JPS5966966A - 耐熱性軽合金部材およびその製造方法 - Google Patents

耐熱性軽合金部材およびその製造方法

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JPS5966966A
JPS5966966A JP57177821A JP17782182A JPS5966966A JP S5966966 A JPS5966966 A JP S5966966A JP 57177821 A JP57177821 A JP 57177821A JP 17782182 A JP17782182 A JP 17782182A JP S5966966 A JPS5966966 A JP S5966966A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は内燃ｔＲ閏用ピストン等に使用される耐熱性
を有する軽合金部ｔ４ａ−，ｒ　Ｊ：びイの製造方法に
関づるものである。
周知のようにアルミニウム合金（ｂマグネシウム合金等
のいわゆる軽合金材１１は軽量である反面、耐熱性おに
び断熱性に劣る欠点があり、そのためこれらの軽合金１
４料をそのまま高）品雰囲気に使用４るのは困ｔ５であ
る。ぞこひ従来から、軽層性が要５）コされしかも耐熱
性、断熱性が要求される部材、例えば内燃機関用ピスト
ンやシリンダヘッド燃焼室にこれらの軽合金材料を適用
可能に４るため、軽合金材料からなる母材表面に耐熱性
、断熱性を有する表面層を設けることが種々提案されて
いる。
すなわち、第１の方法としては、セラミックあるいは耐
火金属からなる成形加工品をボルト締結やＩｌｌ械的カ
シメ、あるいは溶接等によって軽合金製１１月表面に結
合する方法があり、また第２の方法としては、セラミッ
クあるいは耐火金属を鋳包み法により１合金製１１（４
に一体化する方法があり、さらに第３３の方法とじＣは
、溶９・１法、陽（φ酸化法あるい【、ｔメツ〜法簀に
より軽合金１Ｊ、Ｉ′ｌｌＡ表面を被覆もしくはに面姶
理づる方法がある。しかしながらこれらのｉ、′〔来）
“ｉ法Ｃは次のような問題かあった。
リ−なわＦ）１ルミニウム合金やマグネシウム合金等の
軽合金材１１はその熱膨張率が著しく高く、耐熱性、断
熱性を右σる表面層の材料として用いられているセラミ
ックや耐大金属の熱膨張率との差が大きいため、熱！ナ
イクルを受けた場合にその熱膨張率の差に起因して表面
層に亀裂が発生したり剥離したりし易く、したがって耐
久１″Ｆに欠（）る問題があった。また賃に表面層の耐
熱・断熱（４判としてセラミックを用いかつ前記第１ま
たは第２の方法を適用する鴫合、セラミックの成形およ
び加工を要することになるが、セラミックはその成形、
加工が容易Ｃはなく、成形、加工のコストが嵩むから、
全体の製造コストも高くならざるを腎ない問題がある。
一方式面層として耐大金属を用いた場合、それ自体の断
熱性はさほど良好ではなく、したがって充分な断熱性を
自重る軽合金部材を１ｑること（：Ｌ困ｔｔｔ−？’あ
った。さらに前記第３の方法では、表面層をある程度以
上原くすることｆ、ｌコスト等の点から困ｔ「であり、
したがつＣ充分な断熱性を１９ることは困難であつＩ、
二。
この５を明は以上の事情に鑑み−こなされたもので、軽
合金材ｒ１の有づる軽伊性を活かし、かつ耐熱性、断熱
性に阿れ、しかも耐久１−１、生産性のＱ好な軽合金部
（４およびその製造方法を提供することを目的とでるも
のである。
１なわもこの発明の軽合金部材は、軽合金材１からなる
本体の表面に、その本体側から表面側へ向（ノで、軽合
金材料よりも熱伝導率および熱膨張率が小さい耐熱性の
織雑および軽合金材［１を複合一体化してなるＩＪＪ　
Ｉ　、／軽合金複合層と、耐熱合金からなる溶ｑＪ層と
が、その順に形成されており、さらに前記溶射層と複合
層どの境Ｗ層部分において、溶！）１層を構成する耐熱
合金と複合層を構成覆るｍｕおよび軽合金とが複合され
ていることを特徴とするものである。
まＩζこの発明の軽合金部材製造方法は、耐熱性を有す
る繊耗成形体の一方の表面に耐熱合金を溶射し１次いＣ
鋳型内面の所要箇所に前記織組成形体表面の溶射層が鋳
型内面に接づるように配置した状態′ｃ＃ＪＴ型内に軽
合金溶湯を注渇し、溶）易鍛造を行って前記ＩＩ　ＩＩ
ｆ成形体の繊維間およびｍｉ成形体側の溶Ｑ１耐熱金属
の空孔、空隙に軽合金を含浸させることを特徴とづるも
のである。
以下この発明の詳細な説明する。
第１図および第２図はこの発明に係る軽合金部材の一例
を示すものであり、アルミニウム合金あるいはマグネシ
ウム合金等の軽合金？４１１からなる本体１の表面には
、無ｍｖａ維あるいは金属繊維等の耐熱性の峨軒１と前
記軽合金材ｒ１とを複合一体化してなる１１紺／軽合金
複合層２が本体１と接して形成されており、その複合層
２の上には耐熱合金溶射層３が形成されている。さらに
前記耐熱合金溶銅Ｎ３と繊Ｈ／軽合金複合層２との境界
層４は、第２図に示すＪ：うに溶射層３を構成する耐熱
合金と複合層２を構成するｌ１ｆｆ１５および軽合金が
複合された状態となっでいる。ツなわち、溶射層３の耐
熱合金が複合層２σ）繊維に若干入り込み、かつその部
分の空隙亡溶用合金自体の空孔に複合Ｎ３の軽合金が含
浸され、これにより境界層４は前記３者が）昆然一体１
１−された層となりている。
上）ホの本体１および８呵２．３．４についてさらに詳
細に説明すると、！ｉｖ合金Ｉ！Ｉ′１木休１（１各呻
のアルミニウム合金やマグネシウム合金の内から部材の
本体部分に要求される特性に応じた材料を選択づれば良
い。またこの本体１の使用される軽合金４４　Ｆｌど複
合Ｒ２に使用さ１１ろ軽合金材マ！Ｉとは同種のもので
あるから、その合金１（１１としてけ複合層２における
繊維との複合性が良好すものを選択することが望ましい
。
前記繊維／軽合金複合層２は、１前述するような無ｔｉ
ｌｌｌ雑もしくは金属繊維等の耐熱性の繊維と、本体１
を構成する軽合金材ｒ１ど同種の軽合金材ｊｌとを復命
一体化してなるものであり、そのＩＷ　Ｉｆｆとしては
軽合金材料よりも熱膨張率および熱伝導率が低いものを
用いる。このように複合層２中の繊キ「として熱膨張率
が軽合金材１１よりも低いものを選択することによって
、複合層全体どしての熱膨張率を軽合金製本体１にりも
低くして、その複合層２の熱膨張率を耐熱合金Ｆｌ　’
ＪＪ關３の熱膨張率に近（＝ｊけるかまたは一致させる
ことができる。ここで、軽合金シ１の本体１の熱膨張率
に比較し、耐熱合金溶ｑＪ層４の熱膨張￥（Ｊ、著しく
小さく、例えばアルミニウム合金において２０〜２３　
Ｘ　１０．／ｄｅＯ、マグネシウム合金において２０〜
２（３Ｘ１０／ｄｅｇに対し耐熱合金溶ＩＩｉ層におい
て（Ｊ後）ボする６ 如く通常は１２〜１８　Ｘ　１０／（ｌｅｇ稈度である
から、イの間に前記複合層２が介在しな【）れば、使用
中の加熱冷却の繰返しによる軽合金製本体１の膨張、収
縮によって耐熱合金溶射Ｎ３が剥離したり亀裂を生じた
りするが、上述のように耐熱合金溶射ｗＲ３ど本体１と
の間に複合層２を介在させしかもその複合層２中のＩＪ
Ｊ［として本体１の軽合金材￥ｚ１よりも熱膨張率が低
いものを用いてその複合層２の全体の熱膨張率を耐熱合
金ｒＲ剣層３に近付けるかまたは一致させることにより
、耐熱合金溶１１層３の亀裂発生や剥闘を防止づること
ができる。
なお本体１の軽合金材料と複合１ｉｉＶ２中の軽合金材
１１は前述のように間挿のものを用いて連続一体化され
るから、本体１と複合層２どの間において剥Ｎ１が生じ
るおそれはなく、また複合層２は峨雛によって強化さ壜
１ているから、亀裂が発生するおイれが少ない。また前
）ホのように複合層２中のｖａｎとして本体１の軽合金
材１１よりも熱伝導率が低いものを用いることにより、
複合層２の全体としての熱転ＩＰ率が軽合金製本体１よ
りも低くなるため、複合層２が軽合金製本体１に対づる
断熱層として作用し、本体１の高）閂による軟化や劣化
を防止することができる。なおこのように中間の複合層
２に断熱層どしての作用を充分に発揮させるために（よ
、その厚みを比較的大ぎくすることか望ましいが、この
層は＃Ａｌｆｆ１と軽合金材１１とを複合したものであ
って、後述Ｊる製造方法の説明において詳述覆るように
相当程度まで厚くでることが可能である。
上述のような複合層２中の耐熱性楳雑どしては、具体的
には炭素、アルミノ（△Ｑ２０３）、アルミナ−シリカ
（＾Ｑ２０３−３ｉ０２）　、＃Ｈ１；Ｔｆｆｉ素（Ｓ
ｉＣ）等の煎１１１ｆ；棋やａもしくはぞ１１らのり、
０桟鮪、タングステン、ステ：／レスＨＨの金ｈ　Ｍ　
Ｉｉ　Ｉｌｔもしく（Ｊぞれらの金属Ｘ’３　Ｌ？帷、
さらにＧ１△Ｑ２０３．５ｉＣ１Ｓｉ３Ｎ４　、Ｋ２Ｔ
ｉａ　Ｏ＋ｑ　　（ブタ〕／　Ｙ：カリウム）等のボイ
スカーのうちから適宜ｊ共訳しで用いれば良い。なお、
軽合金との複合性を良好に−づるために、前記ＩＨＩｆ
どじて予め軽合金溶泪の濡れ性が良好な物質あるいは軽
合金自体をコーティングしたものを用いても良い。
前記複合層における［１（の配合割合は特には限定され
ないが、所期の断熱性を付与ししかも熱膨張率を低下さ
せるためには、体積割合にして２９６程度以上が望まし
く、一方Ｉａ紺の割合が５０％を越えればｍｎｈ軽合金
どの複合が困難どなるから、通常は２〜５０％稈度の笥
囲内とすることが望ましい。また複合層２の厚みは、部
材の用途によっても異なるが、通常は２〜３０＋ｎｍ程
度とすることか望ましい。２１１１１１１未満では充分
な断熱性を１ワることが困！Ｕどなることがある。複合
層による断熱性を良好に覆るためには可及的に厚いこと
が望ましいが、３０ＩＩＩＩＩＩを越えて厚くしてもい
たずらに二］スト増大を招くだけである。
なＪ３また、楳Ｉ「／′軽合金複合層２は、軽合金本体
１の側ど耐熱合金溶射層３の側どの熱膨張率の変化をよ
り連続的にするために、繊維の密度を軽合金本体の側で
低く、耐熱合金溶射層３の側で高くしても良い。この場
合のＩＩ賄重密度変化は連続的でも良く、また段階的で
も良い。
次に耐熱合金溶射−３は、複合層２の表面を覆うことに
よって部材表面の耐熱性、耐食性を向上させるためのも
のであり、したがってこの溶ｒＪＩ層３に使用される耐
熱合金としては、耐熱性、耐食性に優れ、しかも望まし
くは複合層２との密着性が良好なものを選択する。この
ような耐熱合金としては例えば１８−８スデンレス鋼等
のステンレス鋼、あるいは０ｒ１０〜４０％および残部
Ｎ１からなるＮｉ　　Ｃｒ合金、あるいはＡ１１３〜２
０％および残部Ｎｉからなる＾Ｑ合金、あるいはＱｊｌ
Ｏ〜４０％、＾Ｑ２〜１０％残部Ｎｉから４ｆろＮｉ　
　Ｏｒ−△Ｑ含金、さらにはＣ「１０〜４０％、△Ｑ２
−．１０％、Ｙｏ、１−４％、残部ＮｉからなるＮｉ　
　Ｃｒ−へＱ−Ｙ合金等がある。なおここで例示した各
合金の熱膨張率ｔ］いずれも１２〜１８Ｘ１０／　ｄｅ
ｇ程度である。
％　ｔｊ　Ｍ　熱合金溶ＱＩ　ＩＭ　３の厚みは、１０
Ｊ、１ｍ〜５ｍ１１１程度とづることか望ましい。１Ｃ
ＨＪＩ１１以下では充分な耐熱性が１９られないことが
あり、一方５ｍｌｌ１を越えれば溶銅時間が長時間とな
って生産性の低下を招くおそれがある。
前述のような繊ｌｉｔ／軽合金複合層２と溶射層３どの
境界層４においては、繊維間や溶射耐熱合金の間の空隙
に溶Ｑ・１層３の耐熱合金が入り込み、かつその溶射さ
れた耐熱合金の空孔に複合層２の軽合金が含浸されて、
溶銅耐熱合金と繊維および軽合金とが複合化されている
。したがって複合層２ど溶射層３との結合強度が著しく
大きく、このことも溶１３１層３の亀裂ｐ剥離が生じ同
くなる重要な要因となっている。
このように境界層４を溶射耐熱合金、繊維、およびＶｊ
合金の複合層どりるためには、例えば後述づる′ｔ／８
Ｊ造方法て説明するように、型組を軽合金と複白づる以
前に峨紺の一方の側の表面に耐熱合金を溶射し°Ｃ，耐
熱含金溶ＩＩ　Ｐ　３を形成りると同門にイのｉ？７＃
Ｉ金属の　８１；を１′！人帷の表面層に入り込まぜ、
しかる後にれ（絹にや１合金溶湯を含浸させれば良い。
この場合、棋４０二耐熱合金を溶射した状態では石割金
属自体に通常は無数の微小な空孔が存在し、しかも繊維
に入り込んだ溶ａ１金属（１繊維間の学際に完全には充
満されないから、その部分に空隙が存（ｆ　Ｌ、したが
って引続＜　ＩＮ合金含浸過揺転おいて（Ｊ溶ｔ！１１
ｍどＩｌｉ帷とが複合されている境界一部分におけるこ
れらの空孔や空隙にも軽合金が充填され、その結果境界
層部分が耐熱合金ど繊維および軽合金とが複合一体化さ
れた層となる。
以上のようなこの発明の軽合金部材を製造するための具
体的方法は種々考えられるが、イのうちの最も望ましい
製造方法、すなわち本願の第２番目の発明に係る製造方
法を以下に説明する。
予め前述のような耐熱性の無機繊維もしくは金属棋關を
、最？ζす１１品にお（ｊる峨紺／・軽合金複合層部分
の形状、ス」法に近い形状＝Ｊ法に成型して、繊組成形
体を作成しておく。そ（ノにの４１　ｅｌｆ成形体の一
方の側の表面にＩ’ｌｊ熱合金を溶α１りる。この溶銅
揺転に、Ｊ、す、　４！ｉ組成形体の一方の表面に耐熱
合金溶ｒＪ′１層が形成されるとともに、その一部が織
組の表面層に入り込む。次いでこの繊維成形体を、鋳型
内面の所要箇所、１４ｊわも最終製品におりる複合層の
位買に対応づる部分に前記溶Ｑ１層が鋳型内面に接覆る
ように配置し、その状態でアルミニウム合金もしくはマ
グネシウム合金等の軒台金溶湯を鋳型内に注渇し、５０
０〜１５００ｋ（１／ｃｄ程度の高圧を溶湯（３二加え
て、いわゆる溶湯ｒＲ造を行う。斯くｇれば繊維成形体
の繊維間の空隙およびｌ！ｉ郭ど溶口・１層とが複合さ
れた境Ｗ部分の空隙やその部分にお（ノる溶１！］金属
の空孔に軽合金溶湯が含浸されるから、訂固１表に型内
から取出せば、繊組と軽合金とが複合された繊維／軽合
金複合層おＪ−び耐熱合金溶用層を表面の所要箇所に有
しかつその複合層ど溶射層との境界層部分が両者の栴成
材￥１１にＪ、り複合化されｌ、この発明の軽合金部膚
４が１（）られる。？ｌなわちこの軽合金部材は、軽合
金から４【る本体部分ど４：Ｆ、　ｅｌｌ　、軽合金複
合駿どが連れ一体（にされし・かも複合層ど溶射層も境
ｒｐ層部分が複合化されたものマある。！；　ａ３、溶
）ｑ鍛造時にお１ノる溶）ｑ加圧力は、合金今治）見の
：１ソ固まで保持４る。
なおｒＴ４熱合金合金０１７ｉ法どし、て（゛１ガス式
、アーク式、プラズマ式等各種の方）Ｊξを採用するこ
とがＣきるが、プフスマ法が強度」ｂつとも良い１１０
Ｌが冑られる。
」一連のような製造方法においで（、］、軽合金からな
る本体ど繊維／軽合金複合層とが一体に成形され、しか
も複合層中の軽合金が本体部分の軽合金と連続覆るから
、複合層と本体との結合強度が高く、しかも複合層と溶
ｍ層もで−の境界層部分が複合化されるため、溶射層の
結合強度も著しく高く、また製造上も工数が少なくなっ
て有利である。ぞしてまた、使用づる繊維成形体の厚み
を変えるだ（）で、複合層の厚みを筒中に変えることが
でき、したがっ′Ｃ耐熱層あるいは熱膨張、収縮に対づ
る緩衝帯どじ０元分な厚みを複合層に持たけることも容
易Ｃある。
以下にこの発明の実施例を８【コリ。
実施例１ ４気筒２２００　ｃｃディーピルエンジン用の外径９Ｑ
＋ｎｍの耐タ３ピストンについで次のＪ、うにこの発明
を適用した。づなわち耐熱↑１の紙紐どしく熱伝導率が
低くしかも熱膨張率が低いチタン酸カリウムボイスカー
を選択し、その平均繊Ｉ＃径Ｑ、３ｐｍ、平均ｃＪｉＩ
ＩＩ長２０１１ｍのブータン酸カリウムボイスカー（人
尿化Ｔ　Ｑ品株式会社製：商品名「ティス七」）にバイ
ンターとして１５％］ロダイルシリ力溶液を添加して、
圧縮成型ににり直径９０ｍｍ、厚さ５■の円（長状のれ
１ｔｔＬ成形体を（すた。この繊維成形体の片面に耐熱
合金どしての１８−８ステンレス鋼粉末をプラズマ溶ｑ
］シて　１．２１厚さの溶射層を形成した。次いてＩＱ
　Ｉｆｆ成形体を約８００℃に予熱して、ステンレス鋼
溶射層がヘッド表面側に位置するようにビス１−ン用ｎ
圧鋳造鋳型の下型ヘッド部に配置し、直ちにＪＩＳ　　
ＡＣ８Ａのアルミニウム合金の７３０°Ｃの溶湯を鋳型
内に注渇し、加圧力１０００ｋｇ／ｃシで加圧していわ
ゆる溶湯鍛造を行い、かつイの加圧力を溶湯が完全に凝
固するまで保持した。凝固後に鋳型から取出して（ｑら
れたピストン相形（イをＴ８熱処理し、続いて全体を機
械加工して目的どづるピストンを１ｑた。１ｑられたビ
ス］・ンの断面形状を第３図に示す。第３図において１
１はアルミニウム合金からなるピストン本体、１２は４
［／軽合金複合層としてのチタン酸カリウムホイスカー
／アルミニウム合金複合層、１３は耐熱合金溶射層とし
てのステンレス鋼溶射層である。なおｍ維／軽合金層に
おける繊維（チタン酸カリウムボイスカー）の配合率は
、体積割合で１５％であった。
以」ニの実施例１により１号られたピストンの断面を顕
微鏡観察したところ、溶ＩＩ層と複合層との境界層部分
においては溶射した１８−８ステンレス鋼が繊維間に入
り込み、またその部分の空孔、空隙にアルミニウム合金
が充填されていることが確認された。またそのピストン
における繊１１ｔ／軽合金ｍ合層の熱膨張十および表面
の耐熱合金溶射層としての１８−８ステンレス…の熱膨
張率はどもに約’１　ｎ　ｘ　１０　、’ｄｅｇ’Ｃは
ぼ同じであった。したがってｈｊ熱合金今治ｍ’ｌ　Ｉ
ｉ？　Ｌ；ｌ熱すイクルを受けてち刺部や亀裂の光牛が
引じ鮭いｔ）のと４１っでいることが明らかである。ま
た繊維／′軽合金複合層に使用されているチタン酸カリ
ウムボイスカは、低熱伝３’？　（２５℃に６３１Ｊる
熱伝聯甲約０．０１３Ｃａ１／Ｃ１＋ｌ・ｓｅｃ　−ｄ
ｅｇ　）であるから、その複合層は断熱に対しても有効
Ｃある。このよう１．ｉビス１−ンをエンジンに組込み
、耐久試験を行ったところ、溶射層の亀裂や剥Ｈ１の腎
生は全く認められず、ビス１〜ンの溶損が；）　Ｕない
ことが確認されｌこ。
実施例２ 平均４ａ　ｌｉｔ　ｊ￥　　２．８１＋ｍ　、　＄９９
１４長１〜ＧＯｍｍのフルミナーシリカ系’Ｅ＋　４層
％　ｔ（ｆに１０％コ「」ダイルアルミナ水溶液を添加
して、真空８１過成型により直（￥３Ｑｍｍ、厚さ１０
ｍｍの円板状の綴紐成形体を書た。この峨ｔａ成形体の
１１而に耐熱合金としての１５％Ｎｊ−１９％Ｃｒ−６
％＾Ｑ合金を厚さ　１．２ｍｍでプラズマ溶１１１Ｌ・
た。
次いでそのｌｔｌ　Ｉｆｆ成形体をｔ７？　１１層がｔ
η型底面に接するように鋳型の底に配置してＪＩＳ　　
ＡＣ８△のアルミニウム合金（約７４０°Ｃ）を注入し
、加圧力１０００　ｋ（１，’ｃシで加圧して溶）易鍛
造を行い、その加圧力を溶湯が完全に凝固するまで保持
した。
凝固後に鋳型から取出して、楳１ｆｔ／アルミニウム合
金複合層およびＮｉ　　Ｏｒ−＾Ｑ溶射層を有するこの
発明の軽合金部材を１９だ。なおこのブロックの複合層
にお（）る１１体積率は１０％であった。
実施例２により１９られた軽合金部材にお（）る耐熱合
今治９１層および世相／軽合金複合層の２層を通じての
熱伝導率を測定したところ、０．２０　ｃａｌ／ｃｍ−
ｓ　−ｄｅｇであり、一方前述のＪＩＳ　　ＡＣ８Δの
アルミニウム合金自体の熱伝導率は０．３４Ｃａｌ／ｃ
ｍ−ｓ　−（ｌｅｏであり、したがって実施例２による
軽合金部材は表面の断熱性が著しく良好となっているこ
とが明らかである。また実施例２の場合も顕微鏡観察に
よって溶ｆ１層と複合層との境界層が複合化されている
ことが確認された。
なお前記各実施例においては本体および複合屑の軽合金
（イ事゛１どしてアルミニウム合金を用いた場合につい
て示したか、マグネシウム合金もアルミニウム合金と１
．１ば同様の熱膨張率、熱伝導率を有してＪ３す、Ｌ、
　ｋ　ｌ）・ってマグフジラム合金を用いた場合も同（
、′ｌ＋１ご実施し、１１７ることＬＪ明らかである。
’ｅＴおまＩこ、実施例において（，１ピストンに適用
した場合（二ついて示したが、この弁明の軽合金部材お
Ｊ：びての製）冑７．ｒ　＞人は、そのｆｌ［ニジリン
ダヘッド燃焼ボート、ターホチャージャクーシング等、
梗々の部（イ（・：適用可１１１：である。
さらに、この発明の軽合金部材は、これを仙の部材のＩ
ビ・要部分に溶接、ロウ付け、鋳包み等の接合技１ｆｉ
によって取ト１けて使用に供１］てち良いことはもちろ
Δ、である。
以上−の説明で明らかなようにこの発明の軽合金部材は
、表面の耐熱合金溶！！Ｆ１層と軽合金材Ｆｉ製本体ど
の間に、軽合金祠マ１１どぞの軽合金（オ籾よりも熱膨
張率および熱伝導率が低い織組とを複合一体化し）でな
る複合層を設けたものであり、この複合層は繊維の体■
＾率を変えることによって複合層全体どじでの熱膨張率
を表面のｎ１熱合金に近付（）もしくは一致させること
ができ、しかもその複合層と表面の溶ｑ・１層との境界
層部分も、複合層および溶ｆ；１層の各構成祠穿４が複
合化されＣ１両層の結合強度が著しく高くなっており、
したかつ（熱膨張率の差などによる耐熱合金溶射層の剥
離つ亀裂の発生を極めて有効に防止でき、また複合層全
体の熱伝導率も軽合金材料単独の場合よりも低くなるこ
とから、軽合金製本体に対する断熱性も良好Ｃあり、し
たかつ′Ｃ＾渇雰囲気で使用したりあるいはヒーＩ−リ
イクルを受ける雰囲気で使用しても、本体の溶損ヤ劣化
を招くことなく、高い耐熱性を維持して優れた耐久性を
発揮できるものである。
またこの発明の製造方法によれば、上述のように優れた
特性を有づる軽合金部材を比較的簡単かつ容易に製造す
ることかでき、しかも繊維／軽合金複合層を断熱層とし
て有効な程度の充分な厚みに容易に形成することがＣき
る等の効果が冑られる。
【図面の簡単な説明】
第１図ＩＪこＱ、ｊ発明の軒合♀部↑（の１（（断面図
、第２図は第１図の要部拡大断面図、第３図はこの発明
の実施例″１にお（ノるビスｉ・ンの軸方向断面図でｄ
５る。 １・・・木１本、　２・・・！Ｉ％　ｆｉｔ・や゛を合
合段合層、　３・・・耐熱合今治９４層　４・・境界層
。 出願人　　トヨタ自動ＩＩ銖式会省 代理人　　弁理士　り　０１　武　久 （ばか１名） 第１図 第２図

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）軽合金＄４１’ｌからなる本体の土に、ぞの軽合
    金口利よりも熱（へ導率および熱膨張率が低い耐熱性を
    ｈする１１　Ｉｆｆ　Ｊｊよび軽合金口車゛１を複合一
    体化してなる組紐、・′軽合金１４料ど、６１熱合金か
    らなる溶射層とが、本体側り１９表面ｆｌに１へ向けて
    その順に形成されてｉＪｊす、詐らに前記溶射Ｒ４ど複
    合１．７７どの１Ａ弄梢部分においＣ１）Ｒ銅層を構成
    づるｉ′ｉｊ熱合金と複合層を構成りる織ｔｆＥ　Ａ３
    　ｃｌ、び軽合金とが複合されていることを特徴どする
    耐熱付軽合金部材。
  2. （２）耐熱性を右づる繊維成形体の一方の表面に耐熱合
    金を溶鋼し、次いで詩聖内面の所要箇所に航記繊帷成形
    体を前記溶剤層が詩聖内面に接するように配置した状態
    で、鋳型内にＦｊ、合金溶出を注渇し、溶湯鋳造を行つ
    −Ｃ前記！ＩＩ帷成形体の繊維間および繊維成形体側の
    溶射耐熱金属の空孔、空隙に軽合金を含浸させることを
    特徴とでる耐熱性軽合金部斗４の製造方法。
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