JPS5966954A - Roll for production of quickly cooled light-gage strip - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To prevent a heat crown and to produce stably a quickly cooled light- gage strip having a good shape characteristic by providing a spacing between a sleeve and a roll body so that the sleeve deforms elastically to the inside. CONSTITUTION:A space 11 is provided between the inside circumferential end face 10A of the partition wall of a sleeve 6 and the outside circumferential surface 4A of a roll body. The sleeve 6 is permitted to deflect inward and since the sleeve 6 is made of a relatively soft material such as copper or a copper alloy, the central part of the sleeve 6 curves elastically inward by as much as the crown generated by the roll reaction. The outside circumferential surface of the sleeve 6 is thus maintained at the initial profile or at least the heat crown is decreased.

Description

【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]

この発明は、溶融全屈をノズルから高１ｃ噴出さけで、
ぞの？？？ｌｔ金居をｉ”ｉ速で回転しでいる［１−ル
の外周面（に急激に接触させることにより超高速で凝固
させ、急ｉｒｉ薄帯を製造する技Ｈｉに凹し、特にその
１′１１ｊ貫に使用される［ｌ−ルリなわち急冷薄帯す
Ｉ７３ｆｉ川のロールに門するものである。 岳近（：二至り、３〜８川但用のＳ；を含有リ−る高珪
素１１の薄帯をテ′１端する技ｔｆｉの一つどして、通
常のスラブから熱間圧延曳）冷間圧延にＪ、す―°１造
づる方法に代え、前述のＪ：うｆＫ急冷凝固法により高
珪素ｊＮ溶口から直接薄いリボン状のｊＱ帯を（９る方
法が開弁されでいる。また最近で１．１．非晶７１金居
、ＴＪなわちアモルファス金属の薄帯を製造する場合に
おい゛（も上）本のような急冷凝固法が採用されている
。 ところでこのような急冷凝固法どしては、甲−の１−ル
の外周面上に溶融金属を噴出させる甲ロール法と、狭い
ギＶツブをもって下行にＮｉ！ＦＭされた一対のロール
のギＶツブ上方から溶融金属を噴出させる双ロール法と
があるが、いずれもロールの外周面に接触した高）島の
′ＰＩ向金Ｂを速つかに冷却凝固する必要があり、その
ため通常はThis invention is capable of ejecting molten liquid at a height of 1c from a nozzle.
Zono? ? ? The method of producing a rapidly solidified ribbon by rapidly bringing the metal plate into contact with the outer circumferential surface of the metal plate at an ultra-high speed and producing a rapidly formed thin ribbon is particularly important. It is used for the roll of the I73fi river, which is used for quenching thin strips. As one of the techniques for making a thin strip of silicon 11, the above-mentioned J:UfK method is used instead of the method of cold rolling from a normal slab to hot rolling. A method has been developed in which a thin ribbon-shaped JQ band is produced directly from a high-silicon JN melt by a rapid solidification method.Recently, 1.1. When manufacturing molten metal, a rapid solidification method as shown in the above is used.By the way, in such a rapid solidification method, molten metal is injected onto the outer circumferential surface of the first hole. There are two methods: the instep roll method, in which the molten metal is jetted from above the gib V-tube of a pair of rolls that are Ni!FMed downward with a narrow gib V-tube, but in both cases, the high ) It is necessary to quickly cool and solidify the island's PI metal B, so usually

【−１−ルの内部に冷却水を循環させ、ロー
ルの内部からｌＪｉ熱覆る方法が採用されている。この
ような内部冷１１０−ルどしては、例えば第１図に示り
−よ−）に［］−ル１の内側全体を中空２どした中空ス
リーブ１１−ルが知られている。このロール１にｄ３い
ｌ’　１．１．　、　ｔＮ造が簡単で比較的安価な利点
ＩＪ、あるものの、冷川水３が大断面ｆｌ’ｌの中空部
２を流れるため、冷ｉｌｌ水流速が小さく、てのため冷
）１１能が低いｆ）ｓ　３、急冷薄帯Ｗｌ’、ｌ　３ｉ
′８川【１−ルとしては満足できるものではなかった。 −７’Ｊ　’Ｉ”！　２図に示すようにシＶフト状の目
−ル本体４と、内側に螺旋状もしくけ環状の溝５を形成
したスリーブ６どを相合１ｊてぞの溝５に冷Ｆ、Ｉｌ水
３を流りＪ：〕にした組み合せ型ロール７も知られ（い
る。この［コール７においては冷却水流通部分の断面積
が小さく、その冷却水流速を容易に人きり１．ｉ　シｌ
ワるどともに冷却水との接触部も大きくなるため、除用
ｆｉｕが第１図に示されるものと比較して格段に大きく
、したがって急冷薄帯製造用［１−ルに適していると思
われる。しかしながら第２図の［１−ルアは急冷薄帯の
製造に使用した場合法のような問題がある。 ゛りなわも急冷薄帯の！１１造においては１ｒｌｉ渇の
溶融金属を直接ロール外周面へ接触させるため、ロール
の入熱が（止めて大きく、ロールが熱膨張する。 この際のロールの熱膨張率は、ロール幅方向で一定では
なく、Ｌｌ−ルの幅方向両端側（ロールエツジ側）では
外部への放熱が大きくまた溶融金属が接しないためその
熱膨張１が小さいのに対し［］−ル中央部では放熱が小
さくかつ溶融金属が直接接するため熱膨張量が大きく、
でのためＬ】−ル中央部分が外側ｌ＼膨出するいわゆる
ヒートクラウンが生じる。このＪ：うなヒートクラウン
が生じれば、双ロール法の場合には一対のロール間のギ
ャップがロール幅方向で異なり、また単ロール法の場合
には注湯ノズルどＵ−ルとのギャップがロール幅方向で
異なり、いずれの場合もいわゆるロールエツジ側てのギ
ャップが開き、ぞのた°め急冷凝固された薄帯の厚みが
幅方向で不均一となるばかりでなく、幅方向両端部で完
全凝固前にブレークアラ！・が生じて未凝固溶湯が流出
し、仮幅不均−や形状不良を生じるおそれがある。この
ようなし−１〜クラウンを防止するためには、【−１−
ルに対する入熱を制御する方笛が採られているが、ロー
ル入熱の制御には限界があり、実際上有効な解決策では
なかった。したがってＭ２図の臼−ルを用いた場合、冷
却能は高いものの、厚さや幅が一定で形状性が良好４１
曹帯を１ｉ定して１９ることが円Ｖ■とならざるをｌｒ
７ないのが実１青であつＩこ。 （’ｌの発明ＩＬ　＋、゛＜トの事情に鑑みてｔ【され
たちのＣ１冷Ｌｌ＋能が高い（イかり（なく、叩さや幅
が均一な形状性の良／１７な負希薄帯を人定して〒１造
し１りる急冷薄帯Ｗｌ　積用［１−ルを１〒（Ｊするこ
とを目的とするものであろう 寸なわちこの発明１１１、急冷薄帯！１造用［］−ルが
所謂圧延用の（１−ルと異なり、大きな圧下刃を必要と
しないこと、また急冷薄帯製造用ロールが−Ｒ１には熱
伝導が良好な銅もしくは銅合金でｆＹられ【おり、この
場合圧延用ロールに通常使用されている詩ｍと比較し１
８段に軟質であることに着目し【なされたものであり、
不均一な熱量比が生じた場合にロール反力によりロール
スリーブ部分が逆方向に弾性変形、ｔなわも中央部が内
側へ湾曲するように構成でれば、ロール外周面のプロフ
ィルを一定に保持し１！７ると考え、この発明をなすに
至ったのである。 具体的には、この発明の急冷薄帯製造用ロールは、シト
フト状のロール本体と、内周側に１１切壁によっ１区分
された冷ム（１水流通用の宿が形成されたスリーブとべ
同心状に相合せてなるロールにｊ３いで、前記渦を区分
し１いる仕切へ１の内周側蝿面とＬｌ−ル本体外周面と
の間に所定間ＦＮ　（１）隙間ｈす９（）られでいるこ
とを１１徴とづるものｔ’ｃｔ＋す、このようにＵ−ル
木体とスリー７どの間に隙間を設りることによって、熱
膨叫時にＩＪ−ル反力にＪ：リスリーブが内側へ弾性変
形して【」−ル外周面ブ［１）、イルが一定に保たれる
ようにしたもの−Ｃ１うる。 以下この発明の急冷薄帯暫！１３々用Ｌｌ−ル（ニ一つ
いでさらに詳細に説明１−る。 第３図およびｊ’ｆ！／Ｉ図（１それぞ１Ｌこの発明の
急冷薄帯製造用ロールの一例を示すものであり、シャフ
ｔ−伏をなすロー、ル木体４の外周面ＰＩ　１．二け、
ｆｌもしくは銅合金等の熱伝導１１の高い（′４１１か
らなるスリー１６が■合されて、［１−ル木１本ｌｌと
スリーブ６とを同心状に相合せＣなる急冷薄帯製造用相
み合せ型ロールが構成されている。前記ロール木（ト４
の一方の端部には冷却水導入口８が形成され、また他方
の端部【こ（未冷却水排出口９が形成されＣいイ）ウー
ルスリーブＧの内側には第３ｆ’２１に示づよう’−ｊ
：　ｎ　ＩＴ状もしくは第４図に示づような環状の満５
が形成（Ｎ１１でいろ。この溝５は冷７ＪＩ水流通用の
ものＣあり、スリーブ６の内側の螺旋状もしくは１羽状
の仕切壁１０によって区分形成されでいる。 工してこの仕切壁１０け、平常ｒ＋￥りなわち常温Ｃは
その内周咽部′１（）Δとロー・−ル木体４の外周面４
Δどの間に所定間ｍの隙間１１が存在するＪ：うに設定
されもいる。 な；Ｊ３１１−ル本陣・１の一端の冷ム１１水導入］二
」８とてれに近い側の済５／−の間、ｄｊ　Ｊ、び【」
−ル水体４の１１１１喘の冷１４１１ホＩ１１出目９と
それに近い側の潰５との間ｆＺ　ｌｅｔ　、イ１ｔぞ１
１口示しない冷却水連絡路が形成されでいる。ｊ／、：
溝５が螺旋１ｔ（に形成されている１０合（二１°１冷
＋＋＋Δ・がアの轄絆虐にｆ・“〔ってスリーブＧ内を
ての一端１１１から１（１！端四へ流れることになるが
、環状（−形成さイ１ている場合には隣り合う潜５の間
が１［切＝ｑ　１０によっＣ分断されることになるから
、冷Ｒ１＋水をスリーブ６の一端側から他端側へ円滑に
流すためには、隣り合う満５間の仕切壁１０の適宜箇所
に冷却水流通用のスリットもしくは０通穴を形成してお
くことが必要である。すなわち例えば第４図および第５
図に示すように「４り合う環状の合溝５の間の各仕切壁
１０に、ぞ１ｔぞれスリーブ６の軸線方向に沿ったスリ
ット１２を形成し、かつその各スリット１２の位置を、
交互に　１８０゜ずつずらゼておけば、６潜５の全周に
わたって均一に冷却水を循環させることができる。また
場合によっては環状の各溝５内におい−Ｃ冷却水を一方
向に旋回させるべく、各スリッ］−１２をスリーブ６の
軸線方向に対し所定角度傾斜さけ、かつ隣り合う仕切壁
１０におけるスリット１２の位置を、そのスリット１２
による冷Ｎ１水旋回方向に対し反対方向へ若干ずらせた
位置に８９定しても良い。 以上のようなロール７を急冷薄帯！＃造に適用した場合
、前述のように高温の溶融金属からの入熱によって幅方
向に不均一な熱膨張が生じ、そのため従来のロールでは
第６図の仮惣梓１３で示すようにスリーブ６の中央部が
外側へ膨出する所謂ヒ１、　／）　７２ウシが生１じｚ
ｌことがあるが、この発明の１１−ルの１１合（田１ス
リーブ６の仕切壁内周咽部１０△と１．ｊ−ル本ｆ（Ｖ
外周面１１△との間に隙間１１が設（ｌら１１　ｉいる
ため、スリーブ６が内ρｔｌ　ｔ＼撓むことが許容され
Ｃおり、しかもスリーブ６がｆｆｌ　−１”　ｆｆ！１
合金等の比較的軟７°（／１４Ｖｌ　ｒ　ｆＦらＬＬ　
’Ｕいるから、スリ一一−１６の中央部が【］−ル反力
により第５図の１反ＩＱ梓１７１で承りよ）に光生りラ
ウンロし見合うだ（）内側ｌＸ弾１′ｌ：的（、叫Ａ曲
し、ぞの結果スリーブかり“１周面が初１：１１のグ■
）ｆルに保たれるかまたは少なくともピー１〜′、フラ
ウンｌが軒とべされることになる。 プ【お上ジ・１（のように什Ｉ７］壁１０の内周清面１
０Ａど１１−ル水体１１の外冊面４Δとの間には隙間１
１ｈすＵｔら１１．　Ｌ　イｉ、　ｌ）１ら、冷ノ４１
水はその隙ｒ？３　’ｌ　ｉ　′ｉｉも流１ｔ７）こと
（二なイ）　ｈｌ　’＋可の１間゛１１に入信の市川１
（が流１してしＪ゛−）た（１１合、）門５の内奥部分
、リーグ【わちスリーブ６の外内壁部６△（第３図参照
）；二接４ろンイ７．＋１水の）々）勺が；哩くなつＩ
ニリ、ＲＨＶｒ４したりＬ・（冷％、ｊｌ　ｌ’ｆが低
下１）でしまうから、隙間１１のギャップ寸法はこの発
明の目的に１；［つてスリーブ外周面の予想される最大
ヒートクラウン特に対応覆る程度の小さい間隔とし、て
゛の隙間１１を流れる冷却水量を可及的に小さくづるこ
とが望ましい。 具体的には、常温におＣ）る隙間１１のギＶツブを、例
えばスリーブ６の肉厚の１％〜３７６程度とづることか
望ましい。 また上述の如く隙間１゛１のギＶツブが大き過ぎる場合
の冷却能の低下を防止づる１、め、例えば第７図および
第８図に示寸如く、内側に通水孔１５を形成したゴム等
の弾性擾４からなるバッキング１６を隙間１１に介在さ
せて、隙間１１における通水量を調整しでも良い。 なおスリーブ６にお１ノる溝５の形状（深さ、幅）や隙
間１１のギャップＧは必ずしも一定とする必要はなく、
これらを必要に応じて）１宜変化させても良い。例えば
第９図に示すようにスリーブ６の両端側の溝５Δの深さ
を中央部の満５　Ｂの深さＪ、りも大きくづることによ
ってスリーブ６の両端側における外周壁６Ａの肉厚を小
さくし、これにＪ、１（スリー−−／６の中央部分が全
体的に：　ＩＱみ易くなろＪ：うに（ｎ成しくち良い。 またこの場合スリーブ６の中央部（二おける潜５Ｂの幅
を他の溝よりも大きくして、スリーブ中央部の冷却能を
太さくしても良い。 以下；、二この発明のＥｌ−ルを急冷薄帯の製ｊ聞に適
用した実験例を配り。 実バａ１Ｎ ６、５９／、のＳｉを含有する高珪素鋼薄帯を１０００
ｋｌＪヒー１〜リイ゛ズの出蛸容ｎで双ロール法により
製造する（・二あたり、第３図に示すような溝付相合せ
スリーブをｈするロールを用いた。但しスリーブ肉厚は
４０ｍｍ、［１−ル木体外１１４；Ｊ：　６００目ｍ、
常）菖における隙間のギャップは１１ＩｌＩｎでおった
。この実翳にＪ７いては、一定の幅、一定の厚さを有す
る形状１１の良０７な高珪素１急冷傳帯を１７ることが
できた。口”た製造中のヒートクラウンの発生府は、従
４′、の第２図に示すｊ、うなＵ−ルを用いた場合と比
較しく約１　、’　２　ＩＣτｆｔ減された。このこと
はこの発明の特１１′Ｉであるスリーブとロール本体ど
の間の隙間の存在によりスリーブが弾１１弯形づるため
であると考えられる。 なお、高珪素鋼薄帯の製造の１１合のみならず、アモル
ファス合金の製造の場合にも同様な結果が１９られるこ
とが確認された。 以上の説明で明らかなよう１ごこの発明の＠冷ａ帯製造
用ロールはスリーブと１」−ル本体どの間の隙間の存在
によりスリーブが内側へ弾性変形することが許容されて
いるから、操業時にＪ３いて幅方向に不均一な熱膨張が
生じた場合でもＵ−ル反力により内側へ撓むことにより
ヒートクラウンを防止または軽減でき、したがっＣヒー
トクラウンにより製品薄帯に厚さ−ウ幅が不均一な形状
不良を生じることなく、安定して形状性の良好な急冷薄
帯を製造することができる。また前記隙間のギャップ寸
法は最大ヒートクラウン舟に対応する１法以下の小さい
ものであれば良いから、ぞの目間を流れる冷却水間を少
なくして大部分の冷却水が溝内を円滑に循環するように
なすことができ、したがってこの発明のロールは従来の
第２図に示される弓イ・１スリーｆ有用いたｒ−１−ル
ど同様に、冷Ｎ１水流通所而１１１を小さクシ・（冷却
水の流速を人きくしが−）冷ｉｌｌ　７Ｊ（どスリ〜、
）内面どの接触部（へを大きくし、どこ１目により冷７
１１６粍を著しく高めることができる。 ４、ｒ７１而の間中７７　Ｍ明 第１図１１径」４の内部冷却ロールの一例を示１所面図
、第２図（１，従来の内部冷却【−１−ルの他の例を示
！１ｌ１７ｉｒｒｒｉＩＶＩ、第３図はこの発明の急冷
薄帯製造用ロールの第１の例を示す断面図、Ｆ４４図は
この発明の急冷薄帯Ｗ’ｌ造用日用ロール２の例を示す
断面図、笥５図は第１１図００−ルのｖ−ｖ線における
断面図、第６図１１第３図に示されるロールの使用時の
状況を示ｒＪ門面図、第７図はこの発明の急冷博帯シ１
造用【−１−ルの第３の例を示す断面図、第８ｐｕｔ第
７図の■−■梓にＪ３ける断面図、第９図はこの弁明の
急冷薄帯ＦＪ造用ロールの第４の例を示１ｊＩ！？ｉ面
図である。 ４・・・【−１−ル本体、　５・・・溝、　６・・・ス
リーブ、１０・・・イ１切壁、　１１・・・隙間。 第１図 第２図 ア 第３図 第６図 Ｌ■[-1- A method is adopted in which cooling water is circulated inside the roll and heat is applied from inside the roll. As an example of such an internal cooling ring 110, a hollow sleeve 11-hole is known, as shown in FIG. d3 to this roll 1' 1.1. Although there is an advantage that IJ is easy to construct and relatively inexpensive, the cold water flow rate is low because the cold river water 3 flows through the hollow part 2 with a large cross section fl'l, and the cooling capacity is low due to the ) s 3, quenched ribbon Wl', l 3i
'8 River [1-It was not satisfactory as a rule. -7'J 'I''! As shown in Figure 2, the V-shaped eyelet main body 4 and the sleeve 6, which has a spiral or interlocking annular groove 5 formed inside, are mated together. A combination type roll 7 is also known in which cold F, Il water 3 flows through J:].In this [coal 7], the cross-sectional area of the cooling water circulation part is small, and the cooling water flow rate can be easily controlled. 1.i sill
Since the contact area with the cooling water becomes larger as well as the warp, the removed fiu is much larger than that shown in Figure 1, and therefore it is thought to be suitable for the [1-ru] for manufacturing quenched ribbon. It will be done. However, the [1-Lua shown in FIG. 2] has problems when used in the production of quenched ribbons. The line is also made of quenched ribbon! In No. 11 construction, the molten metal at 1rli is brought into direct contact with the outer peripheral surface of the roll, so the heat input to the roll is large and the roll thermally expands. At this time, the coefficient of thermal expansion of the roll is constant in the width direction of the roll. Rather, heat radiation to the outside is large at both ends in the width direction (roll edge side) of the Ll-ru, and the thermal expansion 1 is small because the molten metal does not come into contact with it. Since the metals are in direct contact, the amount of thermal expansion is large.
Therefore, a so-called heat crown occurs in which the central portion of the center bulges outward. If this heat crown occurs, the gap between the pair of rolls will be different in the roll width direction in the case of the twin roll method, and the gap between the pouring nozzle and U-ru will be different in the case of the single roll method. The difference is in the width direction of the roll, and in both cases, a gap opens on the roll edge side, and as a result, the thickness of the rapidly solidified ribbon not only becomes uneven in the width direction, but also completely at both ends in the width direction. Break ala before solidification!・This may cause unsolidified molten metal to flow out, resulting in uneven temporary width and poor shape. In order to prevent such a no-1 ~ crown, [-1-
A method has been adopted to control the heat input to the rolls, but there are limits to controlling the heat input to the rolls, and this has not been an effective solution in practice. Therefore, when using the M2-diagram mortar, although the cooling capacity is high, the thickness and width are constant and the shape is good41.
Determining 1i of Sobi and 19 is not equal to yen V ■ lr
The one without 7 is actually 1 blue. ('l's invention IL +, ゛< In view of the above circumstances, our C1 cold Ll + ability is high. It is assumed that the purpose is to make one quenched ribbon Wl for one production [1-ru to 1(J), that is, this invention 111, 1 production of quenched ribbon! []-R1 is for so-called rolling (unlike the 1-Rule, it does not require a large rolling blade, and the roll for producing quenched ribbon is made of copper or copper alloy with good thermal conductivity. In this case, 1
[It was made by paying attention to the softness of the 8th stage,
If an uneven heat ratio occurs, the roll sleeve part is elastically deformed in the opposite direction due to the roll reaction force, and if the rope is configured so that the center part curves inward, the profile of the roll outer circumferential surface can be maintained constant. It was with this in mind that we came up with this invention. Specifically, the roll for producing a quenched ribbon of the present invention comprises a shaft-like roll body, a cold comb (1) divided into 1 by 11 cut walls on the inner circumferential side (1) a sleeve and a plate in which accommodations for water flow are formed. The vortex is divided into two partitions using rolls arranged concentrically with each other, and a predetermined gap FN is created between the inner circumferential fly surface of 1 and the outer circumferential surface of the main body of Ll. ) By creating a gap between the U-ru wooden body and the three 7, it is possible to reduce the IJ-ru reaction force at the time of thermal expansion. The re-sleeve is elastically deformed inward so that the outer peripheral surface of the re-sleeve [1] is kept constant. Below is the quenched thin strip fabric of this invention! Figure 3 and Figure 3 and Figure J'f!/I (1L each) show an example of the roll for manufacturing the quenched ribbon of the present invention. , Shaft T - Outer circumferential surface PI of the lower and lower wooden body 4 1. 2 digits,
Three pieces 16 made of fl or copper alloy with high thermal conductivity 11 ('411) are put together to form a quenched ribbon production phase C, in which one piece of wood and the sleeve 6 are concentrically brought together. A mating type roll is constructed.
A cooling water inlet 8 is formed at one end of the wool sleeve G, and a cooling water inlet 8 is formed at the other end (where an uncooled water outlet 9 is formed). Let's go'-j
: n IT shape or ring shape as shown in Figure 4
(N11) This groove 5 is for cold 7JI water circulation, and is divided by a spiral or wing-shaped partition wall 10 inside the sleeve 6. , the normal r+￥, that is, the normal temperature C is the inner circumferential throat '1()Δ and the outer circumferential surface 4 of the roll wood body 4.
A gap 11 of a predetermined distance m exists between Δ. Na; J311-Le Honjin・1 end of cold water 11 water introduction] Between 2'8 and 5/- on the side near the tere, dj J, bi['
- Between the cold 1411 of the 1111 breath of the water body 4, I11, and the nearest 5, fZ let, I1t 1
Only one cooling water communication path has been formed. j/, :
Groove 5 is formed in a spiral 1t (10 degrees (21°1 cold + + + Δ) is connected to the bond of A). However, if there is an annular (-formation) 1, the adjacent tubes 5 will be separated by 1 [cut = q 10], so the cold R1 In order to flow smoothly from one side to the other end, it is necessary to form slits or zero through holes for cooling water circulation at appropriate locations in the adjacent partition walls 10. Figure and 5th
As shown in the figure, slits 12 are formed along the axial direction of the sleeve 6 in each partition wall 10 between the four annular matching grooves 5, and the position of each slit 12 is
If they are alternately shifted by 180 degrees, the cooling water can be circulated uniformly over the entire circumference of the six submersibles. In some cases, each slit 12 may be inclined at a predetermined angle with respect to the axial direction of the sleeve 6, and the slit 12 in the adjacent partition wall 10 may be made to rotate the cooling water in one direction in each annular groove 5. the position of the slit 12
89 may be set at a position slightly shifted in the opposite direction to the direction of rotation of the cold N1 water. Quench the roll 7 as described above! When applied to a # structure, heat input from high-temperature molten metal causes non-uniform thermal expansion in the width direction as described above, so in the conventional roll, the sleeve 6 The central part of the cow bulges outward.
However, the 11th case of the 11th rule of this invention (field 1, the inner periphery of the partition wall 10Δ of the sleeve 6, and the 1.jth point f (V
Since a gap 11 is provided between the outer circumferential surface 11Δ and the sleeve 6 is allowed to bend inward, the sleeve 6 is allowed to bend inwardly.
Relatively soft 7° (/14Vl r fF et LL
'U is there, so the central part of pickpocket 11-16 is exposed to the 1 anti-IQ Azusa 171 in Figure 5 due to the []-le reaction force. The target (screaming) turned A, and as a result of the sleeve, the first circumference was 1:11.
) The flounces will be kept flat or at least the flounces will be eavesed. Inner circumference surface 1 of wall 10
There is a gap 1 between the outer surface 4Δ of the water body 11 and the outer surface 4Δ of the water body 11.
1h Ut et al. 11. L ii, l) 1 et al., cold 41
Is the water that gap? 3 'l i 'ii mo style 1t7) Koto (two ai) hl ' + possible 1 interval ゛11 Ichikawa 1
(11 points,) The inner back part of the gate 5, the outer and inner wall part 6△ of the sleeve 6 (see Fig. 3); +1 water)
The gap size of the gap 11 is 1 for the purpose of this invention because the RHVr4 or L・(cooling %, jl l'f decreases by 1). It is desirable to make the interval small enough to cover the gap 11, and to reduce the amount of cooling water flowing through the gap 11 as much as possible. Specifically, it is desirable that the diameter of the gap 11 at room temperature is, for example, about 1% to 376% of the wall thickness of the sleeve 6. In addition, as mentioned above, in order to prevent a decrease in cooling performance when the gap 1'1 is too large, water passage holes 15 are formed inside, for example, as shown in Figs. 7 and 8. A backing 16 made of an elastic layer 4 made of rubber or the like may be interposed in the gap 11 to adjust the amount of water passing through the gap 11. Note that the shape (depth, width) of the groove 5 in the sleeve 6 and the gap G of the gap 11 do not necessarily need to be constant;
These may be changed as necessary). For example, as shown in FIG. 9, the thickness of the outer circumferential wall 6A at both ends of the sleeve 6 can be increased by increasing the depth of the groove 5Δ on both ends of the sleeve 6 to a depth J greater than the depth J of the central portion. Make it smaller, and add J, 1 (3--/6's center part as a whole: IQ becomes easier to see J: sea urchin (n). The cooling capacity of the central part of the sleeve may be increased by making the width larger than that of the other grooves. Below, two experimental examples in which the El-rule of this invention was applied to the production of quenched ribbon are distributed. 1000 Si-containing high-silicon steel ribbons with a real bar a1N 6,59/.
Manufactured by the twin roll method with a roll size of 1 to 2. (For 2, a roll with a grooved mating sleeve as shown in Fig. 3 was used. However, the sleeve wall thickness was 40 mm. , [1-le outside the tree body 114; J: 600 stitches m,
(Constant) The gaps in the irises were filled with 11IlIn. In this actual image, 17 high-silicon 1 quenching zones with a shape of 11 having a constant width and a constant thickness could be obtained. The amount of heat crown generated during manufacturing was reduced by approximately 1,'2 ICτft compared to the case of using the U-rule shown in Figure 2 of Subsection 4'. This is thought to be due to the existence of a gap between the sleeve and the roll body, which is characteristic 11'I of the invention, which causes the sleeve to have an 11-curved shape. It was confirmed that similar results were obtained in the case of manufacturing alloys.19 As is clear from the above explanation, the cold A-band manufacturing roll of this invention has a gap between the sleeve and the main body of the roll. The sleeve is allowed to elastically deform inward due to the presence of the sleeve, so even if non-uniform thermal expansion occurs in the width direction during operation, the heat crown can be prevented by bending inward due to the U-ru reaction force. Therefore, it is possible to stably produce a quenched ribbon with good shape without causing shape defects such as non-uniform thickness and width in the product ribbon due to C heat crown. In addition, the gap size of the above-mentioned gap can be as small as 1 method or less corresponding to the maximum heat crown vessel, so the gap between the cooling water flowing between the grooves can be reduced to allow most of the cooling water to flow smoothly within the groove. Therefore, the roll of the present invention is similar to the conventional bow roll shown in FIG.・(I want to change the flow rate of the cooling water.) Cold ill 7J.
) Which contact part on the inner surface (to) should be enlarged, and the first part should be cooled by 7.
116 mm can be significantly increased. 4. During the r71 period 77 M light Fig. 1 shows an example of an internal cooling roll with diameter 4. Figure 3 is a sectional view showing the first example of the roll for producing quenched ribbon of the present invention, and Fig. F44 is a sectional view showing an example of the daily use roll 2 for producing quenched ribbon W'l of the invention. Figure 5 is a cross-sectional view taken along line v-v of Figure 11-00, Figure 6 is a front view of the roll shown in Figure 3, and Figure 7 is a front view of the roll shown in Figure 3. Quenched Hakushi 1
A cross-sectional view showing the third example of the roll for manufacturing [-1-], a cross-sectional view at ■-■ Azusa J3 in Fig. 7, and Fig. 9 shows the fourth example of the roll for forming the quenched ribbon FJ of this explanation. Show an example of 1jI! ? It is an i-side view. 4...[-1-Role main body, 5...Groove, 6...Sleeve, 10...I1 cut wall, 11...Gap. Figure 1 Figure 2 A Figure 3 Figure 6 L■

Claims (1)

【特許請求の範囲】 シセフト状の［］−ル本体と、内周側に仕切壁によつ′
Ｃ８分さ１した冷川水流通用の溝が形成されたスリー１
とを同心状に相合わせてなるρ冷旧１１造用の１１−ル
に、１３いて、 前記溝を区５）（）Ｃいる仕切壁の内周側端面と［１−
ル本体外周面どの間に、所定間隔の隙間が設けられてい
ることを特１ガどする急冷薄帯製造用ロール。[Claims] A shaft-shaped []-ru body and a partition wall on the inner circumferential side.
Three 1 with grooves for cold river water distribution cut into C8 parts
In the 11-rule for the cold old 11 building, which is made by concentrically matching the 11-
A roll for producing a quenched ribbon, characterized in that gaps are provided at predetermined intervals between the outer peripheral surfaces of the main body.