JPS5964558A - 耐熱軟質複合体の製造法 - Google Patents
耐熱軟質複合体の製造法Info
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- JPS5964558A JPS5964558A JP57173562A JP17356282A JPS5964558A JP S5964558 A JPS5964558 A JP S5964558A JP 57173562 A JP57173562 A JP 57173562A JP 17356282 A JP17356282 A JP 17356282A JP S5964558 A JPS5964558 A JP S5964558A
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- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/64—Burning or sintering processes
- C04B35/645—Pressure sintering
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- C04B35/16—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on silicates other than clay
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S106/00—Compositions: coating or plastic
- Y10S106/03—Mica
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は５００℃付近の温度雰囲気で連続または、繰
り返し行なうガラス製品などの熱処理の際製品を支持し
、製品に損傷、汚損を与えず、それ自体も耐損耗性に優
れた熱処理治具用支持部材としての耐熱軟質複合体の製
造法に関するものである。
り返し行なうガラス製品などの熱処理の際製品を支持し
、製品に損傷、汚損を与えず、それ自体も耐損耗性に優
れた熱処理治具用支持部材としての耐熱軟質複合体の製
造法に関するものである。
従来からこれら要求に酬えうる材料として耐熱温度の高
い無機材料が検討され、ガラス製品の熱処理治具用支持
部材としてアスベストテープ、アスベストセメント、ア
スベストケイ酸カルシウム、ボロンナイトライドなどが
知られた材料である。
い無機材料が検討され、ガラス製品の熱処理治具用支持
部材としてアスベストテープ、アスベストセメント、ア
スベストケイ酸カルシウム、ボロンナイトライドなどが
知られた材料である。
ところでアスベストテープは、金属芯などに巻回して強
度を保有させ使用するが１作業性が非常に悪い。
度を保有させ使用するが１作業性が非常に悪い。
アスベストセメントは、アメベストをポルトランドセメ
ントなどで結着させたものであるが、硬度が大きいため
、ガラス製品に損傷を与える可能性がある。
ントなどで結着させたものであるが、硬度が大きいため
、ガラス製品に損傷を与える可能性がある。
アスベストケイ酸カルシウムは非常に多孔質で軟質材料
であシ、ガラス製品などを損傷させる仁とはないが損耗
し易く、取シ替え作業が複雑である。
であシ、ガラス製品などを損傷させる仁とはないが損耗
し易く、取シ替え作業が複雑である。
１だ上記相和はいずれも特定化学物質に推定されたアス
ベストが含まれているため、取扱いには注意を要する。
ベストが含まれているため、取扱いには注意を要する。
ボロンナイトフィトは％ ｉｉＪ記アスベスト材料に比
べ１１１」損耗性に優れ、取扱いも容易であるが、非常
に高価である。
べ１１１」損耗性に優れ、取扱いも容易であるが、非常
に高価である。
この発明は、これら従来の月料の熱処理冶具用支持部材
としての欠陥を解決するために鋭意究明したものであり
、ガラス製品などを傷つけず、がつ向」損耗性に優れ、
安価な熱処理冶具用支持部材としての耐熱軟質複合体の
製造法に関するものである。
としての欠陥を解決するために鋭意究明したものであり
、ガラス製品などを傷つけず、がつ向」損耗性に優れ、
安価な熱処理冶具用支持部材としての耐熱軟質複合体の
製造法に関するものである。
ところで本発明に用いた結合剤については、特公昭５４
−７８５９号公報や特公昭５４−７８６０ 号公報な
どで公知であ）製造法についても述べられている。この
結合剤は、加熱加圧成形によシ一種の水利反応を呈し２
ＺｎＯ・８□、４ｏ、−ｓＨｇｏを主成分とする含水
ホウ酸亜鉛塩を生成し、さらに８５０”Ｃ〜４５０℃の
加熱によシβＺｎＯ・Ｂ２Ｏ３に熱度′化し、耐水性、
耐熱性の向上を計っている事が知られている。
−７８５９号公報や特公昭５４−７８６０ 号公報な
どで公知であ）製造法についても述べられている。この
結合剤は、加熱加圧成形によシ一種の水利反応を呈し２
ＺｎＯ・８□、４ｏ、−ｓＨｇｏを主成分とする含水
ホウ酸亜鉛塩を生成し、さらに８５０”Ｃ〜４５０℃の
加熱によシβＺｎＯ・Ｂ２Ｏ３に熱度′化し、耐水性、
耐熱性の向上を計っている事が知られている。
この発明はこの種の結合剤を用いて主剤を結着させるが
主剤としてタルク粉末及びマイカ粉末を組成限定して用
いたところがこの発明の特徴とするところである。
主剤としてタルク粉末及びマイカ粉末を組成限定して用
いたところがこの発明の特徴とするところである。
すなわちガラス製品を５００℃付近の温度で熱処理した
場合、ガラスの粘性が低下し、ガラス製品と接する熱処
理治具の支持部材が硬いと当然ガラス製品に傷、あるい
は割れなどが発生する。
場合、ガラスの粘性が低下し、ガラス製品と接する熱処
理治具の支持部材が硬いと当然ガラス製品に傷、あるい
は割れなどが発生する。
したがって熱処理治具の支持部材は５００℃以上の耐熱
性を有しかつガラス製品を傷、あるいは割れなどを生じ
させない耐損耗性の優れた耐熱軟質複合体が要求される
。
性を有しかつガラス製品を傷、あるいは割れなどを生じ
させない耐損耗性の優れた耐熱軟質複合体が要求される
。
本発明に用いる結合剤については５００℃以上の耐熱性
を有する事が判明していたが、主剤として耐熱性に優れ
、しかも軟質材料となると材料自体限定される。
を有する事が判明していたが、主剤として耐熱性に優れ
、しかも軟質材料となると材料自体限定される。
本発明者らは、主剤について鋭意究明した結果、硬度の
小さいりｐり粉末とマイカ粉末を特許請求の範囲第２項
で述べた組成範囲内に限定し、て用いることにより、目
標とした耐熱軟質複合体が得られ、本発明を完成させる
に到った。
小さいりｐり粉末とマイカ粉末を特許請求の範囲第２項
で述べた組成範囲内に限定し、て用いることにより、目
標とした耐熱軟質複合体が得られ、本発明を完成させる
に到った。
タルク粉末は、８Ｍｇ０・４Ｓｉ０２・）−〇 の組成
式で示され、結晶水の分解温度が８５０℃と耐熱性に優
れ、モース硬′度もｌと最も小さく軟かい材料である。
式で示され、結晶水の分解温度が８５０℃と耐熱性に優
れ、モース硬′度もｌと最も小さく軟かい材料である。
マイカ粉末は、白雲氷粉末（ＫＡＡ（Ａ〕５ｉ３０１ｏ
）（ＯＨ）２）と金雲母粉末（Ｋ、Ｍの（Ａ〕５ｉｓＯ
＋ｏ） （０”）Ｊ が適し、結晶水の分解温度がい
ずれも７００〜９００℃で耐熱性に優れている、 モース硬度も２〜３とタルり粉末についで軟かい材料で
ある。
）（ＯＨ）２）と金雲母粉末（Ｋ、Ｍの（Ａ〕５ｉｓＯ
＋ｏ） （０”）Ｊ が適し、結晶水の分解温度がい
ずれも７００〜９００℃で耐熱性に優れている、 モース硬度も２〜３とタルり粉末についで軟かい材料で
ある。
タルり粉末は本発明の耐熱軟質複合体の軟かさを保有さ
せマイカ粉末は、強度を保有させる目的で用いた。
せマイカ粉末は、強度を保有させる目的で用いた。
結合剤は、これら主剤を粘着させ、複合体を形成させる
。つぎにこれら材料の組成範囲について説明する。
。つぎにこれら材料の組成範囲について説明する。
耐熱軟質複合体を構成するタルク粉末の含有率は、２５
〜４５重量％が適し、２６重量％未満の場合は、耐熱軟
質複合体のモース硬度が８以上となｐ１ガヲス製品に傷
をつける恐れがでてくる。また４５重量％を超えると必
然的（（マイカならびに結合剤の含有率が少なくなシそ
のため耐熱軟質複合体の強度が劣り熱処理治具用の支持
部材として使用できない。
〜４５重量％が適し、２６重量％未満の場合は、耐熱軟
質複合体のモース硬度が８以上となｐ１ガヲス製品に傷
をつける恐れがでてくる。また４５重量％を超えると必
然的（（マイカならびに結合剤の含有率が少なくなシそ
のため耐熱軟質複合体の強度が劣り熱処理治具用の支持
部材として使用できない。
マイカ粉末は１５〜４０重量％の範囲が適し、１５重量
％未満の場合は、耐熱軟質複合体の強度が劣り、また４
０重量％をこえると必然的にタルク粉末ならびに結合剤
の含有率が少なくなυ、硬度が大きくなると同時に強度
も低下し熱処理治具用支持部材として、使用できない。
％未満の場合は、耐熱軟質複合体の強度が劣り、また４
０重量％をこえると必然的にタルク粉末ならびに結合剤
の含有率が少なくなυ、硬度が大きくなると同時に強度
も低下し熱処理治具用支持部材として、使用できない。
結合剤として、この発明で用いる範囲は８５〜４０重量
％の含有率が適し、結合剤を構成する正ホウ酸は、１６
．８０〜１８．６８重量％、無水ホウ酸は３．６９〜４
．２０重量％、酸化亜鉛は１５．０２〜１７．１７重量
％の範囲で用いる。
％の含有率が適し、結合剤を構成する正ホウ酸は、１６
．８０〜１８．６８重量％、無水ホウ酸は３．６９〜４
．２０重量％、酸化亜鉛は１５．０２〜１７．１７重量
％の範囲で用いる。
正ホウ酸の含有率が１６．８０重量％未満の場合は結着
効果が期待できず、まだ１８．６８重量％を超えると加
熱加圧成形時正ホウ酸の溶融物が金型から流出し易く、
均一な密度を有した複合体が得られ難い。
効果が期待できず、まだ１８．６８重量％を超えると加
熱加圧成形時正ホウ酸の溶融物が金型から流出し易く、
均一な密度を有した複合体が得られ難い。
無水ホウ酸は３．６８重量％未満の場合は、加熱加圧成
形法正ホウ酸の熱分解により発生する水をガス抜き操作
を入れて、外部に放出させる事が必要となシ、成形操作
が複雑となる。１８．６８重飛弾をこえると無水ホウ酸
自体が複合体中に残存し耐水性が劣シ、また硬度なども
大きくなり好ましくない。
形法正ホウ酸の熱分解により発生する水をガス抜き操作
を入れて、外部に放出させる事が必要となシ、成形操作
が複雑となる。１８．６８重飛弾をこえると無水ホウ酸
自体が複合体中に残存し耐水性が劣シ、また硬度なども
大きくなり好ましくない。
酸化亜鉛は、１５．０２重量％未満の場合２ Ｚｎ Ｏ
，８Ｂ２０Ｂ・８１（２０さらにはβＺｎＯ・Ｂ２Ｏ３
などの反応生成物を十分形成させることができず、正ホ
ウ酸の熱分解物、無水ホウ酸などが複合体中に残存する
事になシそのため耐水性が劣り、硬度が大きくなシ好ま
しくない。１７．１７重量％を超えると、反応生−成物
が十分形成されるが結合剤を形成する他の材料の含有率
が少なくなシ、結着効果が期待できなくなる。
，８Ｂ２０Ｂ・８１（２０さらにはβＺｎＯ・Ｂ２Ｏ３
などの反応生成物を十分形成させることができず、正ホ
ウ酸の熱分解物、無水ホウ酸などが複合体中に残存する
事になシそのため耐水性が劣り、硬度が大きくなシ好ま
しくない。１７．１７重量％を超えると、反応生−成物
が十分形成されるが結合剤を形成する他の材料の含有率
が少なくなシ、結着効果が期待できなくなる。
したがって本発明においては結合剤として８５〜４０重
量％の範囲でかつ結合剤を構成する材料は前記の組成範
囲内で用いる事が望ましい。
量％の範囲でかつ結合剤を構成する材料は前記の組成範
囲内で用いる事が望ましい。
つぎに複合体を形成させる加熱加圧成形法であるが加熱
温度１６０〜２００℃の範囲が適している。
温度１６０〜２００℃の範囲が適している。
１６０℃未満の場合、結合剤が十分その効果（例えば結
着性が劣シ、結合剤を構成する材料間の反応が十分性な
われない。）が期待できない。
着性が劣シ、結合剤を構成する材料間の反応が十分性な
われない。）が期待できない。
２００℃を超えても複合体を得る事ができるが、製造経
費が高価となシまた温度が高くなるにしたがい作業性が
悪くなり、その意味で上記加熱温度範囲が好ましい。
費が高価となシまた温度が高くなるにしたがい作業性が
悪くなり、その意味で上記加熱温度範囲が好ましい。
加圧力は５０〜１００Ｋｑ／−の範囲が適している。
５０Ｋｇ／ｆｆｌ未溝の場合は、均一な密度を有する複
合体は得られ難く、結合剤を構成する材料間の反応も十
分性なわれない。
合体は得られ難く、結合剤を構成する材料間の反応も十
分性なわれない。
１００ Ｋｆ／ａｄ以上の加圧力でも横合体を得ること
ができるが設備が複雑となシ、また加圧力を上げるだけ
の効果もないため本発明では上記範囲内で十分である。
ができるが設備が複雑となシ、また加圧力を上げるだけ
の効果もないため本発明では上記範囲内で十分である。
つぎに得られた複合体を加熱処理して本発明の耐熱軟質
複合体を得るが、加熱処理としては４５０〜５００℃の
温度でするのが望ましい。
複合体を得るが、加熱処理としては４５０〜５００℃の
温度でするのが望ましい。
本発明の耐熱軟質複合体は少なくとも５００℃以上の耐
熱性を有する必要があるため、結合剤の反応生成物を、
２ Ｚｎ ｏ・８Ｂ２０３・８Ｈ２０からβ−ＺｎＯ・
１％０３にし、結合水を除去しておくと耐熱性によシ優
れたものとなるためである。そのためＺＺｎｏ・８Ｂ、
０３−８ ［（，０がβ−Ｚｎ ０−Ｂ２Ｏ３になる温
度すなわち８５０−４５０℃よシ高い温度で加熱処理す
る。４５０〜５００℃で加熱処理したものは７００℃の
雰囲気温度にさらされても形状変化せず強度劣化もなく
不燃性で耐熱性・に優れたものとなる。
熱性を有する必要があるため、結合剤の反応生成物を、
２ Ｚｎ ｏ・８Ｂ２０３・８Ｈ２０からβ−ＺｎＯ・
１％０３にし、結合水を除去しておくと耐熱性によシ優
れたものとなるためである。そのためＺＺｎｏ・８Ｂ、
０３−８ ［（，０がβ−Ｚｎ ０−Ｂ２Ｏ３になる温
度すなわち８５０−４５０℃よシ高い温度で加熱処理す
る。４５０〜５００℃で加熱処理したものは７００℃の
雰囲気温度にさらされても形状変化せず強度劣化もなく
不燃性で耐熱性・に優れたものとなる。
本発明により得た耐熱軟質複合体をｉ々の形状に加圧し
て、ガラス製品などの熱処理治具の支持部材として用い
ることによシ前記従来品の欠陥をすべて排折した支持部
材としての特性を有する。
て、ガラス製品などの熱処理治具の支持部材として用い
ることによシ前記従来品の欠陥をすべて排折した支持部
材としての特性を有する。
また本発明によ）得た耐熱軟質複合体は電気絶縁性に優
れている特徴もあるため耐熱不燃性の電気絶縁物として
も十分使用に耐えつるものである。
れている特徴もあるため耐熱不燃性の電気絶縁物として
も十分使用に耐えつるものである。
つぎに代表的な実施例に基き、本発明をさらに具体的に
説明する。
説明する。
実施例１
主剤としてのタルク粉末（８Ｍｇ０・４ＳｉＯｚ−Ｈρ
；松材産業に、−Ｋ・）は粒度４０〜８０μの白色粉末
を用いた。
；松材産業に、−Ｋ・）は粒度４０〜８０μの白色粉末
を用いた。
同じくマイカ粉末（ＫＡ４（Ａ４Ｓｉ３０＋ｏ）（ＯＨ
）ｘｉ岡郡部マイカ−Ｋ）は５０〜８００μ 白雲母粉
末を用いた。
）ｘｉ岡郡部マイカ−Ｋ）は５０〜８００μ 白雲母粉
末を用いた。
結合剤としての正ホウ酸（Ｈ３ＢＯ，ｉＺ Ｏ頭馬車印
ポラツクス）は７４μ以下に粉砕したものを用いた。無
水ホウ酸（Ｂ２０３； ２０頭馬車印ポラツクス）は２
０（）μ以下のものを用いた。
ポラツクス）は７４μ以下に粉砕したものを用いた。無
水ホウ酸（Ｂ２０３； ２０頭馬車印ポラツクス）は２
０（）μ以下のものを用いた。
酸化亜鉛（ＺｎＯ； 堺化学に−Ｋ）は粒度１０μ以下
のものを用いた。
のものを用いた。
以上の利料金下記に示す組成比率になるように調合し摺
潰機、ボールミル し本発明の複合材料を得た。
潰機、ボールミル し本発明の複合材料を得た。
主 剤；タルり粉末 ４５重量％
マイカ粉末 ２０重量％
結合剤；正ホウ酸 １６．８０重量％無水ホウ酸
８．６８重量％ 酸化亜鉛 １５．０２重量％ この複合材料を高さ１００語、幅８００語、長さ８００
Ｍの金型に５ｓｏｏｙ充填し、熱盤間（熱盤濡度１８５
〜１９５℃）に挿入し、加圧力６０ｈ／ｃ＋＋ｌで３Ｑ
ｍａ 量論熱加圧成形した。（金型の温度は１７０〜ｉ
ｓ ｏ ’ｃになっている。）つぎに加圧を保持した
まま、熱盤の熱源を１ｖ１ち、熱盤に設けた冷却管に水
を流して熱盤渇度を下げ、金型温度が１００℃以下にな
ってから加圧をとき、厚さ約１５８．１１１８００ｉｘ
、長さ８００＋ｕの複合体を得た。
８．６８重量％ 酸化亜鉛 １５．０２重量％ この複合材料を高さ１００語、幅８００語、長さ８００
Ｍの金型に５ｓｏｏｙ充填し、熱盤間（熱盤濡度１８５
〜１９５℃）に挿入し、加圧力６０ｈ／ｃ＋＋ｌで３Ｑ
ｍａ 量論熱加圧成形した。（金型の温度は１７０〜ｉ
ｓ ｏ ’ｃになっている。）つぎに加圧を保持した
まま、熱盤の熱源を１ｖ１ち、熱盤に設けた冷却管に水
を流して熱盤渇度を下げ、金型温度が１００℃以下にな
ってから加圧をとき、厚さ約１５８．１１１８００ｉｘ
、長さ８００＋ｕの複合体を得た。
つぎにこの複合体を、電気沖に入れ、５〜ｂ／Ｈｒ
の昇温速度で常温から５００℃才で昇流させ熱処理を行
なった。
の昇温速度で常温から５００℃才で昇流させ熱処理を行
なった。
その後徐冷して本発明の耐熱軟質材料を得た。
−膜特性と実機特性の結果を第１表に示す。
−膜特性のうち硬度はモース硬度計によυ測定した。曲
げ強さは、Ｊ工５０２２１０の６．８項により常態、６
００℃−８Ｈｒ７ＩＩ］熱したもの、７００℃−８Ｈｒ
加熱したものについて測定した。絶縁抵抗については、
Ｊ工５Ｋ６９１１の５．１２．８項により常態時及び２
５℃−９０％ＲＨ中１００Ｈｒ後の条件で測定した。
げ強さは、Ｊ工５０２２１０の６．８項により常態、６
００℃−８Ｈｒ７ＩＩ］熱したもの、７００℃−８Ｈｒ
加熱したものについて測定した。絶縁抵抗については、
Ｊ工５Ｋ６９１１の５．１２．８項により常態時及び２
５℃−９０％ＲＨ中１００Ｈｒ後の条件で測定した。
耐アーク性はＪ工５Ｋ６９１１の５，１６項によシ常態
時の耐アーク性を測定した。
時の耐アーク性を測定した。
実機特性は、本発明の耐熱軟質材料より、１１〜１２ｗ
Ｌφ、長さ１５０〜２００間の丸棒に加工し、ガラス製
品（陰極線管）の熱処理治具の支持部材として取りつけ
、−年間の期間を、設定し、常需１から５００°Ｃまで
１０〜ｂ いうサイクル（１サイクルの所要時間は８〜４ ［（ｒ
）で連続して繰返えしガラス製品の傷、割れなどの有
無を調べると同時に支持部材とした材料の損耗も調べ、
使用できる期間を求めた。
Ｌφ、長さ１５０〜２００間の丸棒に加工し、ガラス製
品（陰極線管）の熱処理治具の支持部材として取りつけ
、−年間の期間を、設定し、常需１から５００°Ｃまで
１０〜ｂ いうサイクル（１サイクルの所要時間は８〜４ ［（ｒ
）で連続して繰返えしガラス製品の傷、割れなどの有
無を調べると同時に支持部材とした材料の損耗も調べ、
使用できる期間を求めた。
実施例２
材料の組成を下記に示す比率にした以外は実施例１と同
じ製造法で本発明の耐熱軟質材料を得た。
じ製造法で本発明の耐熱軟質材料を得た。
−膜特性および実機特性の結果を第１表に示す。
試験方法も実施例１と同じである。
主 剤；タルク粉末 ２５貢量％
マイカ粉末 ４０重量％
結合剤；正ホウ酸 １６．ｉ３０重量％無水ホウ酸
３．６８重量％ 酸化亜鉛 １５．０２重間％ 実施例３ 材料の組成を下記に示す比率にした以外は、実施例１と
同じ製造法で本発明の耐熱軟質材料を得た。
３．６８重量％ 酸化亜鉛 １５．０２重間％ 実施例３ 材料の組成を下記に示す比率にした以外は、実施例１と
同じ製造法で本発明の耐熱軟質材料を得た。
一般特性および実機特性の結果を第１表に示す。
試験方法も実施例１と同じである。
主 剤；タルク粉末 ４５重量％
マイカ粉末 １５重量％
結合剤；正ホウ酸 １８．６３屯腋％無水ホウ酸
４，２０亀址％ 酸化亜鉛 １７．１７重量％ 実施例４ 材料の組成を下記に示す比率にした以外は、実施例１と
同じ製造法で本発明の耐熱軟質材料を得た。
４，２０亀址％ 酸化亜鉛 １７．１７重量％ 実施例４ 材料の組成を下記に示す比率にした以外は、実施例１と
同じ製造法で本発明の耐熱軟質材料を得た。
一般特性および実機特性の結果を第１表に示す。
試験方法も実施例１と同じである。
主 剤；夕・ルり粉末 ８０重ノ１七％マイカ粉末 ８
０屯敗％ 結合剤；正ホウ酸 １８．６８重重量感無水ホウ酸
４．２０重量％ 酸化亜鉛 １７．１７重量％ 比較例１ 主剤としてタルり粉末のみと結合剤から構成された材料
組成とした以外は、実施例１と同じ製造法で州だ。−膜
特性および実機特性の結果を第１表に示す。
０屯敗％ 結合剤；正ホウ酸 １８．６８重重量感無水ホウ酸
４．２０重量％ 酸化亜鉛 １７．１７重量％ 比較例１ 主剤としてタルり粉末のみと結合剤から構成された材料
組成とした以外は、実施例１と同じ製造法で州だ。−膜
特性および実機特性の結果を第１表に示す。
試験法も実施例１と同じである。
主 剤；タルク粉末 ６５重敞％
結合剤；正ホウ酸 １６．８０重墓％無水ホウ酸
８．６８重量％ 酸化亜鉛 １５０２爪量％ 比較例２ 主剤としてマイカ粉末のみと結合剤から構成された材料
組成とした以外は実施例１と同じ製造法で得た。
８．６８重量％ 酸化亜鉛 １５０２爪量％ 比較例２ 主剤としてマイカ粉末のみと結合剤から構成された材料
組成とした以外は実施例１と同じ製造法で得た。
一般特性および実機特性の結果を第１表に示す。
試験法も実施例１と同じである。
主 ｈす；マイカ粉末 ６５重量％
結合剤；正ホウ酸 １６．８０重量％無水ホウ酸
８．６８重量％ 酸化亜鉛 １５．０２重量％ 比較例３ 従来品としてアスベストケイ酸カルシウムを入手し、実
機特性を把握し第１表に示す。
８．６８重量％ 酸化亜鉛 １５．０２重量％ 比較例３ 従来品としてアスベストケイ酸カルシウムを入手し、実
機特性を把握し第１表に示す。
比較例４
従来品としてポロンナイトライドを入手し実機特性を把
握し第１表に示す。
握し第１表に示す。
第１表
第１表の結果で明らかなように本発明で得た耐熱軟質材
料は、モース硬度２．０〜２，５、曲げ強さ８７０〜５
８５Ｋｆ／ｃＪを有し、７００ ’ｃ’ｊでの加熱にお
いても強度劣化がほとんどない面′Ｉ熱性に優れた材料
であシ、絶縁抵抗耐アーク性も優れている。
料は、モース硬度２．０〜２，５、曲げ強さ８７０〜５
８５Ｋｆ／ｃＪを有し、７００ ’ｃ’ｊでの加熱にお
いても強度劣化がほとんどない面′Ｉ熱性に優れた材料
であシ、絶縁抵抗耐アーク性も優れている。
またガラス製′品などを熱処理する際、使用する熱処理
治具の支持部材として用いてもガラス製品に傷、割れな
どの欠陥を生じさせることなく耐損耗性も従来品より優
れたものである。尚実施例では白雲母粉末を代表例に用
いたが金雲母粉末も同様な効果を有することはいうまで
もない。・比較例１は、耐損耗性に問題があり、比較例
２は、ガラス製品に傷を発生させる欠陥があシこの結果
よシ特許請求の範囲、第２項に記載の材料組成範囲が適
していることを意味する。
治具の支持部材として用いてもガラス製品に傷、割れな
どの欠陥を生じさせることなく耐損耗性も従来品より優
れたものである。尚実施例では白雲母粉末を代表例に用
いたが金雲母粉末も同様な効果を有することはいうまで
もない。・比較例１は、耐損耗性に問題があり、比較例
２は、ガラス製品に傷を発生させる欠陥があシこの結果
よシ特許請求の範囲、第２項に記載の材料組成範囲が適
していることを意味する。
比較例８は、アスベストケイ酸カルシウムを用いたもの
であるが材料の寿命が非常に短かく、これを用いた場合
、取シ換え作業がひんばんとなり材料が安価にもかかわ
らずトータルコストが高いものとなる。また最大の欠陥
としてはこの材料には、アスベストとが多く含有されて
おり、取り扱いに注意を要する。また粉塵が作業環境を
悪化させ、労働衛生面で問題を起し易い。本発明による
耐熱軟質材料はアスベストのごとき特定化学物質に指定
された材料は含有されておらず、取り扱い上安全である
。
であるが材料の寿命が非常に短かく、これを用いた場合
、取シ換え作業がひんばんとなり材料が安価にもかかわ
らずトータルコストが高いものとなる。また最大の欠陥
としてはこの材料には、アスベストとが多く含有されて
おり、取り扱いに注意を要する。また粉塵が作業環境を
悪化させ、労働衛生面で問題を起し易い。本発明による
耐熱軟質材料はアスベストのごとき特定化学物質に指定
された材料は含有されておらず、取り扱い上安全である
。
ニューセラミックスの一種であるポロンナイトライドは
、熱処理治具の支持部材として多く用いられ、耐損耗性
に優れた材料であるが、ガラス製品に付着した場合、例
えば陰極線管などに付着した場合は、製品自体が絶縁不
良などを起し易い欠陥があり使用途を限定して用いたシ
、またコストが非常に高い材料であることも欠陥として
挙げられし 本発明による耐熱軟質材料は、材料自体が安価であシ、
加工性も優れているため、これら従来品の欠陥をいずれ
も排折できる新しい材料として提供するものである。
、熱処理治具の支持部材として多く用いられ、耐損耗性
に優れた材料であるが、ガラス製品に付着した場合、例
えば陰極線管などに付着した場合は、製品自体が絶縁不
良などを起し易い欠陥があり使用途を限定して用いたシ
、またコストが非常に高い材料であることも欠陥として
挙げられし 本発明による耐熱軟質材料は、材料自体が安価であシ、
加工性も優れているため、これら従来品の欠陥をいずれ
も排折できる新しい材料として提供するものである。
本発明による耐熱軟質複合体は比較例１、比較例２も含
め電気絶縁性、酊アーク性に優れているところから面ｊ
熱、不燃性の要求される？［気沖、チるいは車両などの
絶縁スペーサー、ワッシャー、消弧材料などにも適用で
き実用上の効果がイ“枳めて大きいものである。
め電気絶縁性、酊アーク性に優れているところから面ｊ
熱、不燃性の要求される？［気沖、チるいは車両などの
絶縁スペーサー、ワッシャー、消弧材料などにも適用で
き実用上の効果がイ“枳めて大きいものである。
代理人 葛野信−（１１か１名）
手イゾＣ補正７１）（自発）
↑） ｉ’Ｆ Ｉｉ長官殿
１ 事件の表示 １−１願昭５７−１７８５６２
号事ｆ’ｌとの関係 ｂ許出宿１人 住 所 東京都千代１１１区丸の内−１１−１
−１２計３；；名 称（６０１） 三菱電機株式会
社 （外１名）代表省片由仁へ部 ４代理人 １１４ 所 東京都千代１１１区丸の内−１
丁１１２洛、３′ｌ；５ 補正の対象 （１）“ 明細書の発明の詳細な説明の欄６、補正の内
容 （１）明細−占をつぎのとおり訂正する。
号事ｆ’ｌとの関係 ｂ許出宿１人 住 所 東京都千代１１１区丸の内−１１−１
−１２計３；；名 称（６０１） 三菱電機株式会
社 （外１名）代表省片由仁へ部 ４代理人 １１４ 所 東京都千代１１１区丸の内−１
丁１１２洛、３′ｌ；５ 補正の対象 （１）“ 明細書の発明の詳細な説明の欄６、補正の内
容 （１）明細−占をつぎのとおり訂正する。
Claims (2)
- （１）タルク粉末とマイカ粉末を主剤とし、正ホウ酸な
らびに無水ホウ酸、および酸化亜鉛から構成された結合
剤を用いて１６０〜２００℃の加熱温度、ならびに５０
〜１００Ｋｐ／ｃＪの加圧力で複合体を得た後、この複
合体を４５０〜５００℃の温度で加熱処理して得る事を
特徴とする耐熱軟質複合体の製造法。 - （２）耐熱軟質複合体は、下記組成比率内の複合材料で
構成された事を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の耐熱軟質複合体の製造法。 主剤；タルク粉末 ２６〜４６重量％マイカ粉末
１６〜４０重景％ 結飛弾；正ホウ酸 １６．８０〜１８．６８重量％
無水ホウ酸 ８．６８〜４．２０重飛弾酸化亜鉛
１５．０．２〜１７．１７重量％
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57173562A JPS5964558A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 耐熱軟質複合体の製造法 |
| EP83109288A EP0105400B1 (en) | 1982-09-30 | 1983-09-19 | Process for preparing a heat resistant soft composite |
| US06/533,793 US4486546A (en) | 1982-09-30 | 1983-09-19 | Process for preparing a heat resistant soft composite |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57173562A JPS5964558A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 耐熱軟質複合体の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964558A true JPS5964558A (ja) | 1984-04-12 |
| JPH0127012B2 JPH0127012B2 (ja) | 1989-05-26 |
Family
ID=15962850
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57173562A Granted JPS5964558A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 耐熱軟質複合体の製造法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4486546A (ja) |
| EP (1) | EP0105400B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5964558A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62246855A (ja) * | 1986-04-18 | 1987-10-28 | ニチアス株式会社 | フロア板の製造法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5204078A (en) * | 1988-01-21 | 1993-04-20 | Co-Op Chemical Co., Ltd. | Method for producing fluorine mica |
| US5338349A (en) * | 1992-08-27 | 1994-08-16 | Firecomp, Inc. | Fire resistant and high temperature insulating composition |
| SG145749A1 (en) * | 2003-08-15 | 2008-09-29 | Novartis Ag | 2, 4-pyrimidinediamines useful in the treatment of neoplastic diseases, inflammatory and immune system disorders |
| US7083758B2 (en) * | 2003-11-28 | 2006-08-01 | Les Produits Industriels De Haute Temperature Pyrotek Inc. | Free flowing dry back-up insulating material |
| EP4208418A2 (en) * | 2020-09-01 | 2023-07-12 | Corning Incorporated | Apparatus for holding glassware during processing |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2382137A (en) * | 1944-05-17 | 1945-08-14 | Henry L Crowley & Company Inc | Steatite-type body and method of producing same |
| JPS57187827A (en) * | 1981-05-15 | 1982-11-18 | Mitsubishi Electric Corp | Dielectric firing insulator |
| JPS5812221A (ja) * | 1981-07-15 | 1983-01-24 | 三菱電機株式会社 | 消弧室用焼成部材 |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP57173562A patent/JPS5964558A/ja active Granted
-
1983
- 1983-09-19 US US06/533,793 patent/US4486546A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-09-19 EP EP83109288A patent/EP0105400B1/en not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62246855A (ja) * | 1986-04-18 | 1987-10-28 | ニチアス株式会社 | フロア板の製造法 |
| JPH0256298B2 (ja) * | 1986-04-18 | 1990-11-29 | Nichias Corp |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0127012B2 (ja) | 1989-05-26 |
| EP0105400A1 (en) | 1984-04-18 |
| EP0105400B1 (en) | 1985-12-11 |
| US4486546A (en) | 1984-12-04 |
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