JPS5952704B2 - Surface-coated cermet parts for cutting tools - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、特に高速切削に使用した場合に、一段とす
ぐれた切削寿命を示す切削工具用表面被覆サーメツト部
材に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to surface-coated cermet members for cutting tools that exhibit improved cutting life, particularly when used in high-speed cutting.

従来、高速切削には、炭化チタン（以下ＴｉＣで示す）
を主成分とし、これに窒化チタン（以下、ＴｉＮで示す
）、Ｎｉ、およびＭＯを含有させたサーメツトが切削工
具用部材として使用されているが、このサーメツト部材
は、必要に応じてＴｉＣや炭化タンタル（以下ＴａＣで
示す）などを含有する炭化タングステン（以下ＷＣで示
す）−ＣＯ基超硬合金部材に比して、鋼の高速切削では
ある程度すぐれた切削寿命を示すものの、鋳鉄の高速切
削では、むしろ劣つた切削寿命しか示さないものであつ
た。Conventionally, titanium carbide (hereinafter referred to as TiC) has been used for high-speed cutting.
A cermet whose main component is titanium nitride (hereinafter referred to as TiN), Ni, and MO is used as a member for cutting tools. Compared to tungsten carbide (hereinafter referred to as WC)-CO-based cemented carbide members containing tantalum (hereinafter referred to as TaC), etc., they exhibit a somewhat superior cutting life when cutting steel at high speed, but when cutting cast iron at high speed, However, the cutting life was rather poor.

また、上記ＷＣ基超硬合金基体の表面に、切削寿命の延
命化をはかる目的で硬質層を被覆したものからなる表面
被覆ＷＣ基超硬合金部材も提案されているが、この部材
には、硬質層に比してＷＣ基超硬合金基体の硬さが低い
ために、高速切削や重切削に際して、使用中硬質層が残
つていても基体自体に塑性変形が起つて切削寿命に達し
てしまうという問題点があるほか、さらに通常耐摩耗性
がこれらＷＣ基超硬合金基体と硬質層とでは著しく異な
つたものになつているので、特に切削工具のスター面に
見られるように、硬質層が摩耗して基体表面からなくな
つた時点で、スクイ面摩耗が急速に進行して切削寿命と
なつたり、また特に逃げ面境界部摩耗に見られるように
、切刃表面の硬質層が部分的に異常に摩耗したり、ある
いはチツピングなどにより欠除した場合には、この部分
のみの摩耗が異常に発達して早期に切削寿命に到るなど
の問題点があるものであつた。In addition, a surface-coated WC-based cemented carbide member has been proposed, which is made by coating the surface of the above-mentioned WC-based cemented carbide base with a hard layer for the purpose of prolonging the cutting life. Because the hardness of the WC-based cemented carbide base is lower than that of the hard layer, during high-speed cutting or heavy cutting, even if the hard layer remains during use, plastic deformation occurs in the base itself and the cutting life is reached. In addition to this problem, the wear resistance of these WC-based cemented carbide substrates and the hard layer is significantly different. When it wears away and disappears from the base surface, the tooth face wear progresses rapidly and the cutting life is reached, or the hard layer on the cutting edge surface is partially damaged, as seen especially in flank boundary wear. If there is abnormal wear or chipping due to chipping or the like, there is a problem in that the wear in only this part develops abnormally and the cutting life is prematurely reached.

さらに、近年のめざましい切削機械技術の進歩により切
削速度の高速化がより一層はかられるようになるにした
がつて、これらの高速切削に十分対応できる切削工具用
材料部材の開発が強く望まれるところである。Furthermore, as cutting speeds have become even faster due to the remarkable advances in cutting machine technology in recent years, there is a strong desire to develop materials and components for cutting tools that can adequately handle these high-speed cutting operations. be.

本発明者等は、上述のような観点から、特に鋼および鋳
鉄の高速切削に使用し一た場合にすぐれた切削寿命を示
し、さらに耐熱塑性変形性、耐スクイ面摩耗性、および
耐逃げ面境界部摩耗性にすぐれ、かつ断続切削において
もすぐれた切削寿命（耐衝撃性）を示す切削工具用部材
を得べく研究を行なつた結果、いずれも容量％で、（ａ
）鉄族金属のうちの１種または２種以上と、クロム族金
属およびＡ１のうちの１種または２種以上とからなる結
合金属：５〜４０％、Ｗ．ＭＯ．Ｃｒ．Ｔａ．Ｎｂ、お
よびＶの炭化物、並びにこれら２種以上の固溶炭化物か
らなる群のうちの１種または２種以上（以下金属炭化物
という）：５〜３０％、周期律表の４ａ、５ａ、および
６ａ族の金属の窒化物、酸化物、炭窒化物、酸窒化物、
および炭酸窒化物、並びにこれら２種以上の固溶体から
なる群のうちの１種または２種以上（以下金属の炭・酸
・窒化物という）：１０〜４０％、ＴｉＣおよび不可避
不純物：残り、からなる組成を有するサーメツト基体の
表面に、層厚：０．５〜１０μｍ（７）ＴｉＣからなる
中間層を介して、ＴｉＮ、炭窒化チタン（以下ＴｉＣＮ
で示す）、炭酸化チタン（以下ＴｉＣＯで示す）、窒酸
化チタン（以下ＴｉＮＯで示す）、炭窒酸化チタン（以
下ＴｉＣＮＯで示す）、および酸化アルミニウム（以下
Ａｌ２Ｏ３で示す）からなる群のうちの１種の単層また
は２種以上の複層を硬質層として０．５〜２０μｍの層
厚で被覆すると、前記基体表面への中間層の形成時に、
前記基体を構成する結合金属が前記中間層中へ拡散分散
し、前記サーメツト基体に隣接する中間層部分に拡散分
散層を形成するために、前記中間層は基体表面に強固に
付着したものとなり、さらにその上に被覆される硬質層
は、前記中間層と密着性のきわめて良好なものであるか
ら、前記硬質層は前記中間層に強固に付着したものとな
り、したがつて鋼や鋳鉄の高速切削は勿論のこと、すぐ
れた耐衝撃性が要求される断続切削に使用した場合にも
すぐれた切削性能を示し、長期に亘る切削寿命を確保す
ることができるようになること。From the above-mentioned viewpoints, the present inventors have demonstrated excellent cutting life especially when used for high-speed cutting of steel and cast iron, as well as excellent thermoplastic deformation resistance, tooth face wear resistance, and flank surface resistance. As a result of conducting research to obtain parts for cutting tools that exhibit excellent boundary wear resistance and excellent cutting life (impact resistance) even in interrupted cutting, we found that both of them had a
) Binding metal consisting of one or more iron group metals and one or more chromium group metals and A1: 5 to 40%, W. M.O. Cr. Ta. Nb and V carbides, and one or more of the group consisting of two or more of these solid solution carbides (hereinafter referred to as metal carbides): 5 to 30%, 4a, 5a, and 6a of the periodic table nitrides, oxides, carbonitrides, oxynitrides of group metals,
and carbonate nitride, and one or more of the group consisting of two or more of these solid solutions (hereinafter referred to as metal carbon, acid, and nitride): 10 to 40%, TiC and inevitable impurities: the remainder, from TiN, titanium carbonitride (hereinafter referred to as TiCN) is applied to the surface of a cermet substrate having a composition of
), titanium carbonate (hereinafter referred to as TiCO), titanium nitride oxide (hereinafter referred to as TiNO), titanium carbonitride oxide (hereinafter referred to as TiCNO), and aluminum oxide (hereinafter referred to as Al2O3). When one type of single layer or two or more types of multilayer is coated as a hard layer with a layer thickness of 0.5 to 20 μm, when forming an intermediate layer on the surface of the substrate,
The bonding metal constituting the base is diffused and dispersed into the intermediate layer to form a diffusion-dispersed layer in a portion of the intermediate layer adjacent to the cermet base, so that the intermediate layer is firmly attached to the surface of the base; Furthermore, since the hard layer coated thereon has extremely good adhesion to the intermediate layer, the hard layer is firmly adhered to the intermediate layer, and therefore can be used for high-speed cutting of steel and cast iron. Of course, it also shows excellent cutting performance when used in interrupted cutting, which requires excellent impact resistance, and ensures a long cutting life.

（ｂ）上記ＴｉＣで構成される中間層への上記サーメツ
ト基体を構成する結合金属の分散量は、同じくサーメツ
ト基体を構成する金属炭化物と金属の炭・酸・窒化物の
相対含有量を調節することによつて制御することができ
ること。(b) The amount of dispersion of the bonding metal constituting the cermet substrate into the intermediate layer composed of TiC adjusts the relative content of metal carbide and metal carbon, oxide, and nitride, which also constitute the cermet substrate. something that can be controlled by

すなわち、前記金属炭化物の含有量が相対的に増加する
にしたがつて、結合金属の中間層への分散量が減少する
ようになり、一方金属の炭・酸・窒化物の含有量が相対
的に増加するにしたがつて、金属炭化物の場合とは反対
に結合金属の中間層への分散量は増加するようになるこ
と。（ｃ）上記サーメツト基体に、１〜８容量％の範囲
で、炭化ジルコニウム（以下ＺｒＣで示す）および炭化
ハフニウム（以下ＨｆＣで示す）のうちの１種または２
種を含有させると、サーメツト基体の耐摩耗性が一段と
向上するようになること。（ｄ）上記サーメツト基体中
に、例えばＣＯ３Ｗ３Ｃのような低級炭化物を形成する
と、上記基体表面と中間層との付着強度がより一層大き
くなり、この結果さらに改善された耐衝撃性をもつよう
になること。In other words, as the metal carbide content increases relatively, the amount of binding metal dispersed into the intermediate layer decreases, while the metal carbon, acid, and nitride contents decrease relatively. In contrast to the case of metal carbides, the amount of bonded metal dispersed in the intermediate layer increases as the amount increases. (c) One or two of zirconium carbide (hereinafter referred to as ZrC) and hafnium carbide (hereinafter referred to as HfC) in a range of 1 to 8% by volume to the above cermet substrate.
The inclusion of seeds further improves the wear resistance of the cermet substrate. (d) When a lower carbide such as CO3W3C is formed in the cermet substrate, the adhesion strength between the surface of the substrate and the intermediate layer is further increased, resulting in further improved impact resistance. thing.

）上記硬質層を、 １Ａ１２０３、 ２ＴｉＮ．ＴｉＣＮ．ＴｉＣ０．ＴｉＮ０、およびＴｉ
ＣＮＯのうちの１種の単層または２種以上の複層、３Ｔ
ｉＮ．ＴｉＣＮ．ＴｉＣ０．ＴｉＮ０、およびＴｉＣＮ
Ｏのうちの１種の単層または２種以上の複層からなる内
側層と、Ａｌ２Ｏ３からなる外側層、以上１〜３のいず
れかで構成した場合に、硬質層の耐摩耗性が著しく高く
なると共に、サーメツト基体に対する中間層を介しての
硬質層の付着強度も一段と大きくなり、すぐれた耐衝撃
性が確保されること。) The above hard layer is made of 1A1203, 2TiN. TiCN. TiC0. TiN0, and Ti
Single layer of one type of CNO or multiple layer of two or more types, 3T
iN. TiCN. TiC0. TiN0, and TiCN
When composed of an inner layer consisting of a single layer or a multilayer of two or more types of O, and an outer layer consisting of Al2O3, the wear resistance of the hard layer is extremely high. At the same time, the adhesion strength of the hard layer to the cermet substrate via the intermediate layer is further increased, ensuring excellent impact resistance.

以上（ａ）〜（ｅ）に示される知見を得たのである。The findings shown in (a) to (e) above were obtained.

この発明は、上記知見にもとづいてなされたもつであり
、成分組成範囲および層厚を上記の通りこ限定した理由
を以下に説明する。ａ）結合金属の含有量 その含有量が５％未満では、これに対応して硬質層形成
成分の含有量が多くなりすぎてしまい、所定の靭性を確
保することができず、一方４０％を越えて含有させると
、相対的に硬質相形成成分の含有量が少なくなることか
ら、耐熱塑性変形性が劣化するようになるので、その含
有量を５〜４０％と定めた。This invention was made based on the above findings, and the reason why the component composition range and layer thickness were limited as described above will be explained below. a) Content of bonding metal If the content is less than 5%, the content of the hard layer forming component will correspondingly increase too much, making it impossible to secure the desired toughness. If the content exceeds this amount, the content of the hard phase-forming component becomes relatively small, and the thermoplastic deformation resistance deteriorates. Therefore, the content was set at 5 to 40%.

なお、Ａ１成分には、結合相中に微細な金属間化合物を
析出させてサーメツト基体の高温強度を改善する作用が
あるが、あまり多く含有させると脆い金属間化合物が析
出するようになつてサーメツト基体の靭性を劣化させる
ことから、Ａ１の含有量は、鉄族金属とクロム族金属の
合計量に対する割合で０．２％以下にとどめるのが好ま
しい。（ｂ）金属炭化物および金属の炭・酸・窒化物の
含有量結合相とのぬれ性のよい金属炭化物の含有量が５
％未満にして、結合相とのぬれ性の悪い金属の炭・酸・
窒化物の含有量が４０％を越えるようになると、ＴｉＣ
で゛構成される中間層中へのサーメツト基体を構成する
結合金属の拡散分散量が多くなりすぎ、この結果サーメ
ツト基体に対する中間層の付着強度は著しく大きくなる
ものの、中間層、すなわちＴｉＣのもつ高硬度がそこな
われるようになつて耐摩耗性が低下するようになり、さ
らにサーメツト基体自体の靭性も低下するようになる。Note that the A1 component has the effect of precipitating fine intermetallic compounds in the binder phase and improving the high temperature strength of the cermet substrate, but if it is contained in too much, brittle intermetallic compounds will precipitate and the cermet will deteriorate. Since it deteriorates the toughness of the substrate, the content of A1 is preferably kept at 0.2% or less relative to the total amount of iron group metals and chromium group metals. (b) Content of metal carbide and metal carbon, acid, and nitride The content of metal carbide, which has good wettability with the binder phase, is 5.
% of carbon, acid, and metals with poor wettability with the binder phase.
When the nitride content exceeds 40%, TiC
The amount of diffusion and dispersion of the bonded metal constituting the cermet substrate into the intermediate layer composed of As the hardness is impaired, the wear resistance is reduced, and the toughness of the cermet substrate itself is also reduced.

一方上記金属炭化物の含有量が３０％を越え、反面上記
金属の炭・酸・窒化物の含有量が１０％未満では、逆に
中間層中への結合金属の拡散分散量が少なすぎ、この結
果サーメツト基体に対する中間層の付着強度が低くなる
ばかりでなく、中間層に対する靭性付与も不十分となる
ことから、所望の耐衝撃性を確保することができず、さ
らにサーメツト基体自体の耐熱塑性変形性および耐逃げ
面境界部摩耗性も低下したものとなることから、金属炭
化物の含有量を５〜３０％、金属の炭・酸・窒化物の含
有量を１０〜４０％とそれぞれ定めた。なお、金属炭化
物：金属の炭・酸・窒化物の相対容量比を１：０．２５
〜３とした場合に最適な結果が得られる。（ｃ）ＺｒＣ
およびＨｆＣ これらの成分には上記の通リサーメツト基体の耐摩耗性
を一段と向上させる作用があるので、特にすぐれた耐摩
耗性が要求される場合に必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が１％未満では所望の耐摩耗性向上効果が得ら
れず、一方８％を越えて含有させるとサーメツト基体，
の靭性が低下するようになることから、その含有量を１
〜８容量％と定めた。On the other hand, if the content of the metal carbide exceeds 30% and, on the other hand, the content of the carbon, acid, or nitride of the metal is less than 10%, the amount of diffusion and dispersion of the bonding metal into the intermediate layer will be too small. As a result, not only the adhesion strength of the intermediate layer to the cermet substrate becomes low, but also the toughness imparted to the intermediate layer becomes insufficient, making it impossible to secure the desired impact resistance, and furthermore, the cermet substrate itself becomes resistant to thermoplastic deformation. The metal carbide content was determined to be 5 to 30%, and the content of metal carbon, acid, and nitride was determined to be 10 to 40%, respectively, since the properties and flank surface boundary wear resistance were also decreased. In addition, the relative capacity ratio of metal carbide:metal carbon/acid/nitride is 1:0.25.
Optimal results are obtained when the value is set to 3. (c) ZrC
and HfC These components have the effect of further improving the abrasion resistance of the above-mentioned recermet substrate, so they are included as necessary when particularly excellent abrasion resistance is required. If the content is less than 1%, the desired effect of improving wear resistance cannot be obtained, while if the content exceeds 8%, the cermet base,
Since the toughness of
It was determined to be ~8% by volume.

（ｄ）中間層の層厚 その層厚が０．５μｍ未満では、中間層全体に亘つてサ
ーメツト基体を構成する結合金属が拡．散してしまい、
ＴｉＣからなる中間層が消失して、ＴｉＣのもつ効果、
すなわち硬質層との密着性が失なわれるようになり、一
方１０μｍを越えた層厚にすると、耐摩耗性がそこなわ
れるようになることから、その層厚を０．５〜１０μｍ
と定，めた。(d) Layer thickness of the intermediate layer When the layer thickness is less than 0.5 μm, the bonded metal constituting the cermet substrate spreads over the entire intermediate layer. Scattered,
The intermediate layer made of TiC disappears, and the effect of TiC,
In other words, adhesion with the hard layer will be lost, and if the layer thickness exceeds 10 μm, wear resistance will be impaired.
It was determined.

（ｅ）硬質層の層厚 その層厚が０．５μｍ未満では、所望のすぐれた耐摩耗
性を確保することができず、一方２０μｍを越えた層厚
にすると、靭性か著しく低下して硬質層に剥離やチツピ
ングが発生するようになることから、その層厚を０．５
〜２０μｍに定めた。(e) Layer thickness of the hard layer If the layer thickness is less than 0.5 μm, the desired excellent wear resistance cannot be secured, whereas if the layer thickness exceeds 20 μm, the toughness will significantly decrease and the hard layer will become hard. Since peeling and chipping will occur in the layer, the layer thickness should be reduced to 0.5.
It was determined to be ~20 μm.

また、この発明の表面被覆サーメツト部材における中間
層および硬質層は、物理蒸着法、好ましくは化学蒸着法
を適用し、ＴｉおよびＡｌのハロゲン化物と、水素と、
一酸化炭素、二酸化炭素、炭化水素ガス、窒素、および
アンモニアガスのうちの１種または２種以上とを、それ
ぞれ制御しながら反応させることによつてサーメツト基
体表面に形成することができる。Further, the intermediate layer and the hard layer in the surface-coated cermet member of the present invention are formed by applying a physical vapor deposition method, preferably a chemical vapor deposition method, and using halides of Ti and Al, hydrogen,
It can be formed on the surface of the cermet substrate by reacting one or more of carbon monoxide, carbon dioxide, hydrocarbon gas, nitrogen, and ammonia gas in a controlled manner.

つぎに、この発明の表面被覆サーメツト部材を実施例に
より具体的に説明する。Next, the surface-coated cermet member of the present invention will be specifically explained using examples.

′実施例 １ 横型環状炉の中に耐熱鋼製反応管を挿入した型式にして
、金属の塩化物の気化器および各種ガスの流量調整装置
を備えた被覆装置内に、サーメツト基体として用意した
ＭＯ：５％、Ｎｉ：１０％、ＴｉＮ：２０％、ＷＣ：５
％、ＴａＣ：５％、ＴｉＣおよび不可避不純物：残り
（以上容量％、以下％はすべて容量％を意味する）から
なる組成を有する切削工具用部材を装入し、非酸化性雰
囲気中、温度１０２０℃に加熱した後、Ｈ２：９６％、
ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：２％からなる組成の反応ガ
スを２時間流して上記サーメツト基体たる切削工具用部
材の表面にＴｉＣからなる中間層を形成し、ついでＨ２
：９６％、ＴｉＣｌ４：２％、ＣＯ：２％からなる組成
の反応ガスを１．５時間流して前記中間層の上に硬質層
の内側層を構成するＴｉＣＯ層を被覆し、さらに引続い
て炉内温度を９８０℃に下げると共に、Ｈ２：９６％、
ＡｌＣｌ３：２％、ＣＯ２：２％からなる組成の反応ガ
スを１時間流して硬質層の外側層を構成するＡｌ２Ｏ３
層を被覆することによつて、この発明の表面被覆サーメ
ツト部材（以下本発明被覆サーメツト部材という）１を
製造した。'Example 1 MO prepared as a cermet substrate was placed in a coating device equipped with a heat-resistant steel reaction tube inserted into a horizontal annular furnace and equipped with a metal chloride vaporizer and various gas flow rate regulators. :5%, Ni:10%, TiN:20%, WC:5
%, TaC: 5%, TiC and unavoidable impurities: remainder
A cutting tool member having a composition consisting of (the above volume %, the following % all mean volume %) was charged and heated to a temperature of 1020 ° C in a non-oxidizing atmosphere, H2: 96%,
A reactive gas having a composition of 2% TiCl4 and 2% CH4 was flowed for 2 hours to form an intermediate layer made of TiC on the surface of the cutting tool member serving as the cermet base, and then H2
A reaction gas having a composition of: 96% TiCl, 2% TiCl, and 2% CO was flowed for 1.5 hours to coat the intermediate layer with a TiCO layer constituting the inner layer of the hard layer, and then While lowering the furnace temperature to 980°C, H2: 96%,
A reaction gas having a composition of 2% AlCl3 and 2% CO2 was flowed for 1 hour to form the outer layer of the hard layer, Al2O3.
A surface-coated cermet member of the present invention (hereinafter referred to as the coated cermet member of the present invention) 1 was produced by coating the layer.

この結果得られた本発明被覆サーメツト部材１の断面を
観察したところ、被覆層は、ＴｉＣからなる層厚４μｍ
の中間層と、ＴｉＣＯ５ＯＯ．５からなる層厚３μｍの
内側硬質層と、Ａｌ２Ｏ３からなる層厚１μｍの外側硬
質層とから構成されており、また添付図面の顕微鏡組織
写真に示されるように、サーメツト基体に隣接する前記
中間層部分には、サーメツト基体を構成する結合金属の
分散層が形成されていた（写真中黒く現われているの力
仲間層と硬質層であり、この中に白く現われているのが
サーメツト基体の結合金属である）。When the cross section of the coated cermet member 1 of the present invention obtained as a result was observed, it was found that the coating layer was made of TiC and had a thickness of 4 μm.
an intermediate layer of TiCO5OO. The inner hard layer has a layer thickness of 3 μm and is made of Al2O3, and the outer hard layer has a layer thickness of 1 μm and is made of Al2O3. A dispersed layer of the bonding metal constituting the cermet substrate was formed in the part (the force layer and hard layer appear in black in the photo, and the bonding metal of the cermet substrate appears in white). ).

また、比較の目的で、上記硬質層を形成せず、ＴｉＣか
らなる中間層の層厚を８μｍとする以外は、上記本発明
被覆サーメツト部材１の製造条件と同一の条件にて比較
ＴｉＣ被覆サーメツト部材を、同様に上記中間層および
内側硬質層を形成せず、被覆層を層厚３μｍ（７）Ａｌ
２Ｏ３の単層硬質層とする以外は、同じく同一の条件に
て比較Ａｌ２Ｏ３被覆サーメツト部材をそれぞれ製造し
た。For comparison purposes, a comparative TiC-coated cermet was manufactured under the same manufacturing conditions as the coated cermet member 1 of the present invention, except that the hard layer was not formed and the intermediate layer made of TiC had a layer thickness of 8 μm. Similarly, the member was made without forming the above-mentioned intermediate layer and inner hard layer, and with a coating layer having a layer thickness of 3 μm (7) Al.
Comparative Al2O3-coated cermet members were manufactured under the same conditions except that a single hard layer of 2O3 was used.

ついで、上記本発明被覆サーメツト部材、比較？ＴｉＣ
被覆サーメツト部材、比較Ａｌ２Ｏ３被覆サーメツト部
材、および上記実施例においてサーメツト基体として用
意した部材（以下比較無被覆サーメツト部材という）に
ついて、第１表に示される切削条件にて連続切削試験お
よび断続切削試験をそれぞれ行なつた。Next, a comparison of the above-mentioned coated cermet members of the present invention? TiC
The coated cermet member, the comparative Al2O3 coated cermet member, and the member prepared as the cermet substrate in the above example (hereinafter referred to as the comparative uncoated cermet member) were subjected to continuous cutting tests and interrupted cutting tests under the cutting conditions shown in Table 1. I did each one.

なお、連続切削試験では、刃先の逃げ面摩耗が０．３ｍ
ｍに到るか、あるいは同スクイ面摩耗が１００μｍに到
るかするまでの切削時間を測定して寿命時間とし、耐摩
耗性の評価を行ない、一方断続切削―試験では、１０本
の切刃のうち何本に欠損が起るかを測定して耐衝撃性の
評価を行なつた。In addition, in the continuous cutting test, the flank wear of the cutting edge was 0.3 m.
The cutting time until the cutting edge reaches m or until the tooth surface wear reaches 100 μm is measured and used as the life time to evaluate the wear resistance. The impact resistance was evaluated by measuring how many of them were damaged.

これらの試験結果を第２表に示した。第２表に示される
ように、比較ＴｉＣ被覆サーメツト部材は、サーメツト
基体表面とＴｉＣ層との間に、ＴｉＣ層形成時に結合金
属の分散層が形成されているために耐衝撃性はすぐれて
いるものの、硬質層の形成がないために耐摩耗性が劣つ
たものになつている。The results of these tests are shown in Table 2. As shown in Table 2, the comparative TiC-coated cermet members have excellent impact resistance because a dispersed layer of bonding metal is formed between the cermet substrate surface and the TiC layer during the formation of the TiC layer. However, because there is no hard layer formed, the wear resistance is poor.

また、比較Ａｌ２Ｏ３被覆サーメツト部材は、これとは
反対にＡｌ２Ｏ３硬質層の形成によつて比較的すぐれた
耐摩耗性を示すものの、前記硬質層とサーメツト基体表
面との間には結合金属の分散層が形成されていないので
耐衝撃性の著しく劣つたものになつている。さらに中間
層および゛硬質層の形成がない比較無被覆サーメツト部
材においては耐摩耗性が劣ることは勿論である。これに
対して、本発明被覆サーメツト部材は、耐摩耗性および
耐衝撃性ともすぐれたバランスのよいものであり、これ
はサーメツト基体を構成する結合金属の分散層が形成さ
れたＴｉＣの中間層と、該中間層との付着強度が強く、
かつ耐摩耗性に富んだＴｉＣＯ５ＯＯ５の内側硬質層お
よびＡｌ２Ｏ３の外側硬質層とに帰因するものである。On the contrary, the comparative Al2O3-coated cermet member exhibits relatively excellent wear resistance due to the formation of the Al2O3 hard layer, but there is no bonding metal dispersed layer between the hard layer and the cermet substrate surface. Since there is no such formation, the impact resistance is significantly inferior. Furthermore, it goes without saying that the comparative uncoated cermet member without the intermediate layer and hard layer has inferior wear resistance. On the other hand, the coated cermet member of the present invention has a good balance of wear resistance and impact resistance. , the adhesion strength with the intermediate layer is strong,
This is attributable to the inner hard layer of TiCO5OO5 and the outer hard layer of Al2O3, both of which are highly wear resistant.

実施例 ２ 実施例１におけると同一のサーメツト基体と被覆装置を
使用し、前記サーメツト基体の表面に、反応温度：１０
２０℃、反応ガス組成；Ｈ２：９６％、ＴｉＣｌ４：２
％、ＣＨ４：２％、反応時間：１．５時間の条件でＴｉ
Ｃからなる中間層を被覆し、ついで反応温度：１０００
℃、反応ガス組成；Ｈ２：７０％、Ｎ２：２７％、Ｔｉ
Ｃｌ４：２％、ＣＨ４：１％、反応時間：１．２時間の
条件でＴｉＣＯ．４ＮＯ．６からなる硬質層を被覆し、
さらにその上に反応温度：１０００℃、反応ガス組成；
Ｈ２：７０％、Ｎ２：２６．５％、ＴｉＣｌ４：２％、
ＣＯ：１．５％、反応時間：１時間の条件でＴｉＣＯ．
２５ＮＯ．５ＯＯＯ．２．からなる硬質層を被覆し、さ
らに引続いて実施例１におけると同一の条件にてＡｌ２
Ｏ３からなる硬質層を被覆することによつて本発明被覆
サーメツト部材２を製造した。Example 2 Using the same cermet substrate and coating equipment as in Example 1, a reaction temperature of 10% was applied to the surface of the cermet substrate.
20°C, reaction gas composition: H2:96%, TiCl4:2
%, CH4: 2%, reaction time: 1.5 hours.
An intermediate layer made of C was coated, and then the reaction temperature: 1000
°C, reaction gas composition; H2: 70%, N2: 27%, Ti
TiCO. 4NO. Covered with a hard layer consisting of 6,
Furthermore, reaction temperature: 1000°C, reaction gas composition;
H2: 70%, N2: 26.5%, TiCl4: 2%,
TiCO. CO: 1.5%, reaction time: 1 hour.
25NO. 5OOOO. 2. Then, under the same conditions as in Example 1, Al2
The coated cermet member 2 of the present invention was manufactured by coating with a hard layer consisting of O3.

上記本発明被覆サーメツト部材２の被覆層は、層厚３μ
ｍのＴｉＣからなる中間層と、層厚２μｍのＴｉＣＯ．
４ＮＯ．６層、層厚３μｍ（７）ＴｉＣＯ．２５ＮＯ．
５ＯＯＯ．２５層、および層厚１μｍ（７）Ａｌ２Ｏ３
層からなる３層の硬質層とで構成され、かつサーメツト
基体表面に隣接する中間層部分にはサーメツト基体を構
成する結合金属の分散層が形成されていた。The coating layer of the coated cermet member 2 of the present invention has a layer thickness of 3 μm.
m of TiC and a layer thickness of 2 μm of TiCO.
4NO. 6 layers, layer thickness 3 μm (7) TiCO. 25NO.
5OOOO. 25 layers and layer thickness 1 μm (7) Al2O3
A dispersion layer of a bonding metal constituting the cermet substrate was formed in the intermediate layer portion adjacent to the surface of the cermet substrate.

ついで、上記本発明被覆サーメツト部材２、およびＪＩ
Ｓ規格ＭｌＯグレードのＷＣ基超硬合金基体の表面に層
厚７μｍ（７）ＴｉＣからなる内側層と層厚１μｍ（７
）Ａｌ２Ｏ３からなる外側層で構成された硬質層を被覆
してなる市販の表面被覆ＷＣ基超硬合金部材（以下比較
被覆超硬合金部材という）について、実施例１における
と同一の切削条件にて連続および断続切削試験を行なつ
た。Next, the coated cermet member 2 of the present invention and JI
The surface of the WC-based cemented carbide base of S standard MIO grade is coated with a layer thickness of 7 μm (7) and an inner layer of TiC with a layer thickness of 1 μm (7
) A commercially available surface-coated WC-based cemented carbide member (hereinafter referred to as a comparative coated cemented carbide member) coated with a hard layer composed of an outer layer consisting of Al2O3 was cut under the same cutting conditions as in Example 1. Continuous and interrupted cutting tests were conducted.

この試験結果を第３表に示した。第３表に示されるよう
に、本発明被覆サーメツト部材は、耐衝撃性（靭性）に
すぐれている比較被覆超硬合金部材と同等の耐衝撃性を
有し、しかもこれより一段とすぐれた耐摩耗性をもつこ
とが明らかである。The test results are shown in Table 3. As shown in Table 3, the coated cermet member of the present invention has impact resistance equivalent to that of the comparative coated cemented carbide member, which has excellent impact resistance (toughness), and has even better wear resistance. It is clear that it has a gender.

実施列 ３ この発明の成分組成範囲内にして第４表に示される成分
組成をもつたこの発明にかかるサーメツト基体３〜９、
およびこの発明の成分組成範囲外にして第４表に示され
る成分組成をもつた比較サーメツト基体ａ−ｄの表面に
、まず、反応温度：１０２０℃、反応ガス組成；Ｈ２′
：９６％、ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：２％、反応時間
：２時間の条件でＴｉＣからなる中間層を被覆し、つい
で反応温度：１０００℃、反応ガス組成：Ｈ２：６０％
、ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：０．５％、Ｎ２：３７．
５％、反応時間：１．５時間の条件でＴｉＣＯ２ＮＯ．
８からなる硬質層を被覆することによつて本発明被覆サ
ーメツト部材３〜９と、比較被覆サーメツト部材ａ−ｄ
をそれぞれ製造した。Example row 3 Cermet substrates 3 to 9 according to the present invention having the component compositions shown in Table 4 within the composition range of the present invention,
First, a reaction temperature: 1020°C, a reaction gas composition: H2'
: 96%, TiCl4: 2%, CH4: 2%, reaction time: 2 hours, and then coated with an intermediate layer made of TiC, reaction temperature: 1000°C, reaction gas composition: H2: 60%.
, TiCl4: 2%, CH4: 0.5%, N2: 37.
5%, reaction time: 1.5 hours under the conditions of TiCO2NO.
The coated cermet members 3 to 9 of the present invention and the comparative coated cermet members a to d were coated with a hard layer consisting of 8.
were manufactured respectively.

この結果得られた本発明被覆サーメツト部材３〜９およ
び比較被覆サーメツト部材ａ−ｄのいずれも、層厚４μ
ｍ（７）ＴｉＣからなる中間層と、層厚３μｍ（７）Ｔ
ｉＣＯ２ＮＯ８からなる硬質層とで構成された被覆層を
有しており、かつサーメツト基体表面に隣接する前記中
間層部分は結合金属の分散層が形成されていた。All of the coated cermet members 3 to 9 of the present invention and comparative coated cermet members a to d obtained as a result had a layer thickness of 4 μm.
m(7) An intermediate layer made of TiC and a layer thickness of 3 μm(7)T
It had a coating layer composed of a hard layer made of iCO2NO8, and a dispersion layer of bonding metal was formed in the intermediate layer portion adjacent to the surface of the cermet substrate.

ついで、上記本発明被覆サーメツト部材３〜９および比
較被覆サーメツト部材ａ−ｄについて、第５表に示され
る切削条件にて連続切削試験および断続切削試験を行な
い、実施例１におけると同一の条件にて切削時間を測定
して寿命時間とすると共に、切刃欠損の割合を測定した
。Next, the coated cermet members 3 to 9 of the present invention and the comparative coated cermet members a to d were subjected to continuous cutting tests and interrupted cutting tests under the cutting conditions shown in Table 5, and under the same conditions as in Example 1. The cutting time was measured to obtain the life time, and the percentage of cutting edge damage was also measured.

この測定結果を第６表に示した。第４表および第６表に
示される結果から明らかなように、サーメツト基体にお
ける金属炭化物および金属の炭・酸・窒化物の含有量が
、いずれもこの発明の範囲から低い方に外れた比較被覆
サーメツト部材ａ、および同じく金属の炭・酸・窒化物
の含有量が低い方に外れた比較被覆サーメツト部材Ｃに
おいては、サーメツト基体を構成する結合金属の中間層
への分散量が少なすぎるために、サーメツト基体に対す
る中間層の付着強度が低く、かつ中間層に対する靭性付
与も十分でないことから耐衝撃性の著しく劣つたものと
なつており、また、金属炭化物の含有量がこの発明の範
囲から高い方に外れた比較被覆サ＝メツト部材ｂ、およ
び同様に金属の炭・酸・窒化物の含有量が高い方に外れ
た比較被覆サーメツト部材ｄにおいては、比較的良好な
耐衝撃性を示すものの、ＴｉＣで構成される中間層中へ
の結合金属の分散量が多くなりすぎるために軟質化し、
耐摩耗性の著しく劣，つたものとなつている。The measurement results are shown in Table 6. As is clear from the results shown in Tables 4 and 6, the comparative coatings in which the contents of metal carbide and metal carbon, acid, and nitride in the cermet substrate were all lower than the range of the present invention. In the cermet member A and the comparative coated cermet member C, which also had a lower content of metal carbon, acid, and nitride, the amount of the bonding metal constituting the cermet substrate dispersed into the intermediate layer was too small. The adhesion strength of the intermediate layer to the cermet substrate is low, and the imparting of toughness to the intermediate layer is not sufficient, resulting in significantly poor impact resistance, and the content of metal carbides is high beyond the scope of the present invention. Comparative coated cermet member b, which deviated towards the side, and comparative coated cermet member d, which similarly deviated towards the higher content of metal carbon, acid, and nitride, showed relatively good impact resistance. , the amount of bonding metal dispersed in the intermediate layer composed of TiC becomes too large, resulting in softening.
The abrasion resistance is extremely poor and has deteriorated.

これに対して、金属炭化物および金属の炭・酸・窒化物
の含有量がいずれもこの発明の範囲内にある本発明被覆
サーメツト部材３〜９は、鋼および鋳鉄の高速切削にお
いてすぐれた耐摩耗性を示し、さらに断続切削において
もすぐれた耐衝撃性を示すのである。In contrast, coated cermet members 3 to 9 of the present invention, in which the content of metal carbide and metal carbon, acid, and nitride are all within the range of the present invention, have excellent wear resistance in high-speed cutting of steel and cast iron. It shows excellent impact resistance even in interrupted cutting.

実施例 ４ （ａ） Ｎｉ：５％、ＣＯ：５％、ＴｉＮ：３０％、Ｗ
Ｃ：５％、ＭＯ２Ｃ：５％、ＴａＣ：５％、ＴｉＣおよ
び、不可避不純物：残りからなる組成を有するサーメツ
ト基体（以下サーメツト基体Ａという）、（ｂ） ＣＯ
３Ｗ３Ｃの低級炭化物を含んだ上記（ａ）に示されるサ
ーメツト基体Ａと同一の組成を有するサーメツト基体（
以下サーメツト基体Ｂという）、 （ｃ） Ｎｉ：５％、ＣＯ：５％、ＴｉＮ：３０％、Ｗ
Ｃ：５％、ＭＯ２Ｃ：５％、ＴａＣ：５％、ＺｒＣ：２
％、ＴｉＣおよび不可避不純物：残りからなる組成を有
するサーメツト基体（以下サーメツト基体Ｃという）、
（ｄ） Ｎｉ：５％、ＣＯ：５％、ＴｉＮ：３０％、Ｗ
Ｃ：５％、ＭＯ２Ｃ：５％、ＴａＣ：５％、ＨｆＣ：５
％、ＴｉＣおよび不可避不純物：残りからなる組成を有
するサーメツト基体（以下サーメツト基体Ｄという）、
以上（ａ）〜（ｄ）に示されるサーメツト基体Ａ−Ｄを
それぞれ用意し、これらサーメツト基体Ａ−Ｄの表面に
、実施例１におけると同一の被覆装置を使用して、まず
反応温度：１０２０℃、反応ガス組成；Ｈ２：９６％、
ＴｉＣｌ４：２％、ＣＨ４：２％、反応時間：１．５時
間の条件でＴｉＣからなる層厚３μｍの中間層を被覆し
、ついでこの上に反応温度：１０００℃、反応ガス組成
；Ｈ２：６０％、ＴｉＣｌ４：２％、Ｎ２：３８％、反
応時間：２．５時間の条件でＴｉＮからなる層厚５μｍ
の硬質層を被覆することによつて本発明被覆サーメツト
部材１０〜１３をそれぞれ製造した。Example 4 (a) Ni: 5%, CO: 5%, TiN: 30%, W
A cermet substrate (hereinafter referred to as cermet substrate A) having a composition consisting of C: 5%, MO2C: 5%, TaC: 5%, TiC and the remainder: unavoidable impurities, (b) CO
A cermet substrate having the same composition as the cermet substrate A shown in (a) above containing a lower carbide of 3W3C (
(hereinafter referred to as cermet substrate B), (c) Ni: 5%, CO: 5%, TiN: 30%, W
C: 5%, MO2C: 5%, TaC: 5%, ZrC: 2
%, TiC and unavoidable impurities: a cermet substrate (hereinafter referred to as cermet substrate C) having a composition consisting of the remainder;
(d) Ni: 5%, CO: 5%, TiN: 30%, W
C: 5%, MO2C: 5%, TaC: 5%, HfC: 5
%, TiC and unavoidable impurities: a cermet substrate (hereinafter referred to as cermet substrate D) having a composition consisting of the remainder;
The cermet substrates A to D shown in (a) to (d) above were prepared respectively, and the surfaces of these cermet substrates A to D were coated using the same coating equipment as in Example 1, at a reaction temperature of 1020 ml. °C, reaction gas composition; H2:96%,
An intermediate layer of TiC with a thickness of 3 μm was coated under the conditions of TiCl4: 2%, CH4: 2%, reaction time: 1.5 hours, and then on this, reaction temperature: 1000 ° C., reaction gas composition: H2: 60 %, TiCl4: 2%, N2: 38%, reaction time: 2.5 hours, layer thickness 5 μm made of TiN.
Coated cermet members 10 to 13 of the present invention were each manufactured by coating the hard layer of the following.

さらに硬質層を層厚５μｍ（１７）ＴｉＮに代つて層厚
３μｍ（７）Ａｌ２Ｏ３で構成する以外は、サーメツト
基体Ａを使用した本発明被覆サーメツト部材１０と同一
の条件にて本発明被覆サーメツト部材１４を製造した。
この結果得られた本発明被覆サーメツト部材１０〜１４
の構造を第７表に示した。また、比較の目的で、切削工
具用基体部材としてＪＩＳ規格ＰｌＯグレードのＷＣ基
超硬合金を用意し、この超硬合金基体の表面に、同一の
条件にてＴｉＣからなる層厚３μｍの中間層と、ＴｉＮ
からなる層厚５μｍの硬質層を形成することによつて比
較被覆超硬合金部材を製造した。Furthermore, the coated cermet member of the present invention was produced under the same conditions as the coated cermet member 10 of the present invention using the cermet substrate A, except that the hard layer was composed of Al2O3 with a layer thickness of 3 μm (7) instead of TiN with a layer thickness of 5 μm (17). 14 were produced.
Coated cermet members 10 to 14 of the present invention obtained as a result
The structure of is shown in Table 7. In addition, for the purpose of comparison, a JIS standard PlO grade WC-based cemented carbide was prepared as a base member for a cutting tool, and an intermediate layer of 3 μm thick made of TiC was applied to the surface of this cemented carbide base under the same conditions. and TiN
A comparative coated cemented carbide member was produced by forming a hard layer with a layer thickness of 5 μm.

ついで、上記本発明被覆サーメツト部材１０〜１４およ
び比較被覆超硬合金部材について、実施例３におけると
同一の条件で連続および断続切削試験を行なつた。Continuous and interrupted cutting tests were then conducted on the coated cermet members 10 to 14 of the present invention and the comparative coated cemented carbide members under the same conditions as in Example 3.

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １ 鉄族金属のうちの１種または２種以上と、クロム族
金属およびＡｌのうちの１種または２種以上とからなる
結合金属：５〜４０％、Ｗ、Ｍｏ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂお
よびＶの炭化物、並びにこれら２種以上の固溶炭化物か
らなる群のうちの１種または２種以上：５〜３０％、周
期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族の金属の窒化物、酸
化物、炭窒化物、酸窒化物、および炭酸窒化物、並びに
これら２種以上の固溶体からなる群のうちの１種または
２種以上：１０〜４０％、炭化チタンおよび不可避不純
物：残り、（以上容量％）からなる組成を有するサーメ
ット基体の表面に、層厚：０．５〜１０μｍの炭化チタ
ンからなる中間層を介して、窒化チタン、炭窒化チタン
、炭酸化チタン、窒酸化チタン、炭窒酸化チタン、およ
び酸化アルミニウムからなる群のうちの１種の単層また
は２種以上の複層を硬質層として０．５〜２０μｍの層
厚で被覆したものからなり、かつ、前記サーメット基体
に隣接する中間層には、前記サーメット基体を構成する
結合金属の分散層を有することを特徴とする切削工具用
表面被覆サーメット部材。 ２ 上記サーメット基体中に低級炭化物が析出したこと
を特徴とする上記特許請求の範囲第１項記載の切削工具
用表面被覆サーメット部材。 ３ 上記硬質層を窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸化チ
タン、窒酸化チタン、および炭窒酸化チタンからなる群
のうちの１種の単層または２種以上の複層からなる内側
層と酸化アルミニウムからなる外側層とで構成したこと
を特徴とする上記特許請求の範囲１項または第２項記載
の切削工具用表面被覆サーメット部材。 ４ 上記硬質層を、窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸化
チタン、窒酸化チタン、および炭窒酸化チタンからなる
群のうちの１種の単層または２種以上の複層で構成した
ことを特徴とする上記特許請求の範囲第１項または第２
項記載の切削工具用表面被覆サーメット部材。 ５ 上記硬質層を、酸化アルミニウムで構成したことを
特徴とする上記特許請求の範囲第１項または第２項記載
の切削工具用表面被覆サーメット部材。 ６ 鉄族金属のうちの１種または２種以上と、クロム族
金属およびＡｌのうちの１種または２種以上とからなる
結合金属：５〜４０％、Ｗ、Ｍｏ、Ｃｒ、Ｔａ、Ｎｂお
よびＶの炭化物、並びにこれら２種以上の固溶炭化物か
らなる群のうちの１種または２種以上：５〜３０％、周
期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族の金属の窒化物、酸
化物、炭窒化物、酸窒化物、および炭酸窒化物、並びに
これら２種以上の固溶体からなる群のうちの１種または
２種以上：１０〜４０％、炭化ジルコニウムおよび炭化
ハフニウムのうちの１種または２種：１〜８％、炭化チ
タンおよび不可避不純物：残り、 （以上容量％）からなる組成を有するサーメット基体の
表面に、層厚：０．５〜１０μｍの炭化チタンからなる
中間層を介して、窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸化チ
タン、窒酸化チタン、炭窒酸化チタン、および酸化アル
ミニウムからなる群のうちの１種の単層または２種以上
の複層を硬質層として０．５〜２０μｍの層厚で被覆し
たものからなり、かつ、前記サーメット基体に隣接する
中間層には、前記サーメット基体を構成する結合金属の
分散層を有することを特徴とする切削工具用表面被覆サ
ーメット部材。 ７ 上記サーメット基体中に低級炭化物が析出したこと
を特徴とする上記特許請求の範囲第６項記載の切削工具
用表面被覆サーメット部材。 ８ 上記硬質層を窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸化チ
タン、窒酸化チタン、および炭窒酸化チタンからなる群
のうちの１種の単層または２種以上の複層からなる内側
層と酸化アルミニウムからなる外側層とで構成したこと
を特徴とする上記特許請求の範囲６項または第７項記載
の切削工具用表面被覆サーメット部材。 ９ 上記硬質層を、窒化チタン、炭窒化チタン、炭酸化
チタン、窒酸化チタン、および炭窒酸化チタンからなる
群のうちの１種の単層または２種以上の複層で構成した
ことを特徴とする上記特許請求の範囲第６項または第７
項記載の切削工具用表面被覆サーメット部材。 １０ 上記硬質層を、酸化アルミニウムで構成したこと
を特徴とする上記特許請求の範囲第６項または第７項記
載の切削工具用表面被覆サーメット部材。[Claims] 1. Binding metal consisting of one or more iron group metals and one or more chromium group metals and Al: 5 to 40%, W, Mo, Carbides of Cr, Ta, Nb, and V, and one or more of the group consisting of two or more of these solid solution carbides: 5 to 30%, metals from groups 4a, 5a, and 6a of the periodic table nitrides, oxides, carbonitrides, oxynitrides, and carbonitrides, and one or more of the group consisting of solid solutions of two or more of these: 10 to 40%, titanium carbide and inevitable impurities : Titanium nitride, titanium carbonitride, titanium carbonate, titanium nitride, etc. Consisting of a hard layer coated with a single layer of one type or a multilayer of two or more types selected from the group consisting of titanium oxide, titanium carbonitride oxide, and aluminum oxide with a layer thickness of 0.5 to 20 μm, and A surface-coated cermet member for a cutting tool, characterized in that an intermediate layer adjacent to the cermet base has a dispersed layer of a bonding metal constituting the cermet base. 2. The surface-coated cermet member for a cutting tool according to claim 1, wherein a lower carbide is precipitated in the cermet base. 3 The hard layer is made of an inner layer consisting of a single layer or a multilayer of two or more types of titanium nitride, titanium carbonitride, titanium carbonate, titanium nitride, and titanium carbonitride, and aluminum oxide. A surface-coated cermet member for a cutting tool according to claim 1 or 2, characterized in that the surface-coated cermet member is comprised of an outer layer consisting of: 4. The hard layer is composed of a single layer or a multilayer of two or more of the group consisting of titanium nitride, titanium carbonitride, titanium carbonate, titanium nitride, and titanium carbonitride. Clause 1 or 2 of the above claims
A surface-coated cermet member for a cutting tool as described in 1. 5. The surface-coated cermet member for a cutting tool according to claim 1 or 2, wherein the hard layer is made of aluminum oxide. 6 Combined metal consisting of one or more iron group metals and one or more of chromium group metals and Al: 5 to 40%, W, Mo, Cr, Ta, Nb and V carbide, and one or more of the group consisting of two or more of these solid solution carbides: 5 to 30%, nitrides and oxides of metals from groups 4a, 5a, and 6a of the periodic table , carbonitride, oxynitride, and carbonitride, and one or more of the group consisting of two or more of these solid solutions: 10 to 40%, one or more of zirconium carbide and hafnium carbide Type 2: 1 to 8%, titanium carbide and unavoidable impurities: the rest, (volume % or more) on the surface of a cermet substrate with an intermediate layer made of titanium carbide having a layer thickness of 0.5 to 10 μm. , titanium nitride, titanium carbonitride, titanium carbonate, titanium nitride oxide, titanium carbonitride, and aluminum oxide. A surface-coated cermet member for a cutting tool, characterized in that the intermediate layer adjacent to the cermet base has a dispersed layer of a bonding metal constituting the cermet base. 7. The surface-coated cermet member for a cutting tool according to claim 6, wherein a lower carbide is precipitated in the cermet base. 8 The hard layer is made of aluminum oxide and an inner layer consisting of a single layer or a multilayer of two or more types of titanium nitride, titanium carbonitride, titanium carbonate, titanium nitride, and titanium carbonitride. A surface-coated cermet member for a cutting tool according to claim 6 or 7, characterized in that the outer layer comprises an outer layer consisting of: 9. The hard layer is composed of a single layer or a multilayer of two or more of the group consisting of titanium nitride, titanium carbonitride, titanium carbonate, titanium nitride, and titanium carbonitride. Clause 6 or 7 of the above claims
A surface-coated cermet member for a cutting tool as described in 1. 10. The surface-coated cermet member for a cutting tool according to claim 6 or 7, wherein the hard layer is made of aluminum oxide.