JPS5949187A - 電磁誘導加熱方式 - Google Patents
電磁誘導加熱方式Info
- Publication number
- JPS5949187A JPS5949187A JP57159327A JP15932782A JPS5949187A JP S5949187 A JPS5949187 A JP S5949187A JP 57159327 A JP57159327 A JP 57159327A JP 15932782 A JP15932782 A JP 15932782A JP S5949187 A JPS5949187 A JP S5949187A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- frequency
- heating coil
- coil
- resistance
- pot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/46—Dielectric heating
- H05B6/62—Apparatus for specific applications
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Cookers (AREA)
- Induction Heating Cooking Devices (AREA)
- General Induction Heating (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は高周波磁界を用いて負荷であるところの５１
勾理鍋を誘導加熱することによシその調理鍋内の食品を
加熱調理する電磁誘導加熱調理器の電磁誘導加熱方式に
関する。
勾理鍋を誘導加熱することによシその調理鍋内の食品を
加熱調理する電磁誘導加熱調理器の電磁誘導加熱方式に
関する。
一般に、電磁誘導加熱調理器は、インバータ回路から加
熱コイルへ高周波′１流を供給することにより、その加
熱コイルから周波数的２０ｋＨｚの高周波磁界を発生さ
せ、それを負荷であるところの８￥埋鍋へ与えることに
よりその調理鍋を誘導加熱するようにしている。
熱コイルへ高周波′１流を供給することにより、その加
熱コイルから周波数的２０ｋＨｚの高周波磁界を発生さ
せ、それを負荷であるところの８￥埋鍋へ与えることに
よりその調理鍋を誘導加熱するようにしている。
ところで、このような電（１？’ｔ 誘導調理器は、鉄
製の調理鍋しか使用することができず、アルミ製の調理
鍋は使用でき々いという欠点があった。
製の調理鍋しか使用することができず、アルミ製の調理
鍋は使用でき々いという欠点があった。
すなわち、アルミ製の調理鍋を使用すると加熱コイルに
過大′曲流が流れるため、アルミ製の調理鍋に対しては
。１．４理を実施しないようにするための保強回路を採
用している。
過大′曲流が流れるため、アルミ製の調理鍋に対しては
。１．４理を実施しないようにするための保強回路を採
用している。
この発明は上記のような事情に１敵みてなされたもので
、その［１的とするところは、アルミニウム製の調Ｊｌ
ｊ鍋を使用可能とする′１チ磁誘導加熱方式を提供する
ことにある。
、その［１的とするところは、アルミニウム製の調Ｊｌ
ｊ鍋を使用可能とする′１チ磁誘導加熱方式を提供する
ことにある。
この発明は、周波数５ ０ ｋＨｚ以上の１扁周数磁界
を用いるものである。
を用いるものである。
以下、この発明の一実施例について図面を参照して説明
する。
する。
第１図において、１は交流′鴫源で、このＩｑ ｉＭｉ
１には電源スイッチ２，２を介してトランジスタ冷却用
のファンモータ３およびトランスの１次側コイル４ａが
それぞれ接続される。さらに■ｊ７源１には上記電源ス
イッチ２．２を介して直流電源回路５が接続される。こ
の直流電源回路５は、ダイオードブリッジの整ｂｉｔ回
路６、チロ−クコイル７、および平〆１ナコンデンザ８
から成る。しかして、直流電源回路５の出力端子Ｐ、Ｎ
間にはインバータ回路１０が接続される。このインバー
タ回路１０は、いわゆる５ＥＥＰ回路を採用し、ＮＰＮ
形トランジスタ１１．１２を直列接続して成るもので、
その各トランジスタとしては約１００ ｋＨｚの周波数
でのスイッチングが可能なパイボーラド２ンソスタを採
用しているそして、このインバータ回路１０におけるト
ランジスタ１１．１２の相互接続点と端子Ｎとの間には
加熱コイル１３とコンテンツ゛１４との直列共振回路が
接続される。−力、１５は駆動制御回路で、上記トラン
スの２次側コイル４ｂに得られる？ｌｊ圧を動作１Ｌ圧
としており、上記インバータ回路１０におけるトランジ
スタ１ノ。
１には電源スイッチ２，２を介してトランジスタ冷却用
のファンモータ３およびトランスの１次側コイル４ａが
それぞれ接続される。さらに■ｊ７源１には上記電源ス
イッチ２．２を介して直流電源回路５が接続される。こ
の直流電源回路５は、ダイオードブリッジの整ｂｉｔ回
路６、チロ−クコイル７、および平〆１ナコンデンザ８
から成る。しかして、直流電源回路５の出力端子Ｐ、Ｎ
間にはインバータ回路１０が接続される。このインバー
タ回路１０は、いわゆる５ＥＥＰ回路を採用し、ＮＰＮ
形トランジスタ１１．１２を直列接続して成るもので、
その各トランジスタとしては約１００ ｋＨｚの周波数
でのスイッチングが可能なパイボーラド２ンソスタを採
用しているそして、このインバータ回路１０におけるト
ランジスタ１１．１２の相互接続点と端子Ｎとの間には
加熱コイル１３とコンテンツ゛１４との直列共振回路が
接続される。−力、１５は駆動制御回路で、上記トラン
スの２次側コイル４ｂに得られる？ｌｊ圧を動作１Ｌ圧
としており、上記インバータ回路１０におけるトランジ
スタ１ノ。
１２をオン、オフ駆動し、加熱コイル１３へ高周波電流
を供給せしめるものである。こうして、加熱コイル１３
から約５０ ｋＨｚ、以上たとえば約Ｉ Ｑ ＯｋＩｌ
ｚの周波数の高周波ｌｉＧ界が発せられるように々って
いる。そして、この約１００ ｋＨｚの高周波（磁界は
加熱コイルノ３の近傍にセットされるアルミニウム板の
ａ周理に’ｔ６２０へ右えられる。
を供給せしめるものである。こうして、加熱コイル１３
から約５０ ｋＨｚ、以上たとえば約Ｉ Ｑ ＯｋＩｌ
ｚの周波数の高周波ｌｉＧ界が発せられるように々って
いる。そして、この約１００ ｋＨｚの高周波（磁界は
加熱コイルノ３の近傍にセットされるアルミニウム板の
ａ周理に’ｔ６２０へ右えられる。
線として採用してい′ネ。また、加熱コイル１３は、複
数段たとえは３段に積ｊ「ねる構成とし、・ 従来に
比して：（倍の巻線数としている。さらに、共振用のコ
ンデンサ１４としては、＆９ｋＶの高耐圧用のものを採
用した。
数段たとえは３段に積ｊ「ねる構成とし、・ 従来に
比して：（倍の巻線数としている。さらに、共振用のコ
ンデンサ１４としては、＆９ｋＶの高耐圧用のものを採
用した。
したがって、調」」鍋２ｏは、寿えられる高岡。
波磁界によって渦′亀流を生じ、それに基づく渦電流Ｊ
ｊｔによって自己発熱し、内部の食品を加熱する。
ｊｔによって自己発熱し、内部の食品を加熱する。
ここで、５０ ｋＨｚ以上の周波数の高周波磁界を用い
ることによってなぜにアルミニウム製の、Ｊ！ｌ理禍２
０の使用が可能であるのかについて以下に述べる。
ることによってなぜにアルミニウム製の、Ｊ！ｌ理禍２
０の使用が可能であるのかについて以下に述べる。
まず、調理を実施するにあたっては、使用する調ｐＩ」
鍋が一定の抵抗値を有し、これにより調１！）１鍋に対
する入力を一定にできることが必要条件である。
鍋が一定の抵抗値を有し、これにより調１！）１鍋に対
する入力を一定にできることが必要条件である。
すなわち、従来の調理器では約２０ ｋＨｚの周波数の
高周波イ瀬界を用いており、これによや鉄製の−ｊｉｌ
理鍋の使用が〔り能となっているが、これは約２０ ｋ
Ｈｚの周波数において調理！Ｍ！′Ｍの鉄板に表皮効果
が生じるためである。この表皮効果は、第２図（、）に
破線で示すように、鉄板３１の表面（１＋Ｇ束φか与え
られる側の面）から一定の範囲（図示破線部分）に電流
の流れる部分が集中する状態のことであり、これか生じ
ると鉄板３ノの抵抗値が厚さＫかかわらず一定と在り、
さらにけ力えられたｌ１２？束φが透過（漏れ）し々い
ようになる。なお、第２図（ｂ）の鉄板３ノは表皮効果
が生じていない状態を示したものであり、全ての部分に
′ｔ：ｊ流が流れるため抵抗値は厚さに応じて定′！９
、さらに与えられる（、μ束φが透過（両社）するよう
になる。
高周波イ瀬界を用いており、これによや鉄製の−ｊｉｌ
理鍋の使用が〔り能となっているが、これは約２０ ｋ
Ｈｚの周波数において調理！Ｍ！′Ｍの鉄板に表皮効果
が生じるためである。この表皮効果は、第２図（、）に
破線で示すように、鉄板３１の表面（１＋Ｇ束φか与え
られる側の面）から一定の範囲（図示破線部分）に電流
の流れる部分が集中する状態のことであり、これか生じ
ると鉄板３ノの抵抗値が厚さＫかかわらず一定と在り、
さらにけ力えられたｌ１２？束φが透過（漏れ）し々い
ようになる。なお、第２図（ｂ）の鉄板３ノは表皮効果
が生じていない状態を示したものであり、全ての部分に
′ｔ：ｊ流が流れるため抵抗値は厚さに応じて定′！９
、さらに与えられる（、μ束φが透過（両社）するよう
になる。
一力、アルミニウム製の調ｊ−ψ鍋についてはその抵抗
値を一定化する方法として次のようなものがある。
値を一定化する方法として次のようなものがある。
（１）調理鍋のアルミニウム板の厚さを薄形形状に定形
化する方法。
化する方法。
この」筋合、インバータ回路の周波数が低くてすむ反面
、調理Ｍが限定されてしまうという欠点かある。また、
磁束が調理器ｊを彫り遇してしまうという欠点もあシ、
現実的ではない。
、調理Ｍが限定されてしまうという欠点かある。また、
磁束が調理器ｊを彫り遇してしまうという欠点もあシ、
現実的ではない。
（２） 高周波磁界の周波に′ｚが５０ ｋＨｚ以上
になルトアルミニウム板にも表皮効果が現われることに
えｆ目し、インバータ回路の周波数を止り゛る方法。
になルトアルミニウム板にも表皮効果が現われることに
えｆ目し、インバータ回路の周波数を止り゛る方法。
この場合、調理ｆ１Ｆ６を限定しなくてすみ、しかも磁
束がｉｉＡ！ｌ耶≦１１・４を透過しないという、１す
点がある反面、インバータ回路の周波数を高めねはなら
ないという問題がある。ずムわち、インバータ回路は、
普通、スイッチング素子としてトランジスタを採用して
おり、そのスイッチング速度に乞１ある；（ｊ：、度の
限界がある。／杜だし、最近の十ηを体技術の進歩し］
イ・、−じるしく、たとえばバイア１′？−ラトランジ
スタの’４Ｓｊ舎約１００ ｋＨｚ−の周波数でのスイ
ッチングが可６１２であり、パワーＭＯ３・１ｉ’ＥＴ
の場合に’／１２００ ｋＨｚから３００ ｋＨｚ、の
周波数でのスイッチングが可能であり、これらのトラン
ジスタをインバータ回路に採用ずれは十分に実現かＩｉ
Ｊ能である。
束がｉｉＡ！ｌ耶≦１１・４を透過しないという、１す
点がある反面、インバータ回路の周波数を高めねはなら
ないという問題がある。ずムわち、インバータ回路は、
普通、スイッチング素子としてトランジスタを採用して
おり、そのスイッチング速度に乞１ある；（ｊ：、度の
限界がある。／杜だし、最近の十ηを体技術の進歩し］
イ・、−じるしく、たとえばバイア１′？−ラトランジ
スタの’４Ｓｊ舎約１００ ｋＨｚ−の周波数でのスイ
ッチングが可６１２であり、パワーＭＯ３・１ｉ’ＥＴ
の場合に’／１２００ ｋＨｚから３００ ｋＨｚ、の
周波数でのスイッチングが可能であり、これらのトラン
ジスタをインバータ回路に採用ずれは十分に実現かＩｉ
Ｊ能である。
しかして、実験によれｔ」：、画周波１．？界の周波数
が約１００ ｋｌＩｚで、しかも４５周埋鍋のアルミニ
ウム板の厚さかＱ、 ５ ｍｍ以上のとき、その調理鍋
に最適な表皮効果が生じることが判かった。
が約１００ ｋｌＩｚで、しかも４５周埋鍋のアルミニ
ウム板の厚さかＱ、 ５ ｍｍ以上のとき、その調理鍋
に最適な表皮効果が生じることが判かった。
したがって、前記したように、このづｉワ］では約１．
００ ｋＨｚの周波数の高周波１商界を用い、これによ
りアルミニウム１１１の調理鍋の１史用を可能としたの
である。。
００ ｋＨｚの周波数の高周波１商界を用い、これによ
りアルミニウム１１１の調理鍋の１史用を可能としたの
である。。
ンン−だし、これたけでは実ｌｊ’ＪＧの調理を行なう
土で種々の問題を生じてしまう。
土で種々の問題を生じてしまう。
すなわち、加熱コイル表調理へ“、′、１と−１つのト
ランスとして見なすことができるものであシ、加熱コイ
ル側の１次側抵抗と５Ａ埋鍋１１１］の２次側等価抵抗
との間には加熱効率の点で大きな問題がある。
ランスとして見なすことができるものであシ、加熱コイ
ル側の１次側抵抗と５Ａ埋鍋１１１］の２次側等価抵抗
との間には加熱効率の点で大きな問題がある。
ここで、ｉ：”Ｊ理鍋仰ｊの２次側等（ｌｌｌｉ ４ｉ
Ｌ抗を算出するにあたり第３図の状況を作って見る。第
３図に示すように、水の表面上に厚さｄの金属（調理鍋
全形成する鉄またはアルミニウム）を載瞭し、その金ｋ
ｒｊから距離り離れたを間土にコイル１３ａを配設する
。このコイル１．９ ａは、半径ψの銅に％を半径ａで
１回巻きにしたものであシ、前記加熱コイル１３の一部
に相当するものと考える。
Ｌ抗を算出するにあたり第３図の状況を作って見る。第
３図に示すように、水の表面上に厚さｄの金属（調理鍋
全形成する鉄またはアルミニウム）を載瞭し、その金ｋ
ｒｊから距離り離れたを間土にコイル１３ａを配設する
。このコイル１．９ ａは、半径ψの銅に％を半径ａで
１回巻きにしたものであシ、前記加熱コイル１３の一部
に相当するものと考える。
しかして、下）ｉ１’！表のＮｕ ５Ｕ、を用いると、
金属側ノ２ 次（Ｉｌｌ ｑ＋７価ＬＷ ４）’ｃ Ｒ
および等価インダクタンスしは下式で表わされる。
金属側ノ２ 次（Ｉｌｌ ｑ＋７価ＬＷ ４）’ｃ Ｒ
および等価インダクタンスしは下式で表わされる。
ξ ＝□
ノ占Ｊ
この場ば、１；（ξ）は第１干・０完全楕円積分、Ｋ（
ξ）１第２神完全悄１”Ｊ ７／＜分、ｆ←ｊ篩周波イ
１序界の周波数、Ｉｔ２は金属のめ磁率、μ。’ＩＩＪ
’ｂ’Ａ”Ｅの遇イ１仔率、σ２」金＆弓の；、ｑ ＋
、−１ｊ率、δは表皮深さである。
ξ）１第２神完全悄１”Ｊ ７／＜分、ｆ←ｊ篩周波イ
１序界の周波数、Ｉｔ２は金属のめ磁率、μ。’ＩＩＪ
’ｂ’Ａ”Ｅの遇イ１仔率、σ２」金＆弓の；、ｑ ＋
、−１ｊ率、δは表皮深さである。
したがっで、金属が鉄板で、−ソ！の鉄板の厚さＪ−Ｑ
、 ５ ＭＩＬ 、高層ＩＩ （ｉＢ界の周波数ｆ＝２
０ｋＨｚ、１回巻きコイル１３ａ（Ｄ巻き栄イー’に
ａ ＝ ｌ Ｏ／、７＋＋、コイル＃ｌＩｌ線の半径ψ
＝０５閥、、鉄板とコイルとつ距ｔ４１１＝ １ ｃｎ
＋のとき、２次４１＋１１４＋ｐイ曲Ｊａ抗Ｒは、Ｒ中
５ｍΩとなる。
、 ５ ＭＩＬ 、高層ＩＩ （ｉＢ界の周波数ｆ＝２
０ｋＨｚ、１回巻きコイル１３ａ（Ｄ巻き栄イー’に
ａ ＝ ｌ Ｏ／、７＋＋、コイル＃ｌＩｌ線の半径ψ
＝０５閥、、鉄板とコイルとつ距ｔ４１１＝ １ ｃｎ
＋のとき、２次４１＋１１４＋ｐイ曲Ｊａ抗Ｒは、Ｒ中
５ｍΩとなる。
一ブ５１金属かアルミニウム板で、そのアルミニウム板
の１１夕さｄ＝Ｑ、５ａ？Ｊ高周波礎界の周波数ｆ ＝
１００ ｋＩ（ｚ 、 １回巻きコイル１３ａの巻
き半径ａ−１０ｍ、コイル導Ａ′泉の半径ψ＝ ０．５
１鳳アルミニウム板とコイルとの距１’ｊ１Ｍ ｈ ＝
１ ｃｍのとき、２次側等価４１【、抗ＲＦｉ、、 Ｒ中０．５ｍΩ となる。
の１１夕さｄ＝Ｑ、５ａ？Ｊ高周波礎界の周波数ｆ ＝
１００ ｋＩ（ｚ 、 １回巻きコイル１３ａの巻
き半径ａ−１０ｍ、コイル導Ａ′泉の半径ψ＝ ０．５
１鳳アルミニウム板とコイルとの距１’ｊ１Ｍ ｈ ＝
１ ｃｍのとき、２次側等価４１【、抗ＲＦｉ、、 Ｒ中０．５ｍΩ となる。
すなわち、（１１＜の褥電率および透（１！に率によっ
である程度異なるが、調理鍋がアルミニウムである場合
の２次側等価抵抗Ｒは、ｉｉｌ・！Ｉ埋鍋が鉄である場
合の約１／、１０の値上な９、コイルロスが大きくなっ
て加熱効率の大幅な低Ｆを招いてし゛まう。
である程度異なるが、調理鍋がアルミニウムである場合
の２次側等価抵抗Ｒは、ｉｉｌ・！Ｉ埋鍋が鉄である場
合の約１／、１０の値上な９、コイルロスが大きくなっ
て加熱効率の大幅な低Ｆを招いてし゛まう。
ところで、加熱コイル１３の実際の巻数（士数回）を考
慮ずれは、２次１１１１等ｌｌ１ｌｉ抵抗ＲＩｒｉ ｆ
Ｍ ４図に示すような算出結果となる。
慮ずれは、２次１１１１等ｌｌ１ｌｉ抵抗ＲＩｒｉ ｆ
Ｍ ４図に示すような算出結果となる。
すなわち、：Ｉｉ理銅鍋２０アルミニウムで、そのアル
ミニウムの厚さが０．５Ｍ以上、高周波磁界のＲ１１波
数が１００ ｋＨｚ ’″Ｃあれは、Ｒ＝０．１４Ω略
一定となる。
ミニウムの厚さが０．５Ｍ以上、高周波磁界のＲ１１波
数が１００ ｋＨｚ ’″Ｃあれは、Ｒ＝０．１４Ω略
一定となる。
これに対し、加熱コイルＪ３のコイル導線の抵抗値は表
皮効果のために実測でｏ２９５Ωあり、さらに加熱コイ
ル１３以外にも１ヲンノスタ等の抵抗外があり、これら
の抵抗が加わるため、１次側抵抗Ｒ’は０．４〜０５０
程度となる。
皮効果のために実測でｏ２９５Ωあり、さらに加熱コイ
ル１３以外にも１ヲンノスタ等の抵抗外があり、これら
の抵抗が加わるため、１次側抵抗Ｒ’は０．４〜０５０
程度となる。
しかして、このように１次側抵抗が２次側等価抵抗より
も非常に大きい状況のもとで一１加熱効率が極めてｅ＜
＜なってし−ｆ″）。
も非常に大きい状況のもとで一１加熱効率が極めてｅ＜
＜なってし−ｆ″）。
これに対処し、この発明てＣ」、細いｉ（（！細銅線を
多数本束ねて１本の導線を編成し、これを加熱コイルノ
３の巻線としで採用し、加熱コイル１３の抵抗（表皮抵
抗）減少奮Ｒ１シ、これにょジ１次仰ｊ抵抗を減少させ
た。
多数本束ねて１本の導線を編成し、これを加熱コイルノ
３の巻線としで採用し、加熱コイル１３の抵抗（表皮抵
抗）減少奮Ｒ１シ、これにょジ１次仰ｊ抵抗を減少させ
た。
しかしながら、これだけでは寸だ加熱コイル１３以外の
抵抗外が存在判るために加熱効率の低下を十分に抑える
ことはできない。そこで、この発明では、加熱コイル１
３０を線数を強制的に増やし、２次側等価抵抗を強制的
に増大するようにした。
抵抗外が存在判るために加熱効率の低下を十分に抑える
ことはできない。そこで、この発明では、加熱コイル１
３０を線数を強制的に増やし、２次側等価抵抗を強制的
に増大するようにした。
この場合、加ル１をコイル１３０巻線数を増やすとして
も、加熱コイル１３の大きさには調Ｉ８！鍋の大きさな
どに応じて限度があり、このため加熱コイル１３を複数
段たとえば１３段に積重ねる桿（成とした。こうするこ
とにより、２次側等価１’ｔ： Ｊｊ’＋： Ｒは次の
ようになる。すなわち、２次（＋１！１等価υ（抗Ｒ１
７１加熱コイル１３の巻腺数の２乗倍に比例するため、 Ｒ＝Ｏ，１４ΩＸ３−１．２６０ となる。
も、加熱コイル１３の大きさには調Ｉ８！鍋の大きさな
どに応じて限度があり、このため加熱コイル１３を複数
段たとえば１３段に積重ねる桿（成とした。こうするこ
とにより、２次側等価１’ｔ： Ｊｊ’＋： Ｒは次の
ようになる。すなわち、２次（＋１！１等価υ（抗Ｒ１
７１加熱コイル１３の巻腺数の２乗倍に比例するため、 Ｒ＝Ｏ，１４ΩＸ３−１．２６０ となる。
このように、加熱コイルノ３の抵抗を減少さぜ、かつ２
次側等価抵抗Ｒの増大を計るようにしたので、加熱効率
の低下を十分に抑えることができる。
次側等価抵抗Ｒの増大を計るようにしたので、加熱効率
の低下を十分に抑えることができる。
ただし、加熱コイル１３を３１’ａ Ｊｉ＋）成とした
ことによυ、次の処ＩＫｔを施す必ヅかある。すなわち
、加熱コイル１３が１段（ｉｌＣ来と同じ）のときのイ
ンダクタンスＬを算出するとＬ＝１４．４μ１１となる
。インダクタンスＬも巻線ツにの２乗倍に比例するので
、３段では、 Ｌ＝１４．４Ｘ３卓１３０μＨとなる。
ことによυ、次の処ＩＫｔを施す必ヅかある。すなわち
、加熱コイル１３が１段（ｉｌＣ来と同じ）のときのイ
ンダクタンスＬを算出するとＬ＝１４．４μ１１となる
。インダクタンスＬも巻線ツにの２乗倍に比例するので
、３段では、 Ｌ＝１４．４Ｘ３卓１３０μＨとなる。
しかして、１ｏＯｋＨｚの周波数で共振させるためには
共振用のコンデンサ１４のキャパシタンスＣは、 にする必要かある。
共振用のコンデンサ１４のキャパシタンスＣは、 にする必要かある。
また、そうした場合、加熱コイル１３以外の抵抗外を０
．５０とずれＣ：、 Ｐ＝１．０５ ｋＷ。
．５０とずれＣ：、 Ｐ＝１．０５ ｋＷ。
η＝７２％、
Ｖ（４ｍ”” ４０５ （ｌ Ｖ、
１ｍ＝ ４８．８ Ａ となる。
この場合、Ｐ ｔ、ｌ省費電力、ηは効率、■ｏ□Ｖま
コンデンサ１４の最大両開：１１ｉ市１Ｌヒ、ＩＩｎは
コンデンサ１４に／＋Ｉｒ、；／Ｌる最大′「１流でイ
）る。
コンデンサ１４の最大両開：１１ｉ市１Ｌヒ、ＩＩｎは
コンデンサ１４に／＋Ｉｒ、；／Ｌる最大′「１流でイ
）る。
これにノ＋（−Ｌ３１′！、仁の発明では、コンフ′ン
ッー１４を数ｋＶの高耐圧用のものとした。
ッー１４を数ｋＶの高耐圧用のものとした。
なお、」−記実施例では周波数が約１００ ｋＨｌの高
周波１１１１界を用いたが、必ずしもそれにＩＩＩ（定
されるもので？−１なく、前述した理由（アルミニウム
の場合、約５０ ｋＨｚ以上で表皮効果か現わわ出す）
により、少なくとも約５０ ｋＨｚ以上の高周波磁界で
あれば同様に実施できる。
周波１１１１界を用いたが、必ずしもそれにＩＩＩ（定
されるもので？−１なく、前述した理由（アルミニウム
の場合、約５０ ｋＨｚ以上で表皮効果か現わわ出す）
により、少なくとも約５０ ｋＨｚ以上の高周波磁界で
あれば同様に実施できる。
まプ（９、加熱コイル１３とコンデンサ１４とで直列共
振回路を構成したが、ε＋Ｓ５図に示すように、２分７
７１した加熱コイル１３１，１３２ とコンデンサ１４
とで並列共振回路を構成してもよい。さらに、；ｎ６図
に示すように、シングルエンドタイプのインノぐ一夕回
路１０を用いてもよい。また、インバータ回路１０に用
いるトシンノスタとしてはＴｌ０８−ＦＥＴの使用も可
能である。
振回路を構成したが、ε＋Ｓ５図に示すように、２分７
７１した加熱コイル１３１，１３２ とコンデンサ１４
とで並列共振回路を構成してもよい。さらに、；ｎ６図
に示すように、シングルエンドタイプのインノぐ一夕回
路１０を用いてもよい。また、インバータ回路１０に用
いるトシンノスタとしてはＴｌ０８−ＦＥＴの使用も可
能である。
以上述べたようにこの発明によれば、アルミニウム製の
調理鍋を使用可能とする電磁誘導加熱方式を提供できる
。
調理鍋を使用可能とする電磁誘導加熱方式を提供できる
。
１図面はこの発明の一実施例を示すもので、第１図は制
御回路の＋ｉ＋を成因、第２図（ａ） （ｂ） ｖ、ｘ
’ａｕｒａ理１ｊ’７Ｍの全組に生じる表皮効果を説
明するだめの図、Ｆ＋４３図は２次側等Ｊｉｆｆ ｔｊ
！、抗を求める割算式を導ひくだめの１’２’ｌ、第４
図ｅま高周波磁界の周波数と２次側等価抵抗との対応関
係を示す図、第５図および第６図か、１それぞれ第１図
の艮゛形１θりを示す（ｊ・４次図である。 １０・・・インバータ回路、１３・・・加熱コイル、１
４・・・コンデンサ、１５・・・、１、ν１＜吊り制御
回路、２０・・・調理鍋（負荷）。 出に：ｒ４人代理人 弁ｊＡ１土 鈴 江 武 豚第
３図 第４図 廟、Ｌイ匁ｆ（にＨｉｄ）□ 第５図 ｒｉＳ６図 ＩＩ？（７’ｕ イ１５８・１）・１特コ特許庁長
官 若 杉 和 夫 殿 ■、小件の表示 ｌ）￥願昭５７−１５９３２７−シ） ２、発明の名称 電磁訪専加熱方式 ３、補正をする者 事件との関係 特許１−１１願人 （３０７）東京芝浦電、気株式会社 ４、代理人 ６ 補正の対象 明細書 ＋＋ ”ｒ； ”’；ｒ−姶、 正の内容 （１） 明細書の第１０頁第３行目に」 ［ １６４ｄ／δ るＯ
御回路の＋ｉ＋を成因、第２図（ａ） （ｂ） ｖ、ｘ
’ａｕｒａ理１ｊ’７Ｍの全組に生じる表皮効果を説
明するだめの図、Ｆ＋４３図は２次側等Ｊｉｆｆ ｔｊ
！、抗を求める割算式を導ひくだめの１’２’ｌ、第４
図ｅま高周波磁界の周波数と２次側等価抵抗との対応関
係を示す図、第５図および第６図か、１それぞれ第１図
の艮゛形１θりを示す（ｊ・４次図である。 １０・・・インバータ回路、１３・・・加熱コイル、１
４・・・コンデンサ、１５・・・、１、ν１＜吊り制御
回路、２０・・・調理鍋（負荷）。 出に：ｒ４人代理人 弁ｊＡ１土 鈴 江 武 豚第
３図 第４図 廟、Ｌイ匁ｆ（にＨｉｄ）□ 第５図 ｒｉＳ６図 ＩＩ？（７’ｕ イ１５８・１）・１特コ特許庁長
官 若 杉 和 夫 殿 ■、小件の表示 ｌ）￥願昭５７−１５９３２７−シ） ２、発明の名称 電磁訪専加熱方式 ３、補正をする者 事件との関係 特許１−１１願人 （３０７）東京芝浦電、気株式会社 ４、代理人 ６ 補正の対象 明細書 ＋＋ ”ｒ； ”’；ｒ−姶、 正の内容 （１） 明細書の第１０頁第３行目に」 ［ １６４ｄ／δ るＯ
Claims (1)
- 高周波磁界を用いて負荷をｈ〜導加熱するものにおいて
、周波数５０ ｋ）Ｉｚ以上の高周波磁界を用いること
を％徴とする電磁誘導加熱方式。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57159327A JPS5949187A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 電磁誘導加熱方式 |
| AU18763/83A AU543894B2 (en) | 1982-09-13 | 1983-09-06 | Electromagnetic induction heating apparatus |
| US06/530,675 US4549056A (en) | 1982-09-13 | 1983-09-09 | Electromagnetic induction heating apparatus capable of heating nonmagnetic cooking vessels |
| NLAANVRAGE8303136,A NL189227C (nl) | 1982-09-13 | 1983-09-10 | Inrichting voor het inductief verwarmen van metalen kookvaten. |
| GB08324323A GB2128060B (en) | 1982-09-13 | 1983-09-12 | Electromagnetic induction heating apparatus |
| CA000436497A CA1201174A (en) | 1982-09-13 | 1983-09-12 | Electromagnetic induction heating apparatus |
| KR2019890002130D KR890003616Y1 (ko) | 1982-09-13 | 1983-09-13 | 전자 유도 가열 장치 |
| KR1019830004300A KR840006433A (ko) | 1982-09-13 | 1983-09-13 | 전자유도 가열방식 |
| DE19833332990 DE3332990A1 (de) | 1982-09-13 | 1983-09-13 | Elektromagnetische induktionsheizvorrichtung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57159327A JPS5949187A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 電磁誘導加熱方式 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15488188A Division JPH01302683A (ja) | 1988-06-24 | 1988-06-24 | 電磁誘導加熱調理器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5949187A true JPS5949187A (ja) | 1984-03-21 |
| JPH0237076B2 JPH0237076B2 (ja) | 1990-08-22 |
Family
ID=15691384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57159327A Granted JPS5949187A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 電磁誘導加熱方式 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5949187A (ja) |
| KR (2) | KR840006433A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007234278A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 誘導加熱調理器 |
-
1982
- 1982-09-13 JP JP57159327A patent/JPS5949187A/ja active Granted
-
1983
- 1983-09-13 KR KR1019830004300A patent/KR840006433A/ko not_active Application Discontinuation
- 1983-09-13 KR KR2019890002130D patent/KR890003616Y1/ko active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007234278A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 誘導加熱調理器 |
| JP4492559B2 (ja) * | 2006-02-28 | 2010-06-30 | パナソニック株式会社 | 誘導加熱調理器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR840006433A (ko) | 1984-11-29 |
| KR890003616Y1 (ko) | 1989-05-27 |
| JPH0237076B2 (ja) | 1990-08-22 |
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