JPS5945836B2 - engine stop device - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、機関の点火回路によって、機関の点火を行
なうものに於て、機関を停止させる装置ζ９関するもの
である。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a device ζ9 for stopping an engine in which the engine is ignited by the engine's ignition circuit.

、、従来から機、関を停止させるため、機関の点火回路
を不能する。,,Traditionally, in order to stop the engine, the engine's ignition circuit is disabled.

ことが行なわれている。この手法の一つに第１甲に示す
ものがある。things are being done. One of these methods is shown in Part A.

コンデンサ放電形点火回路を示す図、に於て、１は図示
しない機関により駆動される磁石発電機の発電コイル、
２は機関の点火時期に魚床信号を発生する信号コイルて
、例えば磁石発電！に内蔵される。In the diagram showing a capacitor discharge type ignition circuit, 1 is a generating coil of a magnet generator driven by an engine (not shown);
2 is a signal coil that generates a fish bed signal at the engine ignition timing, for example, a magnet power generation! Built-in.

３は発電コイル１の発電出力を整流するダイオード、４
はこのダイオード、３の整流出力により充電されるコン
デンサ、５は発電コイル１の発電出力のうち、コイデン
サ４の充電に命与しない半サイクルを短絡するダイオー
ド、６は点火コイル、７は機関の点火時期に信号コイル
２の点火信号を受けてコンディサ４の充電電荷を、点火
コイル６に放電させる半導体スイッチング素子であるサ
イリスタ、８は樺太コイル６の２次電圧を受けて火花放
電する点火プラグ、９は信号コイル２の点火信号を整流
してサイリスタ７のゲートへ供給すると共にそのゲニト
・カソード間に増電圧が加わらぬように阻止するダイオ
−、ド、１．０は発電コイル１の両端に接続される発電
出力を側路することにより機関を停止させるストップス
イッチである。3 is a diode that rectifies the power generation output of the power generation coil 1;
is this diode, a capacitor that is charged by the rectified output of 3, 5 is a diode that short-circuits the half cycle of the power generation output of the generating coil 1 that does not contribute to charging of the coil capacitor 4, 6 is an ignition coil, and 7 is a capacitor that is used to ignite the engine. 8 is a thyristor which is a semiconductor switching element that receives an ignition signal from the signal coil 2 and discharges the charge in the condenser 4 to the ignition coil 6; 8 is a spark plug that discharges a spark in response to the secondary voltage of the Sakhalin coil 6; 9; is a diode which rectifies the ignition signal of the signal coil 2 and supplies it to the gate of the thyristor 7, and prevents an increase in voltage from being applied between the generator and the cathode. This is a stop switch that stops the engine by bypassing the generated power output.

、その動作は、発電コイル１の発電出力は、ダイオード
３によって整流されコンデンサ４を充電する。In its operation, the power generation output of the power generation coil 1 is rectified by the diode 3 and charges the capacitor 4.

コンデンサ４の充電に寄与しない半サイクルは、ダイオ
ード５により短絡される。The half cycles that do not contribute to the charging of capacitor 4 are shorted by diode 5.

機関の点火時期により信号コイル２に発生した点火信号
は、ダイオード９により整流され、サイリスタ７のゲー
トに与えられサイリスタ７は導通状態となり、コンデン
サ４の電荷はサイリスタ７を通じて点火コイル６の１次
コイルに放電される。The ignition signal generated in the signal coil 2 by the ignition timing of the engine is rectified by the diode 9 and applied to the gate of the thyristor 7, which becomes conductive.The charge in the capacitor 4 passes through the thyristor 7 to the primary coil of the ignition coil 6. is discharged.

すると、点火コイル６の２次コイルには２次電圧が発生
し、点火プラグ８で火花放電を起す。Then, a secondary voltage is generated in the secondary coil of the ignition coil 6, causing spark discharge at the ignition plug 8.

このように機関の点火時期に点火プラグ８にて火花放電
が起るので機関は運転し続ける。In this way, spark discharge occurs at the spark plug 8 at the ignition timing of the engine, so the engine continues to operate.

以上の通り、運転中の機関を停止させるには、ストップ
スイッチ１０を閉成すればよい。As mentioned above, in order to stop the engine in operation, the stop switch 10 may be closed.

即ち、ストップスイッチ１０を閉成すると、発電コイル
１の発電出力は、ストップスイッチ１０を通じて側路さ
れるので、コンデンサ４には電荷が蓄積されず、従つぞ
、点火プラグ８には火花放電が起らないので、機関は停
止することになる。That is, when the stop switch 10 is closed, the power generation output of the generator coil 1 is bypassed through the stop switch 10, so that no charge is accumulated in the capacitor 4, and accordingly, no spark discharge occurs in the spark plug 8. Since it does not occur, the engine will stop.

ところで、このものにあっては、ストップスイッチ１０
の開放時、即ち機関の運転中ストップスイッチ１０の端
子間には常時発電コイル１の発電出力（一般に数百■）
が直接印加されている。By the way, in this case, the stop switch 10
When the stop switch 10 is opened, that is, when the engine is running, the power output of the generator coil 1 is constantly maintained between the terminals of the stop switch 10 (generally several hundred square meters).
is applied directly.

従って１ストツプスイツチ１０は絶縁されているものの
、このストップスイッチ１０の端子間に水や海水等がか
かるとストップスイッチ１０の端子間の絶縁抵抗が低下
するため、端子間に印加する電圧が高いことによって、
漏洩、電流が犬さくなりその電流によりストップスイッ
チ１０が不良、例えば絶縁破壊して、機関の停止または
再始動が不可能となる欠陥がある。Therefore, although the 1-stop switch 10 is insulated, if water or seawater is applied between the terminals of the stop switch 10, the insulation resistance between the terminals of the stop switch 10 will decrease. ,
There is a defect in that the stop switch 10 becomes defective due to leakage, the current becomes small, and the stop switch 10 becomes defective, for example, dielectric breakdown occurs, making it impossible to stop or restart the engine.

また、それに至らなかったとしてもストップスイッチ１
０に水や海水等がかかり、ぬれた状態で作業者の手が触
れると感電する欠陥がある。Also, even if it does not reach that point, stop switch 1
There is a defect that if water or seawater is splashed on the 0 and a worker touches it while it is wet, they will receive an electric shock.

もう一つの手法として第２図に示すものがある。Another method is shown in FIG.

この図に於て、１１，１２は発電コイル１あ両端に直列
接続された分圧抵抗で、抵抗１１と抵抗１２の接続点に
は半導体スイッチング素子であるサイリスタ１３のゲニ
ト（制御極）が接続されている。In this figure, 11 and 12 are voltage dividing resistors connected in series to both ends of the generator coil 1A, and the control pole of a thyristor 13, which is a semiconductor switching element, is connected to the connection point between the resistors 11 and 12. has been done.

サイリスタ１３のアノード（入力端ろは、抵抗１１の一
端と共に発電コイル１の出力端に接続されている。The anode (input end) of the thyristor 13 is connected to the output end of the generator coil 1 together with one end of the resistor 11.

またサイリスタ１３のカソード（出力端）はストップス
イッチ１０に接続されている。Further, the cathode (output end) of the thyristor 13 is connected to the stop switch 10.

このものにあっては、ストップスイッチ１０の開放時ス
トップスイッチ１０の端子間には、サイリスク１３のゲ
ートの電圧と同じ電圧、即ち発電コイル１の発電出力を
抵抗１１と抵抗１２とにより分圧された分圧電圧が印加
されている。In this case, when the stop switch 10 is opened, the voltage between the terminals of the stop switch 10 is the same as the voltage at the gate of the Cyrisk 13, that is, the generated output of the generating coil 1 is divided by the resistors 11 and 12. A divided voltage is applied.

抵抗１１と抵抗１２の分圧比を大きくとり、ゲートの電
圧を十数ｖ程度に設定すれば、ストップスイッチ１０の
端子間の印加電圧は低くすることができる。By increasing the voltage division ratio between the resistors 11 and 12 and setting the gate voltage to about 10-odd volts, the voltage applied between the terminals of the stop switch 10 can be lowered.

ストップスイッチ１０の開放時、サイリスタ１３はゲー
ト・カソード間に電圧が印加されないので不導通状態で
あり、従って発電コイル１の電圧は短絡されないので機
関は停止しない。When the stop switch 10 is opened, the thyristor 13 is in a non-conducting state since no voltage is applied between its gate and cathode, and therefore the voltage of the generator coil 1 is not short-circuited, so the engine does not stop.

而して、ストップスイッチ１０が閉成すればサイリスタ
１３は抵抗１１と抵抗１２との分圧電圧によりトリガさ
れ導通状態となるので、発電コイル１の発電出力はサイ
リスタ１３及びストップスイッチ１０により短絡される
のでコンデンサ４は充電されず火花放電は起らないので
機関は停止する。When the stop switch 10 is closed, the thyristor 13 is triggered by the divided voltage between the resistors 11 and 12 and becomes conductive, so the power generation output of the generator coil 1 is short-circuited by the thyristor 13 and the stop switch 10. Since the capacitor 4 is not charged and no spark discharge occurs, the engine stops.

然るに、このものにあってもストップスイッチ１０が水
や海水等をかぶりその端子間の絶縁抵抗が低下すると、
サイリスタ１３のゲート、カソード間の印加電圧が上昇
するため、サイリスタ１３はトリガされ導通状態となり
、その結果ストップスイッチ１０の端子間には発電コイ
ル１の電圧が印加されるため第１図のものと同様の欠陥
が生ずる。However, even with this device, if the stop switch 10 is covered with water, seawater, etc. and the insulation resistance between its terminals decreases,
Since the voltage applied between the gate and cathode of the thyristor 13 increases, the thyristor 13 is triggered and becomes conductive, and as a result, the voltage of the generator coil 1 is applied between the terminals of the stop switch 10, so that the voltage shown in FIG. Similar defects occur.

即ち、ストップスイッチ１０の絶縁抵抗が大きいうちは
サイリスタ１３はトリガされないので、ストップスイッ
チ１０の端子間電圧は低いが、反対に絶縁抵抗が小さく
なると、サイリスタ１３がトリガされ、ストップスイッ
チ１０の端子間に発電コイル１の高電圧が印加される。That is, as long as the insulation resistance of the stop switch 10 is large, the thyristor 13 is not triggered, so the voltage between the terminals of the stop switch 10 is low, but when the insulation resistance becomes small, the thyristor 13 is triggered and the voltage between the terminals of the stop switch 10 is low. The high voltage of the generator coil 1 is applied to the generator coil 1 .

従って、第１図のものに比較してストップスイッチ１０
の絶縁抵抗が高いときだけ、水や海水のかぶり等による
ストップスイッチ１０の不良や感電がないだけであり、
まだ水や海水のかぶりによるストップスイッチ１０の絶
縁抵抗の低下による不良や感電の欠陥が残るものである
。Therefore, compared to the one in FIG.
Only when the insulation resistance of the stop switch 10 is high, there will be no malfunction of the stop switch 10 or electric shock due to water or seawater cover, etc.
There still remain defects such as defects due to a drop in insulation resistance of the stop switch 10 due to water or seawater coverage, and defects due to electric shock.

この発明は上記各欠陥を解決する機関の停止装置である
。The present invention is an engine stopping device that solves each of the above-mentioned deficiencies.

□以下、この発明の一実施例を第３図を参酌し
て説明する。□Hereinafter, one embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

図に於て、１４は発電コイル１の出力端にアノードがス
トップスイッチ１０の灰抜地側端子にカソードがそれぞ
れ接続されたサイリスタ１３のカソード、ゲート間に接
続された側路手段であるダイオード、１５，１６は発電
コイル１の出力端と接地間に互いに直列接続された定電
圧手段である一対のダイオードで、そのダイオード１５
のアノードと抵抗１１との接続点にはサイリスタ１３の
ゲートとダイオード１４のカソードとが接続されている
。In the figure, 14 is a diode which is a bypass means connected between the cathode and gate of a thyristor 13 whose anode is connected to the output end of the generating coil 1 and whose cathode is connected to the ash extraction side terminal of the stop switch 10, respectively. Reference numerals 15 and 16 denote a pair of diodes serving as constant voltage means connected in series between the output end of the generating coil 1 and the ground.
The gate of the thyristor 13 and the cathode of the diode 14 are connected to the connection point between the anode of the resistor 11 and the resistor 11 .

１７は上述の抵抗１１サイリスタ１３及びダイオード１
４，１５，１６により構成された停止回路である。17 is the above-mentioned resistor 11 thyristor 13 and diode 1
This is a stop circuit composed of 4, 15, and 16.

次に動作について説明する。Next, the operation will be explained.

先ず、ストップスイッチ１０の開放時には発電コイル１
の発電出力はダイオード３により整流され、コンデンサ
４を充電すると共に抵抗１１及びダイオード１５，１６
を通電する。First, when the stop switch 10 is opened, the generator coil 1
The generated output of
energize.

ここで、抵抗１１は、サイリスタ１３をトリガするのに
必要な電流だけ流せばよいので比較的大きな値でよく、
従って抵抗１１及びダイオード１５，１６に流れる電流
値は小さくてよ４）ので発電コイル１の発電出力の負担
は少なくてすみ、コンデンサ４の電荷の減少はほとんど
ない。Here, the resistor 11 may have a relatively large value since only the current required to trigger the thyristor 13 needs to flow.
Therefore, the current value flowing through the resistor 11 and the diodes 15 and 16 is small (4), so the load on the power generation output of the generating coil 1 is small, and the charge on the capacitor 4 hardly decreases.

また抵抗１１とダイオード１５，１６との分圧点はサイ
リスタ１３のゲートに接続されているので、サイリスタ
１３の接地に対するゲート電圧（トリガ電圧）は、一対
のダイオード１５，１６の降下電圧、即ちダイオードの
１個分の降下電圧は約０．７■であるため２個の和は約
１．４■となる。Furthermore, since the voltage dividing point between the resistor 11 and the diodes 15 and 16 is connected to the gate of the thyristor 13, the gate voltage (trigger voltage) with respect to the ground of the thyristor 13 is the voltage drop across the pair of diodes 15 and 16, i.e. Since the voltage drop for one is approximately 0.7■, the sum of the two is approximately 1.4■.

このようにサイリスタ１３のゲート電圧は約１．４■と
低い値でよい。In this way, the gate voltage of the thyristor 13 may be as low as about 1.4 .

す身すスタ１３のカソード電圧は、はぼゲート電圧と同
じである。The cathode voltage of the sushin star 13 is the same as the gate voltage.

従ってストップスイッチ１０の端子間電圧は約１．４Ｖ
と低い値となるので、仮に水や海水等が付着しても漏洩
電流が極めて少ないため、ストップスイッチ１０が絶縁
破壊しｈす、また感電することは皆無となると共に、発
電コイル１の発生電力の損失もなく発生電圧が低下して
黒人不良となることもない。Therefore, the voltage between the terminals of the stop switch 10 is approximately 1.4V.
Since the leakage current is extremely low even if water, seawater, etc. are attached, there will be no dielectric breakdown of the stop switch 10 or electric shock, and the power generated by the generator coil 1 will be reduced. There is no loss, and the generated voltage does not drop, resulting in a black defect.

以上の通り、ストップスイッチ１０の開放時は確実に発
電コイル１の発電出力によりコンデンサ４は充電され、
信号コイル２の出力により、サイリスタ７はトリガされ
、ゼンデンサ４の電荷は点火コイル６の１次コイルに放
電され、点火プラグ８に火花放電が生じて機関は運転さ
れる。As mentioned above, when the stop switch 10 is opened, the capacitor 4 is surely charged by the generated output of the generator coil 1,
The thyristor 7 is triggered by the output of the signal coil 2, the electric charge of the sensor 4 is discharged to the primary coil of the ignition coil 6, a spark discharge is generated in the ignition plug 8, and the engine is operated.

次に機関を停止させるに際し、ストップスイッチ１０を
閉成するとサイリスタ１３のゲート・カソード間には、
一対のダイオード１５，１６の降下電圧約１゜４■が印
加される。Next, when stopping the engine, when the stop switch 10 is closed, the voltage between the gate and cathode of the thyristor 13 is
A voltage drop of approximately 1°4× across the pair of diodes 15 and 16 is applied.

サイリスク１３を導通させるに必要なゲート電圧は一般
に約０．５ Ｖ〜０．７Ｖであるため降下電圧１，４Ｖ
を受けてサイリスタ１３は導通状態となる。The gate voltage required to make Cyrisk 13 conductive is generally about 0.5 V to 0.7 V, so the drop voltage is 1.4 V.
In response to this, the thyristor 13 becomes conductive.

その結果発電コイル１の発電出力はサイリスタ１３及び
ストップスイッチ１０を通じて短絡されるので、ストッ
プスイッチ１０の閉成後、コンデンサ４は充電されなく
なるのでサイリスク７が機関点火時期に導通したとして
も点火コイル６には２次電圧が発生せず、従って機関は
確実に停止することになる。As a result, the power generation output of the generator coil 1 is short-circuited through the thyristor 13 and the stop switch 10, so after the stop switch 10 is closed, the capacitor 4 is no longer charged, so even if the thyrisk 7 is conductive at the engine ignition timing, the ignition coil 6 Since no secondary voltage is generated, the engine will surely stop.

ところで、ストップスイッチ１０の押しぐあいでその端
子間が通常、ストップスイッチ１０を所定時間、例えば
数秒間閉成を継続すれば機関は確実に停止する。By the way, if the stop switch 10 is kept closed for a predetermined period of time, for example, several seconds, the engine will be reliably stopped.

わずかに接触する程度の場合、ストップスイッチ１０の
端子間抵抗が数Ω〜数十Ωとなることがある。In the case of slight contact, the resistance between the terminals of the stop switch 10 may range from several ohms to several tens of ohms.

この場合、サイリスタ１３のゲート・カソード間に流れ
る電流をＩＧＴ、ストップスイッチ１０の接触抵抗をＲ
、サイリスタ１３のゲート、接地間の電圧を１．４Ｖと
すれば、サイリスタ１３のゲ゛−ト・カソード間にはＩ
ＧＴニリの電流が流れ、これがサイリスタ１３を導通さ
せるに必要な電流値以上となったときサイリスクは導通
することになる。In this case, the current flowing between the gate and cathode of the thyristor 13 is IGT, and the contact resistance of the stop switch 10 is R.
, if the voltage between the gate of thyristor 13 and the ground is 1.4V, there will be I between the gate and cathode of thyristor 13.
A current flows through the GT, and when this exceeds a current value necessary to make the thyristor 13 conductive, the thyristor becomes conductive.

このとき、サイリスタ１３が導通すると、サイリスタ１
３のアノード・カソードには発電コイル１から犬なる短
絡電流、例えば数百′ｒｒＬＡ以上の電流が通流し、こ
の短絡電流がストップスイッチ１０の端子間に通流する
ためその端子間にはその接触抵抗に対応して犬なる降下
電圧、例えば３〜６Ｖ以上の電圧が生ずる。At this time, when thyristor 13 becomes conductive, thyristor 1
A short-circuit current, for example, several hundred'rrLA or more, flows from the generator coil 1 to the anode and cathode of 3, and since this short-circuit current flows between the terminals of the stop switch 10, there is no contact between the terminals. Corresponding to the resistance, a large voltage drop, for example 3 to 6 V or more, occurs.

この端子間の降下電圧がサイリスタ１３のゲート・カソ
ード間Ｏこ逆電圧として印加することになる。The voltage drop between these terminals is applied as a reverse voltage between the gate and cathode of the thyristor 13.

その結果、サイリスタ１３は不導通に反転させられたり
、また素子破壊されることになるが本実施例にあっては
その欠陥をも解決するものである。As a result, the thyristor 13 may be reversed to non-conducting state or the element may be destroyed, but this embodiment also solves these defects.

即ち、サイリスタ１３が導通し電流が流れると、ストッ
プスイッチ１０の接触抵抗に応じて降下電圧を生じる。That is, when the thyristor 13 conducts and current flows, a voltage drop occurs depending on the contact resistance of the stop switch 10.

しかし、サイリスタ１３のゲート・接地間はダイオード
１５，１６により定電圧化され、更にそのカソード・ゲ
ート間にダイオード１４が順方向に接続されているので
、ストップスイッチ１０の端子間に並列にダイオード１
４，１５゜１６の直列回路が接続された状態となるので
ストップスイッチ１０の端子間の接触抵抗にて生じた降
下電圧はダイオード１４，１５，１６の直列回路で構成
される降下電圧以下におさえられる。However, the voltage between the gate and ground of the thyristor 13 is made constant by the diodes 15 and 16, and the diode 14 is connected in the forward direction between the cathode and the gate, so the diode 1 is connected in parallel between the terminals of the stop switch 10.
Since the series circuit of diodes 14, 15, and 16 is connected, the voltage drop caused by the contact resistance between the terminals of the stop switch 10 is kept below the voltage drop formed by the series circuit of diodes 14, 15, and 16. It will be done.

このため、ストップスイッチ１０の端子間はダイオード
１４，１５，１６の直列回路の降下電圧となり、又、サ
イリスタ１３のゲート・カソード間の逆電圧はダイオー
ド１４の順方向降下電圧となるため、低い電圧におさえ
ることができる。Therefore, the voltage between the terminals of the stop switch 10 becomes the voltage drop of the series circuit of diodes 14, 15, and 16, and the reverse voltage between the gate and cathode of the thyristor 13 becomes the forward voltage drop of the diode 14, so the voltage is low. can be suppressed.

ここで、サイリスタ１３のカソード・ゲート間のダイオ
ード１４がない場合、ストップスイッチ１０の端子間に
生じた接触抵抗による降下電圧は、ダイオード１５，１
６の電圧降下分を除去した残りがサイリスタ１３のゲー
ト・カソード間の逆電圧として印加するが、ダイオード
１５，１６の電圧降下は比較的低いため残り電圧は大き
いものとなる。Here, if there is no diode 14 between the cathode and gate of the thyristor 13, the voltage drop due to the contact resistance generated between the terminals of the stop switch 10 will be reduced by the diodes 15 and 1.
The remaining voltage after removing the voltage drop of 6 is applied as a reverse voltage between the gate and cathode of the thyristor 13, but since the voltage drop of the diodes 15 and 16 is relatively low, the remaining voltage is large.

その結果サイリスタ１３は不導通に反転させられたり、
さらには素子が破壊されることとなる。As a result, the thyristor 13 is reversed to non-conducting,
Furthermore, the element will be destroyed.

従って、ダイオード１４を設けることによって、サイリ
スタ１３のゲート・カソード間の逆電圧は低く押えるこ
とができ、サイリスタ１３を不導通に反転させたり、素
子が破壊することは皆無にできる。Therefore, by providing the diode 14, the reverse voltage between the gate and cathode of the thyristor 13 can be suppressed to a low level, and the thyristor 13 can be completely prevented from becoming non-conductive and the device from being destroyed.

ここで、ダイオード１４による短絡電流の側路電流値は
抵抗１１とダイオード１５，１６との分圧によって決定
できる。Here, the bypass current value of the short circuit current caused by the diode 14 can be determined by the voltage division between the resistor 11 and the diodes 15 and 16.

以上から理解できるようにサイリスタ１３のカソード電
圧はそのカソードに直列接続された３個のダイオード１
４，１５，１６の降下電圧で押えられ、その結果３個の
ダイオード１４，１５，１６に並列接続されたストップ
スイッチ１０の端子間電圧は上述の３個の降下電圧、即
ち約２．１■でもって低く押えることができる。As can be understood from the above, the cathode voltage of the thyristor 13 is the voltage of the three diodes 1 connected in series to the cathode.
As a result, the voltage between the terminals of the stop switch 10 connected in parallel to the three diodes 14, 15, and 16 is suppressed by the voltage drops of the three diodes 14, 15, and 16, that is, about 2.1 That way you can keep it low.

また、この実施例では、サイリスタ１３のゲート接地間
に接続されているダイオードが２本の場合について説明
したが、ダイオードを３本以上複数個を直列接続しても
良くこの場合数Ｖ程度までの電圧であれば同様の効果が
得られる。Further, in this embodiment, the case where two diodes are connected between the gate ground of the thyristor 13 has been explained, but three or more diodes may be connected in series. A similar effect can be obtained using voltage.

第４図は第１の他の例でサイリスタ１３のゲート、接地
間に接続されている一対のダイオード１５．１６に代り
定電圧素子１８を使用するもの＊で、定電圧素子１８の
ツェナー電圧を第３図の実施例と同様の定電圧（約１．
４Ｖ〜数Ｖ）に設定すれば良い。Fig. 4 shows another example of the first example in which a constant voltage element 18 is used instead of the pair of diodes 15 and 16 connected between the gate of the thyristor 13 and the ground. A constant voltage similar to the embodiment of FIG. 3 (approximately 1.
It may be set to 4V to several V).

この場合、ストップスイッチ１０の端子間電圧は上記ツ
ェナー電圧となり同様の効果が得られる。In this case, the voltage between the terminals of the stop switch 10 becomes the Zener voltage described above, and the same effect can be obtained.

これを第２図の従来例のものと比較して詳述する。This will be explained in detail by comparing it with the conventional example shown in FIG.

まず第２図の従来例のものでは、スリップスイッチ１０
の絶縁抵抗が非常に大きい場合、ストップスイッチ１０
の端子間には、発電コイル１の出力電圧をＶｏ、抵抗１
１をＲ１１、抵抗−ｖｏ ＸＲ１２で示される １２をＲ１□とすれば、Ｖｌ−１１工□や電圧■１が加
わる。First, in the conventional example shown in Fig. 2, the slip switch 10
If the insulation resistance of the stop switch 10 is very large,
Between the terminals, the output voltage of the generator coil 1 is Vo, and the resistor 1
If 1 is R11 and 12 indicated by the resistance -vo

通常発電コイル１の発生電圧の最大は４００■ぐらいで
あり、また、抵抗１１゜１２の直列回路の分圧比を大き
くとっであるので、一例として、■ｃ−４００■、Ｒ１
１＝１００にΩ。Normally, the maximum voltage generated by the generator coil 1 is about 400■, and since the voltage division ratio of the series circuit of 11° and 12 resistors is set high, as an example, c-400■, R1
1=100Ω.

Ｒ１□＝６．８にΩとすれば、前記■１は４００ＶＸ６
．８にΩ。If R1□=6.8 and Ω, the above ■1 is 400VX6
．． 8 to Ω.

” １００Ｋ ＋６．８Ｋ ”２”°５■となり
・７トツプスイツチ１０の端子間は低い電圧となるが、
ストップスイッチ１０の絶縁抵抗が非常に大きいので印
加電圧にかかわらずストップスイッチ１０のリークは生
じない。" 100K + 6.8K "2"° 5■ ・The voltage between the terminals of the 7 top switch 10 will be low, but
Since the insulation resistance of the stop switch 10 is very large, no leakage occurs in the stop switch 10 regardless of the applied voltage.

次に湿気等でストップスイッチ１０の絶縁抵抗力、５低
下シた場合１．ストップスイッチ１０の絶縁抵抗をＲ、
サイリスタ１３９ゲートからカソードに流れる電流をＩ
Ｇ、、ゲート・カソード間の電圧をｖＧとし、サイリス
タ１３が導通ずるに必要なゲートトリガ電流■。Next, if the insulation resistance of the stop switch 10 decreases by 5 due to moisture, etc.1. The insulation resistance of the stop switch 10 is R,
The current flowing from the gate of thyristor 139 to the cathode is I
G,, the voltage between the gate and cathode is vG, and the gate trigger current (■) required for the thyristor 13 to conduct.

Ｔより■。が小さく（■ｏく■。■ From T. is small (■oku■.

Ｔ）サイリスタ１３が導通しない場合、■ｏは次式で示
される。T) When the thyristor 13 is not conductive, ■o is expressed by the following equation.

’、 Ｒ１２＋ＶＣ−Ｖ。’, R12+VC-V.

×（Ｒｔ、ｔ ＋Ｒ１２、） 。０−Ｒ１□×Ｒ１□＋
Ｒ×（Ｒ１、十Ｒ１□）ここで、絶縁抵抗Ｒは湿気等で
低下した場！、数十にΩ〜数百にΩになる。×(Rt, t +R12,). 0-R1□×R1□+
R×(R1, 10R1□) Here, if the insulation resistance R decreases due to humidity, etc.! , from tens of Ω to hundreds of Ω.

父、ｖＧは一般に０．６■である。Father, vG is generally 0.6■.

一例として、Ｒ二１００ＫΩ、Ｖｏ二４００Ｖ、Ｒ１□
二１００にΩ、Ｒ１□二６．８にΩ。As an example, R2 100KΩ, Vo2 400V, R1□
Ω at 2100, Ω at R1□2 6.8.

ＶＱ＝０．６ＶとしＩＧを求めると、 □６．８
にΩＸ４００Ｖ−０，６ＶＸ（１００に、２＋６．８．
にΩ） 。Assuming VQ=0.6V and finding IG, □6.8
to ΩX400V-0,6VX (to 100, 2+6.8.
Ω).

ＩＧ＝□ 〒２３４μＡ ■００にΩＸ６．８にΩ＋１００にΩＸ（１００ＫΩ＋
６．８にΩ）となり、この程度以上の電流が流れるとサ
イリスタ１３のゲートトリガ電流ＩＧＴを越える。IG=□〒234μA ■00 to ΩX6.8 to Ω+100 to ΩX (100KΩ+
6.8Ω), and when a current of this magnitude or more flows, it exceeds the gate trigger current IGT of the thyristor 13.

従って、絶縁抵抗Ｒがこれ以下に小さくなると、１Ｇが
増加しｐ＋４ｅゲートトリガが電流ＩＧＴを越え、サイ
リスタ１３は導通ずる。Therefore, when the insulation resistance R becomes smaller than this, 1G increases, the p+4e gate trigger exceeds the current IGT, and the thyristor 13 becomes conductive.

サイリスタ１３が導通す、ると発電コイル１の発電出力
がそのままストップスイッチ・１０の端子間に加わり、
よって、リ一り電流が急増しストップスイッチｊＯの損
傷が生じたり、又、端子間電圧が上がるので水でぬれた
手でストップスイッチ１０をされると感電を生ずる。When the thyristor 13 becomes conductive, the power generation output of the generator coil 1 is directly applied between the terminals of the stop switch 10,
Therefore, the current increases rapidly and the stop switch jO is damaged, and the voltage between the terminals increases, causing an electric shock if the stop switch 10 is pressed with wet hands.

さすに、発電コイル１の出力の損失が増加し、安定な点
火ができないという欠点が生ずる。As expected, the loss of the output of the generating coil 1 increases, resulting in a disadvantage that stable ignition cannot be achieved.

各、抵抗１１，１２の分圧比をさらに大きくすれば、前
ＷｅＩＧは小さくなるが、今度は発電コイル１の出力電
圧Ｖｏが小さい時にサイリスタ１３のゲートに加わる電
圧が非常に小さくなり、サイリスタ１３を導通させるこ
とができなくなり、確実な機関の停止ができなくなると
いう欠点を生ずる。If the voltage division ratio of each resistor 11 and 12 is further increased, the previous WeIG becomes smaller, but this time, when the output voltage Vo of the generating coil 1 is small, the voltage applied to the gate of the thyristor 13 becomes very small, and the voltage applied to the gate of the thyristor 13 becomes very small. This results in the disadvantage that it becomes impossible to conduct electricity and it becomes impossible to stop the engine reliably.

これに対して、第４図に示す実施例の定電圧素子１８を
用いれば、上記欠点はすべて解消し得るものである。On the other hand, if the constant voltage element 18 of the embodiment shown in FIG. 4 is used, all of the above-mentioned drawbacks can be overcome.

即ち、第４図に示す実施例回路において、定電圧素子１
８の電圧をＶｚ、サイリスタ１３のゲートカソード間の
電圧をｖＧとすれば、ストップスイッチ１０の端子間電
圧Ｖ２は■２二■Ｚ−■Ｇで示される。That is, in the embodiment circuit shown in FIG.
8 is Vz, and the voltage between the gate and cathode of the thyristor 13 is vG, the voltage V2 between the terminals of the stop switch 10 is expressed as 222Z-3G.

又、サイリスタ１３のトリガ電圧ＶＧＴは一般に０．５
〜０．７Ｖであるから１、■７は１，４■〜数■あれば
十分である。Additionally, the trigger voltage VGT of the thyristor 13 is generally 0.5
Since it is ~0.7V, 1.4■ to several ■ for 1.7 is sufficient.

一例として■Ｚ二１．４ Ｖ 、 ｖＧ＝、Ｑ、６ Ｖ
とすれば、Ｖ２＝１．４Ｖ−０，６Ｖ二〇、８■、名、
ストップスイッチ１０の絶縁抵抗をＲとすれば、サイリ
スタ１３のゲートカソード間に流れるＩ。As an example, ■Z2 1.4 V, vG=, Q, 6 V
Then, V2=1.4V-0,6V20,8■, name,
If the insulation resistance of the stop switch 10 is R, I flows between the gate and cathode of the thyristor 13.

は■。−ヤーＶｚ−Ｖ。■. -YaVz-V.

Ｒ−ｍ−，−となる。It becomes R-m-,-.

一例として、Ｖｚ、＝１．４Ｖ、ＶＱ＝０．６Ｖ、Ｒ＝
１．４Ｖ−０，６Ｖ １００にΩとすれば、ＩＱ−＝□□□、１＝８μＡとな
り、ストップスイッチ１０の絶縁抵抗が低下してもリー
ク電流は非常に少なく、サイリスタ１３を導通させるト
リガ電流■。As an example, Vz,=1.4V, VQ=0.6V, R=
1.4V-0,6V If 100Ω is set, IQ-=□□□, 1=8μA, and even if the insulation resistance of the stop switch 10 decreases, the leakage current is very small, and the trigger that makes the thyristor 13 conductive Current■.

Ｔよりはるかに小さいのでサイリスタ１３は非導通のま
まであり、発電コイル１の出力は損失なく安定な点火機
能が得られる。Since it is much smaller than T, the thyristor 13 remains non-conducting, and a stable ignition function can be obtained without any loss in the output of the generating coil 1.

更に、リーク電流が非常に少ないので、湿気等でストッ
プスイッチ１０の絶縁抵抗が低下してもストップスイッ
チ１０が損傷することもなく、しかもストップスイッチ
１０に印加される電圧が常に低いので水でぬれた手でふ
れても感電しないという効果が得られる。Furthermore, since the leakage current is extremely small, the stop switch 10 will not be damaged even if the insulation resistance of the stop switch 10 decreases due to moisture, etc. Furthermore, since the voltage applied to the stop switch 10 is always low, it will not get wet with water. The effect is that you will not get an electric shock even if you touch it with your hand.

また、上記各実施例では発電コイル１が１つの場合につ
いて説明したが、第５図のように、発電コイル２０等、
複数個の発電コイル１，２０により、コンデンサ４を充
電するような点火回路に適用しても同様な効果を奏する
。Furthermore, in each of the above embodiments, the case where there is only one power generating coil 1 has been described, but as shown in FIG.
Similar effects can be obtained even when applied to an ignition circuit that charges a capacitor 4 using a plurality of power generating coils 1 and 20.

この実施例に於て、ダイオード２１は発電コイル２０の
発電出力を整流するものであり、またダイオード１９は
コンデンサ４の電荷が停止回路１７に逆流しないように
阻止するものである。In this embodiment, the diode 21 rectifies the generated output of the generator coil 20, and the diode 19 prevents the charge in the capacitor 4 from flowing back to the stop circuit 17.

更に、上記各実施例では１つの点火回路について詳述し
たが、第６図のように複数個の点火回路２２．２３（図
示では２個）を有する機関に適用しても、同様な効果を
奏する。Further, in each of the above embodiments, one ignition circuit has been described in detail, but similar effects can be obtained even when applied to an engine having a plurality of ignition circuits 22, 23 (two in the figure) as shown in FIG. play.

この実施例に於て、ダイオード２４，２５は点火回路２
２，２３を相互に緩衝しないように停止回路１７に接続
するためのダイオードである。In this embodiment, diodes 24 and 25 are connected to the ignition circuit 2.
This is a diode for connecting the circuits 2 and 23 to the stop circuit 17 so that they do not buffer each other.

尚、上記各実施例では停止回路１７の半導体スイッチン
グ素子としてサイリスタ１３を使用したが、トランジス
タ等を使用してもよく、また、ダイオード１４，１５，
１６以外に同等の機能を生ずる如何なる半導体素子を使
用してもよく、更にコンデンサ放電形点火回路以外のＡ
Ｃ点火回路等にも適用できることは言うに及ばない。In each of the above embodiments, the thyristor 13 is used as the semiconductor switching element of the stop circuit 17, but a transistor or the like may also be used, and the diodes 14, 15,
Any semiconductor device other than 16 may be used that produces an equivalent function, and any semiconductor device other than capacitor discharge type ignition circuit may be used.
Needless to say, it can also be applied to C ignition circuits, etc.

以上の通り、この発明によれば半導体スイッチング素子
の制御極と発電コイルの他端とに定電圧手段を接続する
ことにより、ストップスイッチの端子間の印加電圧を常
に低い電圧、即ち定電圧手段の極めて低い定電圧に保持
できるので仮にストップスイッチに水や海水等が付着し
てその絶縁抵抗が減小してもストップスイッチの端子間
に通流する漏洩電流は極めて少なくでき、従ってストッ
プスイッチの破壊が皆無にできると共に漏洩電流が少な
くなることにより発電コイルの発電出力の負担が少なく
、即ち発電出力の低下がほとんどなくなり安定した点火
機能が得られる。As described above, according to the present invention, by connecting the constant voltage means to the control pole of the semiconductor switching element and the other end of the generator coil, the voltage applied between the terminals of the stop switch is always kept at a low voltage, that is, the constant voltage means Since the voltage can be maintained at an extremely low constant voltage, even if water, seawater, etc. adhere to the stop switch and its insulation resistance decreases, the leakage current flowing between the terminals of the stop switch can be extremely reduced, thus preventing damage to the stop switch. Since the leakage current is completely eliminated and the leakage current is reduced, the load on the power generation output of the power generation coil is reduced, that is, there is almost no decrease in the power generation output, and a stable ignition function is obtained.

しかも、機関の停止するべくストップスイッチの閉成に
際しそのスイッチに作業者の手が触れても印加電圧が低
いため感電するととは皆無となる。Furthermore, even if the operator touches the stop switch when closing the switch to stop the engine, there is no risk of electric shock because the applied voltage is low.

また、半導体スイッチング素子の出力端と制御極に側路
手段を接続したのでストップスイッチの閉成後その端子
間の接触抵抗Ｑどよって降下電圧が大きい場合でも側路
手段を通じて定電圧手段に通流することで前記降下電圧
が倣い電圧におさえられ、よって、ストップスイッチの
端子間電圧が低い電圧におさえられるので、半導体スイ
ッチング素子の出力端と制御極間の逆電圧として印加さ
れるのも阻止でき、半導体スイッチング素子の保護が図
れるものである。In addition, since the bypass means is connected to the output terminal of the semiconductor switching element and the control pole, even if the contact resistance Q between the terminals is large after the stop switch is closed, even if the voltage drop is large, current will flow to the constant voltage means through the bypass means. By doing so, the voltage drop is suppressed to the trace voltage, and therefore the voltage between the terminals of the stop switch is suppressed to a low voltage, so that it is also possible to prevent the voltage from being applied as a reverse voltage between the output terminal of the semiconductor switching element and the control pole. , it is possible to protect the semiconductor switching element.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図、第２図は従来例を示す回路図、第３図はこの発
明の一実施例を示す回路図、第４図乃至第６図は他の実
施例を示す回路図である。 図に於て、１，２０は発電コイル、２は信号コイル、３
，５，９，１４，１５，１６，１９，２１゜２４．２５
はダイオード、４はコンデンサ、６は点火コイル、７，
１３はサイリスク、１０はストップスイッチ、１１は抵
抗、１７は停止回路、１８は定電圧素子、２２．２３は
点火回路である。 尚、各図中同一符号は同一または相当部分を示す。1 and 2 are circuit diagrams showing a conventional example, FIG. 3 is a circuit diagram showing one embodiment of the present invention, and FIGS. 4 to 6 are circuit diagrams showing other embodiments. In the figure, 1 and 20 are power generation coils, 2 is a signal coil, and 3
, 5, 9, 14, 15, 16, 19, 21°24.25
is a diode, 4 is a capacitor, 6 is an ignition coil, 7,
13 is a cyrisk, 10 is a stop switch, 11 is a resistor, 17 is a stop circuit, 18 is a constant voltage element, and 22.23 is an ignition circuit. Note that the same reference numerals in each figure indicate the same or corresponding parts.

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １ 磁石発電機の発電、コイル、この発電コイルの出力
を受けて点火コイルの機関点火電圧を発生する点火回路
、上記発電コイルの一端に接続され、入力端と出力端と
制御極とを有する半導体スイッチング素子、上記出力端
と上記発電コイルの他端に接続されたストップスイッチ
、及び上記制御極と上記発電コイル、の他端とに接続さ
れ、上記半導体スイッチング素子の制御極に印加される
電圧を定電圧化する定電圧手段を備えた機関の停止装置
。 ２、特許請求の範囲第１項記載のものに於て、定電圧手
段はダイオードである機関の停止装置。 ３ 特許請求の範囲第１項記載のものに於て、定電圧手
段はダイオードを複数個直列接続してなる機関の停止装
置。 ４ 磁石発電機の発電コイル、この発電コイルの出力を
受けて点火コイルに機関点火電圧を発生する点火回路、
上記発電コイルの一端に接続され、入力端と出力端と制
御極とを有する半導体スイッチング素子、上記出力端と
上記発電コイルの他端に接続されたストップスイッチ、
上記制御極と上記発電コイルの他端とに接続され、上記
半導体スイッチング素子の制御極に印加される電圧を定
電圧化する定電圧手段、及び上記出力端と制御極に、上
記半導体スイッチング素子の通電々流を上記定電圧手段
に通流させる方向に接続された側路手段を備えた機関の
停止装置。 ５ 特許請求の範囲、第４項記載のものに於て、側路手
段はダイオード、である機関の停止装置。[Claims] 1. A power generation coil of a magnet generator, an ignition circuit that receives the output of the power generation coil and generates an engine ignition voltage of the ignition coil, which is connected to one end of the power generation coil, and has an input end and an output end. a stop switch connected to the output end and the other end of the power generation coil; and a control pole of the semiconductor switching device connected to the control pole and the other end of the power generation coil; An engine stop device equipped with a constant voltage means to constantize the voltage applied to the engine. 2. An engine stopping device according to claim 1, wherein the constant voltage means is a diode. 3. An engine stopping device according to claim 1, in which the constant voltage means includes a plurality of diodes connected in series. 4. A generating coil of the magnet generator, an ignition circuit that receives the output of this generating coil and generates an engine ignition voltage to the ignition coil,
a semiconductor switching element connected to one end of the power generation coil and having an input end, an output end, and a control pole; a stop switch connected to the output end and the other end of the power generation coil;
A constant voltage means is connected to the control pole and the other end of the generator coil, and is configured to constantize the voltage applied to the control pole of the semiconductor switching element, and a constant voltage means is connected to the output end and the control pole of the semiconductor switching element. An engine stopping device comprising a bypass means connected in a direction to cause a current to flow through the constant voltage means. 5. The engine stopping device according to claim 4, wherein the bypass means is a diode.