JPS5941795A - 伝熱管及びその製造方法 - Google Patents
伝熱管及びその製造方法Info
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- JPS5941795A JPS5941795A JP15233882A JP15233882A JPS5941795A JP S5941795 A JPS5941795 A JP S5941795A JP 15233882 A JP15233882 A JP 15233882A JP 15233882 A JP15233882 A JP 15233882A JP S5941795 A JPS5941795 A JP S5941795A
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- Japan
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- grooves
- groove
- heat exchanger
- exchanger tube
- heat transfer
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
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- Geometry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は熱交換器などの伝熱機器に使用される伝熱管及
びその製造方法に関する。
びその製造方法に関する。
一般に、火力、原子力発電プラント用の復水器、及び海
洋温度差発電プラント用の蒸発器・凝縮器などでは、管
外側の熱伝達を促進することによって熱貫流率の改善を
行なって熱交換器のコンノくクト化を図るとともに、更
にコンパクト化を達成するために、管内側にフィン或い
はリプを設けたものやコルゲート管などの熱伝達促進管
を用いて、管内の流体の熱抵抗を小さくし、熱伝達の向
上及び熱貫流率の向上を図っている。
洋温度差発電プラント用の蒸発器・凝縮器などでは、管
外側の熱伝達を促進することによって熱貫流率の改善を
行なって熱交換器のコンノくクト化を図るとともに、更
にコンパクト化を達成するために、管内側にフィン或い
はリプを設けたものやコルゲート管などの熱伝達促進管
を用いて、管内の流体の熱抵抗を小さくし、熱伝達の向
上及び熱貫流率の向上を図っている。
従来の発電プラントにあっては上述の如き伝熱管を用い
て熱伝達の向上等を図っているのであるが、発電プラン
トでは一般に海水を伝熱管内に流している。そのため生
物汚れ等に対処すべく定期的に伝熱管内を１洗浄する必
要がある。しかしながら公害防止上、塩累或いは硫酸第
一鉄などの注入はできないので、ボール洗浄を行なわな
ければならない。
て熱伝達の向上等を図っているのであるが、発電プラン
トでは一般に海水を伝熱管内に流している。そのため生
物汚れ等に対処すべく定期的に伝熱管内を１洗浄する必
要がある。しかしながら公害防止上、塩累或いは硫酸第
一鉄などの注入はできないので、ボール洗浄を行なわな
ければならない。
ここで、従来の伝熱管はその内面が複雑な形状であるた
めボール洗浄には適さない。
めボール洗浄には適さない。
また１、熱交換器等に用いる場合を考慮すると、熱伝達
促進に伴なって増大する圧力損失を最小限にしなければ
ならない。このためには伝熱管内の主流を乱して圧力損
失を増大することなく伝熱壁面近傍に発達する温度境界
層全効果的に剥離しなければならない。
促進に伴なって増大する圧力損失を最小限にしなければ
ならない。このためには伝熱管内の主流を乱して圧力損
失を増大することなく伝熱壁面近傍に発達する温度境界
層全効果的に剥離しなければならない。
しかしながら、従来の熱伝達促進用の伝熱管では、乱流
促進が主流にまで至るため、圧力損失が極めて大きくな
る。したがって従来の伝熱管を使用した場合、動力費及
び設備費に過大な経費がかかり、熱伝達促進の効果もな
くなるという問題がある。
促進が主流にまで至るため、圧力損失が極めて大きくな
る。したがって従来の伝熱管を使用した場合、動力費及
び設備費に過大な経費がかかり、熱伝達促進の効果もな
くなるという問題がある。
そこで本発明者は伝熱管内壁の軸方向に胸を形成すると
ともに、この溝の連続状態を断つ断続部を内壁面の周方
向に形成することで、管内側における伝熱面積を太きく
し、且つ適度な乱流を生じて熱交換率を高め得る伝熱管
を発明するに至ったが、ここで新たな問題点が発生した
。
ともに、この溝の連続状態を断つ断続部を内壁面の周方
向に形成することで、管内側における伝熱面積を太きく
し、且つ適度な乱流を生じて熱交換率を高め得る伝熱管
を発明するに至ったが、ここで新たな問題点が発生した
。
即ち、上記の如き形状の伝熱管を製造するには、先ず管
の材料である板状素材の片面に溝とこの溝の断続部を成
形加工し、次いでこの加工面が内側となるよう１′−造
管加工する方法が効率的であり、この加工方法としては
、切削、エツチングなどが考えられるが、これらの方法
には以下の如き難点がある。
の材料である板状素材の片面に溝とこの溝の断続部を成
形加工し、次いでこの加工面が内側となるよう１′−造
管加工する方法が効率的であり、この加工方法としては
、切削、エツチングなどが考えられるが、これらの方法
には以下の如き難点がある。
例えば、第１図に示すように外周面の円筒方向に母型で
ある多数の溝１・・・・・・１を形成した円筒状刃物２
の下に板状素材３を送り込み、フライス加工或いはこれ
と類似しλ形態の加工によって板状素材３に溝４・・・
・・・４を形成している。この溝４・・・・・・４の連
続状態を断つ断続部を形成するには第２図に示すように
刃物２又は但状素オＡ３を上下動せしめ、加工を中断す
ることによって行なっている。
ある多数の溝１・・・・・・１を形成した円筒状刃物２
の下に板状素材３を送り込み、フライス加工或いはこれ
と類似しλ形態の加工によって板状素材３に溝４・・・
・・・４を形成している。この溝４・・・・・・４の連
続状態を断つ断続部を形成するには第２図に示すように
刃物２又は但状素オＡ３を上下動せしめ、加工を中断す
ることによって行なっている。
この場合には、第３図に示す如く断続部５の端面６は刃
物２が円筒状であるが故に、必然的にＲ状となシ、適度
な乱流をおこすことができない。
物２が円筒状であるが故に、必然的にＲ状となシ、適度
な乱流をおこすことができない。
また、形削り或いｄ平削り若しくはこれに類似した形態
の加工によって行なう場合にも、前記と同様に、第４区
に示すように刃物に溝の母型１ａを形成し、この刃物に
よって板状素材３に第ｔ４を加工する。この際断続部５
を形成するには加工を中断するようにするのであるが、
切削ケ中断した箇所は第５図に示すような破断面７とな
り、所望の乱流を得ることができない。
の加工によって行なう場合にも、前記と同様に、第４区
に示すように刃物に溝の母型１ａを形成し、この刃物に
よって板状素材３に第ｔ４を加工する。この際断続部５
を形成するには加工を中断するようにするのであるが、
切削ケ中断した箇所は第５図に示すような破断面７とな
り、所望の乱流を得ることができない。
更に、エツチングによる場合には、その加工の性質上、
溝４の形状は第６図に示す如く平滑でなく、断続部５も
第７図に示すように平滑とならず、同様の不利が生じる
。
溝４の形状は第６図に示す如く平滑でなく、断続部５も
第７図に示すように平滑とならず、同様の不利が生じる
。
本発明は上述した従来の問題点を改善すべくなされたも
のであシ、その目的とするところは、管内のボール洗浄
が可能で、伝熱面近傍に発達する温度境界層な圧力損失
の増大を最小限に抑えつつ効果的に剥離して、熱伝達の
促進を可能とする内壁面形状金もつ伝熱管及びその製造
方法を提供するにある。
のであシ、その目的とするところは、管内のボール洗浄
が可能で、伝熱面近傍に発達する温度境界層な圧力損失
の増大を最小限に抑えつつ効果的に剥離して、熱伝達の
促進を可能とする内壁面形状金もつ伝熱管及びその製造
方法を提供するにある。
上記目的を達成すべく本発明に係る伝熱管は内壁面の管
軸長手方向に所定ピッチで多数の溝を形成するとともに
、内壁面の軸方向に、該長手方向の溝間に位置する山部
の高さと等しい高さのリング状断続部を所定間隔で形成
し、この断続部の端面を勾配の大きい半面としたことを
その概要とし、捷た本発明に係る伝熱管の製造方法は成
形ロールの外周面の円周方向に母型である多数の溝を形
成するとともに、外周面の軸長手方向に上記溝を横断す
る断続部の母型となる溝を形成し、このロールを用いて
板状素材を圧延して板状素材の片面に溝及びこの溝の連
続状態を断つ断続部を成形し、この後、板状素材を圧延
方向とは直交する方向に折曲げてロールフォーミングな
どによって伝熱管とするようにしたことをその概要とし
ている。
軸長手方向に所定ピッチで多数の溝を形成するとともに
、内壁面の軸方向に、該長手方向の溝間に位置する山部
の高さと等しい高さのリング状断続部を所定間隔で形成
し、この断続部の端面を勾配の大きい半面としたことを
その概要とし、捷た本発明に係る伝熱管の製造方法は成
形ロールの外周面の円周方向に母型である多数の溝を形
成するとともに、外周面の軸長手方向に上記溝を横断す
る断続部の母型となる溝を形成し、このロールを用いて
板状素材を圧延して板状素材の片面に溝及びこの溝の連
続状態を断つ断続部を成形し、この後、板状素材を圧延
方向とは直交する方向に折曲げてロールフォーミングな
どによって伝熱管とするようにしたことをその概要とし
ている。
以下に本発明の実施例を添付図面に基いて詳述する。
第８図は本発明に係る伝熱管を製造する際に用いる伸面
図、第９図は同ロールの断面図を示すものであり、ロー
ル１０は円柱状或いは円筒状をなし、その径はｐ５ｏ−
ｔｏｏでロールバレル長は２０ｏ×４００−とされ、ま
たその材質は炭素工具鋼、合金工具鋼等、冷間及び温間
圧延に一般的に用いられる圧延ロール用材質を用いてい
る。そして、ロール１０の表面には円周方向に多数の溝
１１・・・・・・１１と山部１２・・・・・・１２が形
成され、溝１１のピッチは例えば０゜５〜３．０ｍに設
定される。またロール１０表面の軸長手方向には上記溝
１】及び山部１２す横断する溝１３が形成されており、
この溝１３の深さは上記溝１１の深さと等しく、溝１３
の幅は溝１１の長さの例えば１〜Ｖ′３０とする。
図、第９図は同ロールの断面図を示すものであり、ロー
ル１０は円柱状或いは円筒状をなし、その径はｐ５ｏ−
ｔｏｏでロールバレル長は２０ｏ×４００−とされ、ま
たその材質は炭素工具鋼、合金工具鋼等、冷間及び温間
圧延に一般的に用いられる圧延ロール用材質を用いてい
る。そして、ロール１０の表面には円周方向に多数の溝
１１・・・・・・１１と山部１２・・・・・・１２が形
成され、溝１１のピッチは例えば０゜５〜３．０ｍに設
定される。またロール１０表面の軸長手方向には上記溝
１】及び山部１２す横断する溝１３が形成されており、
この溝１３の深さは上記溝１１の深さと等しく、溝１３
の幅は溝１１の長さの例えば１〜Ｖ′３０とする。
また上記の溝１１．１３の成形方法としては、先ず円筒
研削、ネジ研削或い伏ロール硬度が比較的低く１良い場
合には旋盤等によシ砥石又は刃物の形状を該溝形状と同
形に成形して加工することで高精度且つ能率良く行なう
ことができる。また溝１３は平面研削或いは形削シ、平
削シ等によυ高精度且つ能率良く加工することができる
。尚、溝１１．１３の加工順序は逆でもよい。
研削、ネジ研削或い伏ロール硬度が比較的低く１良い場
合には旋盤等によシ砥石又は刃物の形状を該溝形状と同
形に成形して加工することで高精度且つ能率良く行なう
ことができる。また溝１３は平面研削或いは形削シ、平
削シ等によυ高精度且つ能率良く加工することができる
。尚、溝１１．１３の加工順序は逆でもよい。
そして、上記の如きロール１０を用いて、例えば板厚が
Ｏ，’５〜１．５ ｒｔａ、板巾が３９〜１６０ｍｍの
チタンなどの板状素材１４叡例えば１０〜６０ ｍ ／
ｍｉｎの加工速度で冷間或いは温間に１平面圧延する
。
Ｏ，’５〜１．５ ｒｔａ、板巾が３９〜１６０ｍｍの
チタンなどの板状素材１４叡例えば１０〜６０ ｍ ／
ｍｉｎの加工速度で冷間或いは温間に１平面圧延する
。
すると、第１Ｏ図及び第１１図に示すように板状素材１
４の片面の幅方向にはロール１ｏの溝１１と山部１２に
よつ１溝１５及び山部１６が形成される。この場合溝１
１は山部１６の母型となり、山部１２は溝１５の母貼と
なる。そし１、板状素材１４の片面には長さ方向に所定
間隔で溝１】の連続状態を断つ断続部１７が形成される
。この場合、断続部１７の母型は溝１３ということにな
る。
４の片面の幅方向にはロール１ｏの溝１１と山部１２に
よつ１溝１５及び山部１６が形成される。この場合溝１
１は山部１６の母型となり、山部１２は溝１５の母貼と
なる。そし１、板状素材１４の片面には長さ方向に所定
間隔で溝１】の連続状態を断つ断続部１７が形成される
。この場合、断続部１７の母型は溝１３ということにな
る。
次いで、片面に溝１５、山部１６及び断続部１７が形成
された板状素材１４を所定長さに切断し、これを溝１５
、山部１６が軸方向となるように円形に曲げ（圧延方向
とは直交する方向に曲げ）突き合せ部をＴ工Ｇ溶接し、
溶接接合線が管軸と平行になるようにロールフォーミン
グを行なっ１第１２図及び第１３図拠示すように例えば
管径が１２．０〜５１．０ ａｍの伝熱管１８を得る。
された板状素材１４を所定長さに切断し、これを溝１５
、山部１６が軸方向となるように円形に曲げ（圧延方向
とは直交する方向に曲げ）突き合せ部をＴ工Ｇ溶接し、
溶接接合線が管軸と平行になるようにロールフォーミン
グを行なっ１第１２図及び第１３図拠示すように例えば
管径が１２．０〜５１．０ ａｍの伝熱管１８を得る。
即ち、伝熱管１８の内壁血圧は管軸長手方向に伸びる多
数の溝１５及び山部１６が形成され％またこれら溝１５
を横断するように内壁面には周方向に伸びるリング状の
断続部１７が形成される。
数の溝１５及び山部１６が形成され％またこれら溝１５
を横断するように内壁面には周方向に伸びるリング状の
断続部１７が形成される。
また溝１５、山部１６及び断続部１７の形状はロール１
０の表面に形成する母型の形状を変更することで種々の
変形例が考えられる。例えば第１４図に示す伝熱管１８
の溝１５の底部１５ａは山部１６の頂部１６ａの幅より
も犬きく、且つ溝１５は鍋底形となっている。
０の表面に形成する母型の形状を変更することで種々の
変形例が考えられる。例えば第１４図に示す伝熱管１８
の溝１５の底部１５ａは山部１６の頂部１６ａの幅より
も犬きく、且つ溝１５は鍋底形となっている。
また第１５図に示す実施例にあっては山部１６が流体の
流れ方向（Ａ）に沿って徐々にその高さが高くなって、
第１６図の拡大図に示すようにその後端部において断続
部１７と面一に連続する側面楔状となすようになつ１お
シ、断続部１７の端面１７ａと溝１５の底部１５ａとが
なす角ルは略々９００となるようにしている。
流れ方向（Ａ）に沿って徐々にその高さが高くなって、
第１６図の拡大図に示すようにその後端部において断続
部１７と面一に連続する側面楔状となすようになつ１お
シ、断続部１７の端面１７ａと溝１５の底部１５ａとが
なす角ルは略々９００となるようにしている。
また、第１７図（ａ）乃至（ｄ）は＃４１５の更なる別
実施例を示し、これらの実施例にあっては断面を鍋、庇
状とせず、断面矩形状、三角形状、台形状或いは半円形
状としている。
実施例を示し、これらの実施例にあっては断面を鍋、庇
状とせず、断面矩形状、三角形状、台形状或いは半円形
状としている。
以上において、溝１５の深さは０．１諭乃至０．５論と
し、溝１５のピッチは０．５ｗｎ乃至３．０ｍ＋ｎとし
、断続部１７の端面１７ａと溝底部１５ａとがなす角度
は９０°乃至１２０°とするのが好ましい。以下にかか
る数値が好ましいことについて第１８図乃至第２１図を
参照して説明する。
し、溝１５のピッチは０．５ｗｎ乃至３．０ｍ＋ｎとし
、断続部１７の端面１７ａと溝底部１５ａとがなす角度
は９０°乃至１２０°とするのが好ましい。以下にかか
る数値が好ましいことについて第１８図乃至第２１図を
参照して説明する。
第１８図乃至第２１図はそれぞれ横軸に本発明に係る伝
熱■１８の断続部エフの間隔、溝１５のピッチ、断続部
エフの端面１７ａと帥底部１５ａとがなす自問θをとり
、縦軸は共通し１、管内流速を２ ｍ ／ Ｓとした場
合の本発明に係る伝熱管と従来の平滑管の熱伝達係数比
及び圧力損失比（以下これらの比を増大率と称する）を
とったものである。
熱■１８の断続部エフの間隔、溝１５のピッチ、断続部
エフの端面１７ａと帥底部１５ａとがなす自問θをとり
、縦軸は共通し１、管内流速を２ ｍ ／ Ｓとした場
合の本発明に係る伝熱管と従来の平滑管の熱伝達係数比
及び圧力損失比（以下これらの比を増大率と称する）を
とったものである。
先ず、第１８図に基いて説明すると、実線で示す熱伝達
係数の増大率は、断続部１７の間隔が管内径の約７４倍
から４倍の範囲内であれば、破線で示す圧力損失の増大
率よりも大きくなっている。これは温度境界層が流れに
沿ってあまり厚くならないうちに断続部１７によって生
じる乱流によつ１剥離されるからである。したがって断
続部１７の間隔は管直径の約Ｖ４〜４倍であることが好
ましい。
係数の増大率は、断続部１７の間隔が管内径の約７４倍
から４倍の範囲内であれば、破線で示す圧力損失の増大
率よりも大きくなっている。これは温度境界層が流れに
沿ってあまり厚くならないうちに断続部１７によって生
じる乱流によつ１剥離されるからである。したがって断
続部１７の間隔は管直径の約Ｖ４〜４倍であることが好
ましい。
また第１９図に示すように、溝１５のピッチが約０．５
−から約３．０駒の範囲内では、実線で示す熱伝達係数
の増大率の方が破線で示す圧力損失の増大率よりも大き
い。したがって洛、１５のピッチは約０゜５簡〜約３゜
０Ｔｒａの範囲であることが好ましい。
−から約３．０駒の範囲内では、実線で示す熱伝達係数
の増大率の方が破線で示す圧力損失の増大率よりも大き
い。したがって洛、１５のピッチは約０゜５簡〜約３゜
０Ｔｒａの範囲であることが好ましい。
また、第２０図に示すように、断続部１７の端面１７ａ
と溝１５の底部１５ａとがなす角度θは約１２０°以下
であれば、熱伝達係数の増大率の方が圧力損失の増大率
よりも太きい。これは、上記角度θが１２００以下であ
れば、温度境界層ｔｓ災に剥離することができるからで
ある。しかしながら、この場合θを９００よシも小さ、
くすると、ボール洗浄による汚れ除去効果が断続部１７
の隅まで及ばなくなるため、９０°より小さい範囲を使
用することは適切ではない。したがつ１断続部の端面１
７ａと溝の底部１５ａとがなす角度θは９０°乃至１２
００であることが好ましい。
と溝１５の底部１５ａとがなす角度θは約１２０°以下
であれば、熱伝達係数の増大率の方が圧力損失の増大率
よりも太きい。これは、上記角度θが１２００以下であ
れば、温度境界層ｔｓ災に剥離することができるからで
ある。しかしながら、この場合θを９００よシも小さ、
くすると、ボール洗浄による汚れ除去効果が断続部１７
の隅まで及ばなくなるため、９０°より小さい範囲を使
用することは適切ではない。したがつ１断続部の端面１
７ａと溝の底部１５ａとがなす角度θは９０°乃至１２
００であることが好ましい。
更に、第２１図に示すように実線で示す熱伝達係数の増
大率は溝１５の深さが０．１ｍｍ以下では急激に増大し
、溝１５の深さが０．１！よシも大きくなるにりれ１漸
増し１くる。一方破線で示す圧力損失の増大率は＃深さ
が０〜０．５ｍ＋ｎの範囲では、はぼ一定の割合で増大
し、且つ熱伝達係数の増大率よりも小さいが、溝深さが
０．５雫よシも大きくなるに伴って急激に増大し、逆に
熱伝達係数の増大率よりも大きくなってしまう。これは
溝深さが深すぎると、断続部によって生じる乱流が、温
度境界層を超え１主流にまで及ぶためである。捷だボー
ル洗浄の面からも完全に汚れを除去できる溝深さは０．
５ｍ＋以下の範囲である。したがって、最も有効な溝深
さは０．１−〜０．５ｍｍといえる。
大率は溝１５の深さが０．１ｍｍ以下では急激に増大し
、溝１５の深さが０．１！よシも大きくなるにりれ１漸
増し１くる。一方破線で示す圧力損失の増大率は＃深さ
が０〜０．５ｍ＋ｎの範囲では、はぼ一定の割合で増大
し、且つ熱伝達係数の増大率よりも小さいが、溝深さが
０．５雫よシも大きくなるに伴って急激に増大し、逆に
熱伝達係数の増大率よりも大きくなってしまう。これは
溝深さが深すぎると、断続部によって生じる乱流が、温
度境界層を超え１主流にまで及ぶためである。捷だボー
ル洗浄の面からも完全に汚れを除去できる溝深さは０．
５ｍ＋以下の範囲である。したがって、最も有効な溝深
さは０．１−〜０．５ｍｍといえる。
以上の説明で明らかな如く、本発明に係る伝熱管は、管
内壁面の軸方向に所定ピッチで所定深さの壽を形成する
とともに、管内壁面の投手方向に所定間隔でその端面が
溝底部と所定角度をなすリング状の断続部を形成し、こ
の断続部によって溝の連続状態を断ち伝熱管の内壁面の
近傍に発生する龜度境界層を剥離するようにしたので、
圧力損失の増大率よシも熱伝達係数の増大率の方を大き
くして流体を送供でき、圧力損失を最小限に抑えつつ熱
伝達の促進を図れ、熱交換器などの更なるコンパクト化
を達成できる。
内壁面の軸方向に所定ピッチで所定深さの壽を形成する
とともに、管内壁面の投手方向に所定間隔でその端面が
溝底部と所定角度をなすリング状の断続部を形成し、こ
の断続部によって溝の連続状態を断ち伝熱管の内壁面の
近傍に発生する龜度境界層を剥離するようにしたので、
圧力損失の増大率よシも熱伝達係数の増大率の方を大き
くして流体を送供でき、圧力損失を最小限に抑えつつ熱
伝達の促進を図れ、熱交換器などの更なるコンパクト化
を達成できる。
また本発明の伝熱管の圧力損失は管内流速の約２乗に比
例し、熱伝達係数は管内流速の約０．８乗に比例すると
いう特性がある。したがって、管内流速を変化させるこ
とによって熱伝達係数の増大をあまり損なわずに圧力損
失を平滑管の場合と同じにすることができる。換言すれ
ば平滑管を適用した場合と圧力損失を同一にして熱伝達
係数を敵側も増大させることができる。この結果、ポン
プ動力を増加することなく熱交換器のコンパクト化を達
成できる。
例し、熱伝達係数は管内流速の約０．８乗に比例すると
いう特性がある。したがって、管内流速を変化させるこ
とによって熱伝達係数の増大をあまり損なわずに圧力損
失を平滑管の場合と同じにすることができる。換言すれ
ば平滑管を適用した場合と圧力損失を同一にして熱伝達
係数を敵側も増大させることができる。この結果、ポン
プ動力を増加することなく熱交換器のコンパクト化を達
成できる。
また本発明に係る伝熱管の製造方法によれば、板状素材
を多数のリング状の溝と、このリング状の＃！ヲ横断す
るように軸方向に伸びる溝全形成したロールによって圧
延し、この素材を圧延方向とは直交する方向に折曲げ１
０−ルフオーミングし１伝熱管とするようにしたので、
加工を断続することなく行なえ、且つ適度な乱流を生ぜ
しめる形状をした断続部を精度良く形成することができ
る等多くの効果を発揮する。
を多数のリング状の溝と、このリング状の＃！ヲ横断す
るように軸方向に伸びる溝全形成したロールによって圧
延し、この素材を圧延方向とは直交する方向に折曲げ１
０−ルフオーミングし１伝熱管とするようにしたので、
加工を断続することなく行なえ、且つ適度な乱流を生ぜ
しめる形状をした断続部を精度良く形成することができ
る等多くの効果を発揮する。
第１図は従来の円筒状刃物の側面図、第２図は同円筒状
刃物の断面図、第３図は従来の円筒状刃物によつ１フラ
イス加工した板状素拐の断面図、第４図は従来の平滑り
加工による加工状態の側面図、第５図は平滑り加工され
た板状素材の断Ｌｎ１図、第６図は従来のエツチング加
工により溝が形成された板状素材の横断面図、第７図は
同板状素材の縦断面図、第８図は本発明の伝熱管の製造
方法に用いるロールの側面図、第９図は同ロールの断面
図、Ｊｉｏ図は同ロールによつ１圧延成形した板状素材
の縦断面図、第１１図は同板状素材の横断面図、第１２
図は本発明に係る伝熱管の横断面図、第１３図は同伝熱
管の縦断面図、第１４図は別実施例の溝部分の拡大断面
図、第１５図は山部の別実施例の形状を示す縦断面図、
第１６図は第１５図の一部拡大図、第１７図（ａ）乃至
（ｄ）は陶の別実施例を示す横断面図、第１８図乃至第
２１図は縦軸を圧力損失及び熱伝達係数の増大率とし横
軸をそれぞれ断続部間隔と管内径の比、溝ピッチ、断続
部と溝底部との角度及び溝深さとしたグラフである。 １０・・・ロール、１１・・・ロール表面の円周方向の
溝、１３・・・ロール表面の軸方向の溝、１４・・・板
状素材、１５・・・溝、１５ａ・・・溝の底面、１６・
・・山部、１７・・・リング状断続部、１７ａ・・・断
続部の端面、１８・・・伝熱管。 出願人代理人 猪 股 清 第１図 范２図 第６図 尾７図 第８因 第９図 第１１囮 第１２因 ０ 第１４図 第１５図 第４７図 第１８図 第１９図 講じツテ（ｍｍ）
刃物の断面図、第３図は従来の円筒状刃物によつ１フラ
イス加工した板状素拐の断面図、第４図は従来の平滑り
加工による加工状態の側面図、第５図は平滑り加工され
た板状素材の断Ｌｎ１図、第６図は従来のエツチング加
工により溝が形成された板状素材の横断面図、第７図は
同板状素材の縦断面図、第８図は本発明の伝熱管の製造
方法に用いるロールの側面図、第９図は同ロールの断面
図、Ｊｉｏ図は同ロールによつ１圧延成形した板状素材
の縦断面図、第１１図は同板状素材の横断面図、第１２
図は本発明に係る伝熱管の横断面図、第１３図は同伝熱
管の縦断面図、第１４図は別実施例の溝部分の拡大断面
図、第１５図は山部の別実施例の形状を示す縦断面図、
第１６図は第１５図の一部拡大図、第１７図（ａ）乃至
（ｄ）は陶の別実施例を示す横断面図、第１８図乃至第
２１図は縦軸を圧力損失及び熱伝達係数の増大率とし横
軸をそれぞれ断続部間隔と管内径の比、溝ピッチ、断続
部と溝底部との角度及び溝深さとしたグラフである。 １０・・・ロール、１１・・・ロール表面の円周方向の
溝、１３・・・ロール表面の軸方向の溝、１４・・・板
状素材、１５・・・溝、１５ａ・・・溝の底面、１６・
・・山部、１７・・・リング状断続部、１７ａ・・・断
続部の端面、１８・・・伝熱管。 出願人代理人 猪 股 清 第１図 范２図 第６図 尾７図 第８因 第９図 第１１囮 第１２因 ０ 第１４図 第１５図 第４７図 第１８図 第１９図 講じツテ（ｍｍ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、内壁面の周方向に所定ピッチで軸方向に伸びる多数
の溝が形成されるとともに、前記軸方向の溝を周方向に
横断するように該溝の間に位置する山部の高さと等しい
高さのリング状断続部が軸方向に所定間隔で形成され、
この断続部の端面は勾配の大きい平面であることを特徴
とする伝熱管。 ２、前記溝のピッチは０．５朝乃至３．０暗であること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の伝熱管。 ３、前記断続部の間隔は管内径の１４倍乃至４倍である
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の伝熱管。 ４、前記断続部の端面と溝の底面とのなす角度は９０°
乃至１２０°であることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の伝熱管。 ５゜前記溝の最大深さは０．１ｍｍ乃至０．５ＷｒＭで
あることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の伝熱
管。 ６、外周面の円周方向に伸びる＃４！を軸方向に多数形
成するとともに、外周面の軸方向に上記溝を横断する溝
を形成したロールを用いて板状素材を圧処して板状素材
の一面に溝とこの溝の連続状態を断つ断続部を成形し、
次いで上記板状素材を圧延方向とは直交する方向に円形
に曲げて合せ目を接合するようにしたことを特徴とする
伝熱管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15233882A JPS5941795A (ja) | 1982-09-01 | 1982-09-01 | 伝熱管及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15233882A JPS5941795A (ja) | 1982-09-01 | 1982-09-01 | 伝熱管及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5941795A true JPS5941795A (ja) | 1984-03-08 |
Family
ID=15538349
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15233882A Pending JPS5941795A (ja) | 1982-09-01 | 1982-09-01 | 伝熱管及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5941795A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS643474A (en) * | 1987-06-25 | 1989-01-09 | Hitachi Cable | Heat transfer tube for vertical type absorber |
| JPS643475A (en) * | 1987-06-25 | 1989-01-09 | Hitachi Cable | Heat transfer tube for vertical type absorber |
| JPH01314898A (ja) * | 1988-06-15 | 1989-12-20 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 沸騰・凝縮用伝熱管 |
| US4982784A (en) * | 1988-09-30 | 1991-01-08 | Ford Motor Company | Composite heat exchanger tube |
| EP0733871A1 (de) * | 1995-03-21 | 1996-09-25 | KM Europa Metal Aktiengesellschaft | Austauscherrohr für einen Wärmeaustauscher |
-
1982
- 1982-09-01 JP JP15233882A patent/JPS5941795A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS643474A (en) * | 1987-06-25 | 1989-01-09 | Hitachi Cable | Heat transfer tube for vertical type absorber |
| JPS643475A (en) * | 1987-06-25 | 1989-01-09 | Hitachi Cable | Heat transfer tube for vertical type absorber |
| JPH0723822B2 (ja) * | 1987-06-25 | 1995-03-15 | 日立電線株式会社 | 縦式吸収器用伝熱管 |
| JPH01314898A (ja) * | 1988-06-15 | 1989-12-20 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 沸騰・凝縮用伝熱管 |
| US4982784A (en) * | 1988-09-30 | 1991-01-08 | Ford Motor Company | Composite heat exchanger tube |
| EP0733871A1 (de) * | 1995-03-21 | 1996-09-25 | KM Europa Metal Aktiengesellschaft | Austauscherrohr für einen Wärmeaustauscher |
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