JPS5938318A - 下吹炉 - Google Patents
下吹炉Info
- Publication number
- JPS5938318A JPS5938318A JP14857782A JP14857782A JPS5938318A JP S5938318 A JPS5938318 A JP S5938318A JP 14857782 A JP14857782 A JP 14857782A JP 14857782 A JP14857782 A JP 14857782A JP S5938318 A JPS5938318 A JP S5938318A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tuyere
- refractory
- brick
- furnace
- bricks
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
- B22D1/002—Treatment with gases
- B22D1/005—Injection assemblies therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
下にカスを吹込み精錬を行う下吹炉（Ｃ関するもの素ガ
スを吹込み、脱炭精錬を行う下吹炉ＦＩ７）例を示し、
この羽口には、従来、一般に第２図に示す４′１″Ｘ造
の２重管羽口が用いられている。この２重管羽口は羽口
煉瓦２に挿着され、そして、内管１Ａの通路１１ｖｃは
脱炭精錬に必要な酸素ガス又は及び不活性ガ２を多量に
流し、外管ＩＢと内管ＩＡとの間隙１２にはこの内管の
損耗を防止する為に冷却用として不活性ガス（ Ａｒ
、Ｎ２等）又はＯ ｎＨｍ（プロノξン）等の分解吸熱
を行うカ゛スを流している。 羽口煉瓦２の炉内側端面Ｓ近傍の外周部分は、１ ６０
０℃以上の炉内の鋼浴と接する該炉内側端面Ｓからの熱
伝導により非常な高温（！：なるが一方外管ＩＢと接触
する羽口煉瓦２の内周部分は外宮ＩＢ７）−らの抜，情
ＶＣより、温度が該外周部分よりも非常に低くなる。従
って第２図に示すような外周の１点に相対する内周の１
点、ａ−ｂ，ｃ−ｄ。 ｅ−ｆ，ｇ−ｈのそれぞれの点と点間で大きな温度差を
生じ、この温度差によって羽口煉瓦２１・よ、他の鋼浴
のみに接する煉瓦に較べて大きな熱負荷を受け、熱的ス
ポーリングによる亀裂４（第２ １ＹＩに示す）を生じ
、又、チャージ当りの損耗率が犬き（しばしば炉体寿命
を延長する上でのネックとなっている。これらの対策と
して羽口煉瓦そのものの品質向上及び、長尺ｆヒ等の種
々の対策が取られているが決定的な対策ＶＣするし′こ
至っていない。 本発明の目的はこの羽目煉瓦の亀裂発生を防虫し、損耗
率を大幅に縮小し炉体寿命を延長させ、この両者（４Ｃ
ｊクコスト的に大きなメリットをあげることにあり、本
発明は羽口煉瓦に挿着された羽口全具備している下吹炉
において、羽口と羽口煉瓦の間に該羽口煉瓦よりも熱伝
導率および熱膨張沖 郡の低い耐火かを介在させたことを特徴とするＴ吹炉で
ある。 以下本発明の詳細をステンレスの脱炭Ｎ’＃ ｋ１！！
に用いられるＡＯＤ炉に例を取って具体的に説明する。 第３図はＡ、 ＯＤ炉を示し、二重前羽口ｌが炉Ｆ′の
底Ｒ近傍の側壁に取付けられている。従来は第２図に示
す従来の二重前羽口が用いら扛ていて、外管ｌＢと内Ｒ
ＩＡの間隙１２ＶＣはアルゴン等の不活性ガスを冷却材
とＩ−で流していて、その間隙１２は一般的には約１１
）間であり、又外管ＩＢにはステンレスが用いられその
肉厚ｔは約１． Ｑ ｍｍである。間隙１２を流れるガ
スは羽口１本当り、６０〜１ （’ｌ ＯＮｍ” ／ｈ
ｒ程肝である。羽口煉瓦２としては一般的にマグクロ煉
瓦（Ｍｇｏ ６０〜７））％、Ｃ！ｒ２０３２０〜３０
％）が用いられている。 下記の本発明の実知例に対する比較例として、脱炭精錬
中Ｖここの煉瓦を用い第２図の構成の従来羽口金剛いた
場合の羽口煉瓦２の測定可能な各部の温度を測定１し、
外管ＩＢと接触する羽口煉瓦２の内周の”＋ｃ＋ｅｔｇ
点とこれらの各点にそれぞれ対応する羽目かま瓦２の外
周りｂ 、 ｄ 、 ｆ 、 ｂ点間の、即ちａとｂの
間、Ｃとｄの間、ｅとｆの間、ｇとｈの間のそれぞれの
温度分布を推定すると第５図の○印で示すようになる。 この場合、羽口たに瓦の厚さ〃は４５間ｍあり、第５図
の横軸０朋は煉瓦と外管とが接している面、即ち煉瓦の
内面のところであり、４５ｆｉｌＫは煉瓦の外面のとこ
ろである。 この回り・ら明らかな如（＠浴と接触する羽口煉瓦の炉
内側端面Ｓ近傍にある内面のａ点と外面のｂ点（ａ−ｂ
）間ではほとんど温度差はないが炉内側端面Ｓから５朋
内部に入った内面のｄ点と外面のｄ点（ｃ−ｄ ）間で
は温度差は約１１５０℃であり１０閂内部のｅ−ｆ間で
は約１３５０℃、１５ｍｍ内部のｇ−ｈ間では約】２５
０℃の温度差が生じていることが判った。 次に本発明の実ｊｒｉｌｊ例を第４図により説明する。 第４図は本発明の羽口金倉む部分の断面図で外管ＩＢと
羽口煉瓦２０間に羽口煉瓦、Ｃりも熱伝導率と熱膨張率
の低い耐火物３を介在させである。この耐火物３として
はムライ・Ｆ”ｆ’ｆ （ＡＩａＯ３−Ｓ ｉ ０２系
）のものが好ましく、ムライト質はマグクロ煉瓦（ｗＪ
して熱伝導率及び熱膨張率が格段に低い耐火物である。 この耐火物３と
スを吹込み、脱炭精錬を行う下吹炉ＦＩ７）例を示し、
この羽口には、従来、一般に第２図に示す４′１″Ｘ造
の２重管羽口が用いられている。この２重管羽口は羽口
煉瓦２に挿着され、そして、内管１Ａの通路１１ｖｃは
脱炭精錬に必要な酸素ガス又は及び不活性ガ２を多量に
流し、外管ＩＢと内管ＩＡとの間隙１２にはこの内管の
損耗を防止する為に冷却用として不活性ガス（ Ａｒ
、Ｎ２等）又はＯ ｎＨｍ（プロノξン）等の分解吸熱
を行うカ゛スを流している。 羽口煉瓦２の炉内側端面Ｓ近傍の外周部分は、１ ６０
０℃以上の炉内の鋼浴と接する該炉内側端面Ｓからの熱
伝導により非常な高温（！：なるが一方外管ＩＢと接触
する羽口煉瓦２の内周部分は外宮ＩＢ７）−らの抜，情
ＶＣより、温度が該外周部分よりも非常に低くなる。従
って第２図に示すような外周の１点に相対する内周の１
点、ａ−ｂ，ｃ−ｄ。 ｅ−ｆ，ｇ−ｈのそれぞれの点と点間で大きな温度差を
生じ、この温度差によって羽口煉瓦２１・よ、他の鋼浴
のみに接する煉瓦に較べて大きな熱負荷を受け、熱的ス
ポーリングによる亀裂４（第２ １ＹＩに示す）を生じ
、又、チャージ当りの損耗率が犬き（しばしば炉体寿命
を延長する上でのネックとなっている。これらの対策と
して羽口煉瓦そのものの品質向上及び、長尺ｆヒ等の種
々の対策が取られているが決定的な対策ＶＣするし′こ
至っていない。 本発明の目的はこの羽目煉瓦の亀裂発生を防虫し、損耗
率を大幅に縮小し炉体寿命を延長させ、この両者（４Ｃ
ｊクコスト的に大きなメリットをあげることにあり、本
発明は羽口煉瓦に挿着された羽口全具備している下吹炉
において、羽口と羽口煉瓦の間に該羽口煉瓦よりも熱伝
導率および熱膨張沖 郡の低い耐火かを介在させたことを特徴とするＴ吹炉で
ある。 以下本発明の詳細をステンレスの脱炭Ｎ’＃ ｋ１！！
に用いられるＡＯＤ炉に例を取って具体的に説明する。 第３図はＡ、 ＯＤ炉を示し、二重前羽口ｌが炉Ｆ′の
底Ｒ近傍の側壁に取付けられている。従来は第２図に示
す従来の二重前羽口が用いら扛ていて、外管ｌＢと内Ｒ
ＩＡの間隙１２ＶＣはアルゴン等の不活性ガスを冷却材
とＩ−で流していて、その間隙１２は一般的には約１１
）間であり、又外管ＩＢにはステンレスが用いられその
肉厚ｔは約１． Ｑ ｍｍである。間隙１２を流れるガ
スは羽口１本当り、６０〜１ （’ｌ ＯＮｍ” ／ｈ
ｒ程肝である。羽口煉瓦２としては一般的にマグクロ煉
瓦（Ｍｇｏ ６０〜７））％、Ｃ！ｒ２０３２０〜３０
％）が用いられている。 下記の本発明の実知例に対する比較例として、脱炭精錬
中Ｖここの煉瓦を用い第２図の構成の従来羽口金剛いた
場合の羽口煉瓦２の測定可能な各部の温度を測定１し、
外管ＩＢと接触する羽口煉瓦２の内周の”＋ｃ＋ｅｔｇ
点とこれらの各点にそれぞれ対応する羽目かま瓦２の外
周りｂ 、 ｄ 、 ｆ 、 ｂ点間の、即ちａとｂの
間、Ｃとｄの間、ｅとｆの間、ｇとｈの間のそれぞれの
温度分布を推定すると第５図の○印で示すようになる。 この場合、羽口たに瓦の厚さ〃は４５間ｍあり、第５図
の横軸０朋は煉瓦と外管とが接している面、即ち煉瓦の
内面のところであり、４５ｆｉｌＫは煉瓦の外面のとこ
ろである。 この回り・ら明らかな如（＠浴と接触する羽口煉瓦の炉
内側端面Ｓ近傍にある内面のａ点と外面のｂ点（ａ−ｂ
）間ではほとんど温度差はないが炉内側端面Ｓから５朋
内部に入った内面のｄ点と外面のｄ点（ｃ−ｄ ）間で
は温度差は約１１５０℃であり１０閂内部のｅ−ｆ間で
は約１３５０℃、１５ｍｍ内部のｇ−ｈ間では約】２５
０℃の温度差が生じていることが判った。 次に本発明の実ｊｒｉｌｊ例を第４図により説明する。 第４図は本発明の羽口金倉む部分の断面図で外管ＩＢと
羽口煉瓦２０間に羽口煉瓦、Ｃりも熱伝導率と熱膨張率
の低い耐火物３を介在させである。この耐火物３として
はムライ・Ｆ”ｆ’ｆ （ＡＩａＯ３−Ｓ ｉ ０２系
）のものが好ましく、ムライト質はマグクロ煉瓦（ｗＪ
して熱伝導率及び熱膨張率が格段に低い耐火物である。 この耐火物３と
【−で５酬厚のムライト質の耐火物を用
いた場合の該耐火物および羽目煉瓦の温度分布を前記比
較例の場合と同じ方法で測定した。 これを第５図にｘ印で示す。 このＸ印で示した温度分布と前記比較例の温度分布（○
印）と対比すると外′＃ＩＢと接触している耐火物３の
内面、即ち横軸のＱ ｒａｍのところのａ。 ｃ＋ｅｒｇ点の温度はあまり変らない。次に１１１火′
物３（υ外周と羽口煉瓦２の内周の接触面即ち横軸の５
＃Ｉｍσ〕ところについては、最も炉内側の１点では
変らないがｊ点、ｋ点、ｊ点と炉外方向すこ進むにつれ
て斗°れぞれの点の温度は比較例の場合Ｖ？−比べて約
１００℃、約１５０℃、約１５０℃と上昇している。又
、５朋厚さの耐火物３を挿入したために羽口煉瓦２の内
、外周間の熱的負荷、即ち、比較例のｃ−ｄ間で約１１
５０℃でありた温度差が、Ｘ印で示す本発明冥軸例のｊ
−ｄ間では約３５０℃となり、又ｅ−ｆ間では約】３５
０℃であった温度差かに−ｆ間で約６００℃、またｇ−
り間の約１２５０ ’ＣがＡ−ｈ間で約６００℃と大幅
に減少していることが判った。 一方ムライト質の耐火物３の温ｒｘｔＭはａ−ｉ間では
ほとんど変°らないがｃ−ｊ間で約８００℃、ｅ−に間
でも約８００℃、ｇ−ｊ間で約６５０℃と著しい熱負荷
を受けていることが第５図力）ら判る。 しかしムライト質の耐火物の熱膨張率がマグ・クロ煉瓦
より格段に低いので、熱負荷により生じる膨張又は歪が
煉瓦エリも小さく、従って、耐火物３が煉瓦に与える影
響１ｄｌ この耐火物３の部分が煉瓦である比較例の場
合よりも小さい。 本実施例では第２図に４で示すような亀裂を全く生じな
かった。その原因は上記煉瓦における温度差が小さくな
りかつ耐火物からクツ影響が小さいためと推定される。 そして、ムライト質の耐火物３で全（亀裂の発生は見ら
ｎなかった。 上記実施例の場合には、上記した通り亀裂の発生がなか
ったが、しかし本発明者の実験にょＹしは耐人物の厚み
はｉ ｎＩｎ未満では効果が小さく、・１０ｍｍを超え
る耐火物の層を設けた場合は該耐火物に亀裂が生じる場
合があることが判った。 耐火物３としてはムライト質の他にコーヂライト等種々
のものがあり、これら耐火物の具備すべき条件は熱伝導
率、熱膨張率が煉瓦より低いことであり、各々の値が羽
口煉瓦の値の１／２ 以下であることが好ましく、また
溶鋼に対する耐溶接性を備えていることが望ましいっ また耐火物３の厚みは羽口煉瓦２内の温度格差を縮小す
る為に厚い方が良い。しかし耐火物３は第５図の通り温
度差が大きくなるため強要、１１熱衝撃性を考慮すると
簿い方が望ましい。 耐火物を羽口と羽口煉瓦の間に介在させるための手段と
しては例えばムライト預−ヒラミックチューブを製作し
て羽口とともに羽口煉瓦に挿入°Ｔる方法あるいは耐火
物を羽口の外周に吹付けるなどによってイ」着させる方
法が好適であるがその他種々の手段が適用される。本例
では羽目として二重管羽口の例をあげたが他の形式の羽
口にも適用可能である。 次に表１に示す特性を有σる羽口す、ｊ瓦（マグクロ煉
瓦）と羽口との間に表１に示すムライト質からなる厚さ
５酬の耐火物を介在させた本発明の実施例の羽口煉瓦の
消耗率と、従来例による羽口煉瓦の消耗率を表２に示す
。本発明の実姉例の消耗率は従来例の２７３ であるこ
とを示している。 本発明は羽口煉瓦損耗の主原因であるわ（シ瓦内の羽口
に直交する方向の前記ｃ−ｄ、ｅ−ｆ、間等の温度差が
外管近傍において犬であるととを見出し、これに基づき
なされたもので、本発明によれば、下吹炉の羽口と羽口
煉瓦の間に該羽口煉瓦エリも熱伝導率及び熱膨張率が羽
口煉瓦よりも低い耐火物を介在させたので羽口による羽
口煉瓦の抜熱冷却が抑制されて羽目煉瓦の内周と外周と
の間の温度差が城少し、さら咥該耐火物に熱伝導と熱膨
張率が低い材料を用いたので、その熱伝導が低いために
上記温度差の減少を確保でき、熱膨張率が低Ｇので煉瓦
に与える影響が少なく、従って煉瓦に亀裂が生ぜず、消
耗率も低いとい９効果を生じた。 表 １ 一一 表 ２
いた場合の該耐火物および羽目煉瓦の温度分布を前記比
較例の場合と同じ方法で測定した。 これを第５図にｘ印で示す。 このＸ印で示した温度分布と前記比較例の温度分布（○
印）と対比すると外′＃ＩＢと接触している耐火物３の
内面、即ち横軸のＱ ｒａｍのところのａ。 ｃ＋ｅｒｇ点の温度はあまり変らない。次に１１１火′
物３（υ外周と羽口煉瓦２の内周の接触面即ち横軸の５
＃Ｉｍσ〕ところについては、最も炉内側の１点では
変らないがｊ点、ｋ点、ｊ点と炉外方向すこ進むにつれ
て斗°れぞれの点の温度は比較例の場合Ｖ？−比べて約
１００℃、約１５０℃、約１５０℃と上昇している。又
、５朋厚さの耐火物３を挿入したために羽口煉瓦２の内
、外周間の熱的負荷、即ち、比較例のｃ−ｄ間で約１１
５０℃でありた温度差が、Ｘ印で示す本発明冥軸例のｊ
−ｄ間では約３５０℃となり、又ｅ−ｆ間では約】３５
０℃であった温度差かに−ｆ間で約６００℃、またｇ−
り間の約１２５０ ’ＣがＡ−ｈ間で約６００℃と大幅
に減少していることが判った。 一方ムライト質の耐火物３の温ｒｘｔＭはａ−ｉ間では
ほとんど変°らないがｃ−ｊ間で約８００℃、ｅ−に間
でも約８００℃、ｇ−ｊ間で約６５０℃と著しい熱負荷
を受けていることが第５図力）ら判る。 しかしムライト質の耐火物の熱膨張率がマグ・クロ煉瓦
より格段に低いので、熱負荷により生じる膨張又は歪が
煉瓦エリも小さく、従って、耐火物３が煉瓦に与える影
響１ｄｌ この耐火物３の部分が煉瓦である比較例の場
合よりも小さい。 本実施例では第２図に４で示すような亀裂を全く生じな
かった。その原因は上記煉瓦における温度差が小さくな
りかつ耐火物からクツ影響が小さいためと推定される。 そして、ムライト質の耐火物３で全（亀裂の発生は見ら
ｎなかった。 上記実施例の場合には、上記した通り亀裂の発生がなか
ったが、しかし本発明者の実験にょＹしは耐人物の厚み
はｉ ｎＩｎ未満では効果が小さく、・１０ｍｍを超え
る耐火物の層を設けた場合は該耐火物に亀裂が生じる場
合があることが判った。 耐火物３としてはムライト質の他にコーヂライト等種々
のものがあり、これら耐火物の具備すべき条件は熱伝導
率、熱膨張率が煉瓦より低いことであり、各々の値が羽
口煉瓦の値の１／２ 以下であることが好ましく、また
溶鋼に対する耐溶接性を備えていることが望ましいっ また耐火物３の厚みは羽口煉瓦２内の温度格差を縮小す
る為に厚い方が良い。しかし耐火物３は第５図の通り温
度差が大きくなるため強要、１１熱衝撃性を考慮すると
簿い方が望ましい。 耐火物を羽口と羽口煉瓦の間に介在させるための手段と
しては例えばムライト預−ヒラミックチューブを製作し
て羽口とともに羽口煉瓦に挿入°Ｔる方法あるいは耐火
物を羽口の外周に吹付けるなどによってイ」着させる方
法が好適であるがその他種々の手段が適用される。本例
では羽目として二重管羽口の例をあげたが他の形式の羽
口にも適用可能である。 次に表１に示す特性を有σる羽口す、ｊ瓦（マグクロ煉
瓦）と羽口との間に表１に示すムライト質からなる厚さ
５酬の耐火物を介在させた本発明の実施例の羽口煉瓦の
消耗率と、従来例による羽口煉瓦の消耗率を表２に示す
。本発明の実姉例の消耗率は従来例の２７３ であるこ
とを示している。 本発明は羽口煉瓦損耗の主原因であるわ（シ瓦内の羽口
に直交する方向の前記ｃ−ｄ、ｅ−ｆ、間等の温度差が
外管近傍において犬であるととを見出し、これに基づき
なされたもので、本発明によれば、下吹炉の羽口と羽口
煉瓦の間に該羽口煉瓦エリも熱伝導率及び熱膨張率が羽
口煉瓦よりも低い耐火物を介在させたので羽口による羽
口煉瓦の抜熱冷却が抑制されて羽目煉瓦の内周と外周と
の間の温度差が城少し、さら咥該耐火物に熱伝導と熱膨
張率が低い材料を用いたので、その熱伝導が低いために
上記温度差の減少を確保でき、熱膨張率が低Ｇので煉瓦
に与える影響が少なく、従って煉瓦に亀裂が生ぜず、消
耗率も低いとい９効果を生じた。 表 １ 一一 表 ２
第１図は鋼浴面下よりガスを吹込む下吹炉を示す図、第
２図は従来の羽口と羽口煉瓦の組合せを示す図、第３図
はＡＯＤ炉を示す図、第４図は、本発明の下吹炉に具備
される羽１コと羽口煉瓦の組合せを示す図、第５図は本
発明の実軸例と従来例さにおける羽目煉瓦の内周と外周
面の温度差を示すグラフである。 １°°・二重管羽口、ＩＡ・・・羽口の内管、ＩＢ・・
・羽口の外管、２・・・羽口煉瓦、３・・・耐火物。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名 オｌ１ｌｆｌ ｆＦ３図第５図
２図は従来の羽口と羽口煉瓦の組合せを示す図、第３図
はＡＯＤ炉を示す図、第４図は、本発明の下吹炉に具備
される羽１コと羽口煉瓦の組合せを示す図、第５図は本
発明の実軸例と従来例さにおける羽目煉瓦の内周と外周
面の温度差を示すグラフである。 １°°・二重管羽口、ＩＡ・・・羽口の内管、ＩＢ・・
・羽口の外管、２・・・羽口煉瓦、３・・・耐火物。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名 オｌ１ｌｆｌ ｆＦ３図第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） 羽口煉瓦に挿着された羽口を具備している下
吹炉ｔておいて、羽口と羽口煉瓦の間に該別（２）
耐火物の熱伝導不および熱膨張率がそれぞれ羽口煉瓦の
値の１／２ 以下である特許請求の範囲第１項記載の下
吹炉。 （３）耐火物の厚みがｌ催以上”１Ｑａｘ以下である特
許請求の範囲第１項又は第２項記載（Ｑ下吹炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14857782A JPS5938318A (ja) | 1982-08-27 | 1982-08-27 | 下吹炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14857782A JPS5938318A (ja) | 1982-08-27 | 1982-08-27 | 下吹炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5938318A true JPS5938318A (ja) | 1984-03-02 |
Family
ID=15455851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14857782A Pending JPS5938318A (ja) | 1982-08-27 | 1982-08-27 | 下吹炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5938318A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61119700A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Toppan Printing Co Ltd | 金めつき液の回復方法 |
-
1982
- 1982-08-27 JP JP14857782A patent/JPS5938318A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61119700A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Toppan Printing Co Ltd | 金めつき液の回復方法 |
| JPH0355560B2 (ja) * | 1984-11-16 | 1991-08-23 |
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