JPS5936597A - し尿処理方法 - Google Patents
し尿処理方法Info
- Publication number
- JPS5936597A JPS5936597A JP57146924A JP14692482A JPS5936597A JP S5936597 A JPS5936597 A JP S5936597A JP 57146924 A JP57146924 A JP 57146924A JP 14692482 A JP14692482 A JP 14692482A JP S5936597 A JPS5936597 A JP S5936597A
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- Japan
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- acid
- liquid
- methane
- night soil
- solid
- Prior art date
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- Granted
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はし尿の嫌気性消化処理方法の改良に関するもの
である。
である。
従来し尿を嫌気性消化処理する場合、消化槽を1槽に分
け、それぞれ75日滞留の計30日間滞留としている。
け、それぞれ75日滞留の計30日間滞留としている。
このため、嫌気性消化処理方法は好気性処理方法などに
比べて建設費が高く不利になっている。
比べて建設費が高く不利になっている。
しかし、嫌気性消化方法は他の方法に比べて所要電気量
が少なく、かつ/Nm”当たり5ooo〜AOOOKc
al の熱量をもつメタン含有消化ガスが副生し、有効
利用できるなどの利点を有している。
が少なく、かつ/Nm”当たり5ooo〜AOOOKc
al の熱量をもつメタン含有消化ガスが副生し、有効
利用できるなどの利点を有している。
このため、近年、嫌気性消化処理方法を見直す機運が高
まりつつある。この場合、従来方法でなく消化反応を効
率化させた流動床式、高温発酵式、充填塔式、二相式な
どが検R・1されている。本発明は上記の内で二相式に
係わるものである。
まりつつある。この場合、従来方法でなく消化反応を効
率化させた流動床式、高温発酵式、充填塔式、二相式な
どが検R・1されている。本発明は上記の内で二相式に
係わるものである。
嫌気性消化反応は公知の如く高分子有機物が低分子有機
物を軒て揮発性有機酸を生成する酸生成相と酸生成相で
生じた揮発性有機酸をメタンガスと炭酸ガスに転換する
メタン生成相の二段反応である。それぞれの相に関すす
る微生物は前者が通性嫌気性菌であり、後者ロ絶&−1
嫌気性閑のメタン生成菌である。これらの菌の最適環境
条件は表1の如く異なる。
物を軒て揮発性有機酸を生成する酸生成相と酸生成相で
生じた揮発性有機酸をメタンガスと炭酸ガスに転換する
メタン生成相の二段反応である。それぞれの相に関すす
る微生物は前者が通性嫌気性菌であり、後者ロ絶&−1
嫌気性閑のメタン生成菌である。これらの菌の最適環境
条件は表1の如く異なる。
表/ 各画の最適環境条件
注)ORP:酸化還元電位
従来の方法はこの最、i!環境条件の異なる二段反応を
同一槽内で同−環境条件下で反応を行わせる方法である
。このため、必ずしも効率よいものではなかった。この
欠点を直したのが二相式である。
同一槽内で同−環境条件下で反応を行わせる方法である
。このため、必ずしも効率よいものではなかった。この
欠点を直したのが二相式である。
二相式は酸生成相とメタン生成相をそれぞれ分離独立さ
せ、最適環境条件下で効率よく行う方法である。二相式
によれば滞留時間は10日間程度でよく、また消化ガス
発生量も!0チ程度多く々る。
せ、最適環境条件下で効率よく行う方法である。二相式
によれば滞留時間は10日間程度でよく、また消化ガス
発生量も!0チ程度多く々る。
このように二相式は優れた方法であるが、し尿に関して
は便槽に乙ノケ月滞留している間に一部は酸発酵を受け
ており、液分の有機成分は揮発性有機酸が主である。し
だがって、し尿の液分は酸生成工程を通す必要がなく、
シ尿の全mを酸生成工程、メタン生成工程を通すのは不
合理である。本発明はこの不合理な点を改良した方法で
ある。
は便槽に乙ノケ月滞留している間に一部は酸発酵を受け
ており、液分の有機成分は揮発性有機酸が主である。し
だがって、し尿の液分は酸生成工程を通す必要がなく、
シ尿の全mを酸生成工程、メタン生成工程を通すのは不
合理である。本発明はこの不合理な点を改良した方法で
ある。
すなわち、し尿を固形物と液に分前しだ後、揮発性有機
酸をjθ0〜.20θOm f / L含んだ液分は、
酸生成工程を素通りさせてメタン生成工程に入れ、し尿
中約2チの固形分は酸生成工程に入れて揮発性有機酸ま
で分解させたのちメタン生成工程に勇くもので、全量を
酸生成工程、メタン生成工程を通す方法に比11咬して
効率がよい。
酸をjθ0〜.20θOm f / L含んだ液分は、
酸生成工程を素通りさせてメタン生成工程に入れ、し尿
中約2チの固形分は酸生成工程に入れて揮発性有機酸ま
で分解させたのちメタン生成工程に勇くもので、全量を
酸生成工程、メタン生成工程を通す方法に比11咬して
効率がよい。
次に第1図により本発明の実施態様を説明する。
し尿(9)をスクリーン、濃縮機、脱水機等の固液外囲
1装置(1)に導いて、固液外π1を行う。固形分は、
酸、アルカリ、加熱等のいずれかの手段を用いる加水分
解装置(2)により高分子有機物を低分子化したのち、
酸発酵槽(3)に入れる。この場合酸処理条件d塩酸を
添加しPHエニーして1時間程度の攪拌を行い、アルカ
リ処理条件はカセイソーダを添加1、てP I−] :
/、xにして7時間程度の攪拌を行い加熱処理条件は
温度7.20℃位で加熱時間としては30分位が好適で
ある。酸発酵槽では、種発生ガスを循環して攪拌混合し
、通性嫌気性菌と接触させ酢酸、プロピオン酸などの揮
発性有機酸1でに分解する。続いて]〜尿の液分と酸発
酵槽からの流出液をメタン発酵槽(4)に導いてメタン
発酵槽から発生するガスを循it−で攪拌混合し、メタ
ン生成菌と接触させ、揮発性有機酸をメタンガスと炭酸
ガス等に転換する。
1装置(1)に導いて、固液外π1を行う。固形分は、
酸、アルカリ、加熱等のいずれかの手段を用いる加水分
解装置(2)により高分子有機物を低分子化したのち、
酸発酵槽(3)に入れる。この場合酸処理条件d塩酸を
添加しPHエニーして1時間程度の攪拌を行い、アルカ
リ処理条件はカセイソーダを添加1、てP I−] :
/、xにして7時間程度の攪拌を行い加熱処理条件は
温度7.20℃位で加熱時間としては30分位が好適で
ある。酸発酵槽では、種発生ガスを循環して攪拌混合し
、通性嫌気性菌と接触させ酢酸、プロピオン酸などの揮
発性有機酸1でに分解する。続いて]〜尿の液分と酸発
酵槽からの流出液をメタン発酵槽(4)に導いてメタン
発酵槽から発生するガスを循it−で攪拌混合し、メタ
ン生成菌と接触させ、揮発性有機酸をメタンガスと炭酸
ガス等に転換する。
酸発酵槽、メタン発酵槽から発生する消化ガスは脱硫装
置(5)で硫化水素を除去したのち、ガスホルダー(6
)に貯溜する。消化ガスはメタンガスを約乙θチ含んで
いるので、酸発酵槽、メタン発酵槽を加温する加温装置
(7)の燃料として使用するほか、余剰分は他の燃料と
して有効に利用される。一方メタン発酵槽からの脱離液
は、BOD、SS濃度が10θ0〜3000 m ft
’ / tあるので、通常は活性汚泥処理装置(8)で
処理する。
置(5)で硫化水素を除去したのち、ガスホルダー(6
)に貯溜する。消化ガスはメタンガスを約乙θチ含んで
いるので、酸発酵槽、メタン発酵槽を加温する加温装置
(7)の燃料として使用するほか、余剰分は他の燃料と
して有効に利用される。一方メタン発酵槽からの脱離液
は、BOD、SS濃度が10θ0〜3000 m ft
’ / tあるので、通常は活性汚泥処理装置(8)で
処理する。
要するに本発明は、従来の嫌気性消化法よりも効率をよ
くした二相式でし尿を処理する場合において、し尿を液
分と固形分を分離して、液分は直接メタン発酵槽へ、固
形分は酸発酵槽からメタン発酵槽へ導いて処理すること
により、槽容量を小さくするとともに消化ガス発生量の
増大を目的としたものである。尚以上の実施例ではし尿
の処理について述べたがし銀系汚水全般にも適用される
ものである。
くした二相式でし尿を処理する場合において、し尿を液
分と固形分を分離して、液分は直接メタン発酵槽へ、固
形分は酸発酵槽からメタン発酵槽へ導いて処理すること
により、槽容量を小さくするとともに消化ガス発生量の
増大を目的としたものである。尚以上の実施例ではし尿
の処理について述べたがし銀系汚水全般にも適用される
ものである。
第7図は本発明に係わるし尿処理方法の実施の態様を例
示するフローンートである。 /、:固液分離装置、2=加水分解装置、3:酸発酵槽
、乞:メタン発酵槽、j:脱硫装置、乙:ガスホルダー
、Z:加ff、、l装[1,l’、:活性汚泥処理装置
、り:し尿。 特許出願人 三菱化工機株式会社
示するフローンートである。 /、:固液分離装置、2=加水分解装置、3:酸発酵槽
、乞:メタン発酵槽、j:脱硫装置、乙:ガスホルダー
、Z:加ff、、l装[1,l’、:活性汚泥処理装置
、り:し尿。 特許出願人 三菱化工機株式会社
Claims (1)
- し尿を固形物と液とに分離し、液は直接メタン生成工程
に入れて処理し、固形物は酸、アルカリ処理又は加熱処
理等に依り加水分解した後酸生成−L程に導き続いてメ
タン生成工程により処理する事を特徴とするし尿処理方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57146924A JPS5936597A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | し尿処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57146924A JPS5936597A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | し尿処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5936597A true JPS5936597A (ja) | 1984-02-28 |
JPH0243558B2 JPH0243558B2 (ja) | 1990-09-28 |
Family
ID=15418645
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57146924A Granted JPS5936597A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | し尿処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5936597A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02211297A (ja) * | 1988-09-16 | 1990-08-22 | Fujita Corp | 汚泥の処理方法 |
JPH038496A (ja) * | 1989-03-20 | 1991-01-16 | Ebara Infilco Co Ltd | 浄化槽汚泥の処理方法 |
EP1698595A1 (en) * | 2003-11-21 | 2006-09-06 | Ebara Corporation | Method of formation/recovery of magnesium ammonium phosphate and apparatus therefor |
JP2006329072A (ja) * | 2005-05-26 | 2006-12-07 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 燃料供給方法及び燃料供給装置 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06300136A (ja) * | 1990-08-07 | 1994-10-28 | Nippon Valqua Ind Ltd | 金属中空oリング及びその製造方法 |
JPH0530626U (ja) * | 1991-09-30 | 1993-04-23 | 日本バルカー工業株式会社 | メタルリング |
-
1982
- 1982-08-26 JP JP57146924A patent/JPS5936597A/ja active Granted
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02211297A (ja) * | 1988-09-16 | 1990-08-22 | Fujita Corp | 汚泥の処理方法 |
JPH038496A (ja) * | 1989-03-20 | 1991-01-16 | Ebara Infilco Co Ltd | 浄化槽汚泥の処理方法 |
EP1698595A1 (en) * | 2003-11-21 | 2006-09-06 | Ebara Corporation | Method of formation/recovery of magnesium ammonium phosphate and apparatus therefor |
EP1698595A4 (en) * | 2003-11-21 | 2010-03-17 | Ebara Corp | PROCESS FOR PRODUCING / RECOVERING MAGNESIUM AMMONIUM PHOSPHATE AND DEVICE THEREFOR |
JP2006329072A (ja) * | 2005-05-26 | 2006-12-07 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 燃料供給方法及び燃料供給装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0243558B2 (ja) | 1990-09-28 |
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