JPS5925932A - 高強度電縫鋼管の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、篩強度ＴＬ縫鋼管の製造方法にかかり、と
くにボストアニール加熱域を含む溶接部周辺強度の高い
鋼管の製造に有利な方法についての提案である。

通常、電縫鋼管の製造は、帯状スクールプと称される累
月帯鋼を連続的に管形状に成形１〜だ後、溶゛接すべき
Ｉｉ￥鋼両端をコンタクトチップ−！Ｉ」」ケ導コイル
によって溶接温度寸で加熱し、スフ・ｆズロールにより
その両端を加圧ｌ〜て溶着さ−ける。その後管内外面の
溶接ビードを切削１〜でからボストアニーラ−（ボスト
ヒーデング）と称される後熱処理装置によって溶接部を
局ｇｌ−的に、オースブナイト化の温度域まで加熱する
。ボストに−ル処理後の鋼管は、空冷ゾーンにおいて、
溶接部が４・００〜５００℃以下になる寸で空冷１７、
引きつづいて１・・水冷を施してから簡ちに′リイリ゛
−と称されｌり　′）Ｉ：、形機によって所定の外（１
’＝、−ｊｉｒ’　ＰＨ３とに成形されで１１（Ｊ品と
なる。

ところて、最近のラインパイプ用ｔｌ’ｆ、　Ｋ、１鋼
管においては、ますます篩靭１（ｌ：・高強１ｕでかつ
溶接性に・すぐれた鋼管が要望されるようになり、その
〆こめπ（縫鍋管累月としても、低Ｃ化、’＋”ｔｉｔ
　Ｍ　ｎ化のみならず、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ等の添加によっ
て細粒化、析出強化を図った累月の適用が不可避となり
つつある。すなわち、電縫鋼管とじでｅＪ−１米国石浦
協会（ＡＰＩ）が定めているＡＰＩ規格の５ＬＸ−Ｘ５
２に相当する強度以上のもの、具体的にｂうと、引張強
さ５０　ｋｇ／ｍｍ２、降伏強さ３　Ｇ、６　ｋｅ／ｍ
ｍ２程度以」二の高強隻宣縫鋼管が要求さノ１．ている
１、こうし／こ要求を満足させるには、−に連したよう
に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ等を添加してそｉｊら合金元素によ
る結晶粒微卸１化、およびそれらの合〈１λう１．索の
炭化物の折用による強化を図る必要がある。

ところが、上述のような合金元素を添加した累月による
電縫鋼管においてｔよ、ボストアニール処ＪＭ！および
引き続く夜冷］二程によって、１ｕ、縫溶計１４＋＜１
１周辺のとくにボスｉ・アニール処理＆１−伴つ一１ｇ
じプこそれの熱影響部の軟化が生じ、−’Ｈの結、’４
’−１ｊｌ　４１部と比べて該ボストアニール加熱域の
部分で？、ｉｉ！：μ↓分布の低下を招き易く、ｆＦＪ
：　４：４ご１３との硬（（ＬダＩ；、が大きく庁るた
め、ラインパイプ敷股設Ｈ１上問題が！：１ユじる１：
５０合がある。このような局部的に硬度低］をき／こし
たう・ｒンパイブを使用すると、ラインバイフ軸１送能
率の向上のために管内圧力が増大傾向化しているｌｌ’
ｌ−合においては、硬度の低い溶接部周辺から破Ｊ貨す
る４１故につながる危険（′１がを）乙のみならず、ス
ラリー輸送ラインパイプ等に」パいて（，１、耐＠ｌ（
ｆｌ而面馬ｒ！ｆ’［：　ｔ！ｊ二の観点からも、」−
述１〜た（１ｉｊｊ度低下シ」、大きな技術的問題であ
る。

本発明は、上述した従来技術の欠点ならびにその実情に
鑑み、ＡＰＩ規格のｂＬＸ−Ｘｉ２相′！１′−ソ上の
高強度１ｒｃ　Ｎａｂ鋼管を製造するのにあプｒつで、
靭性や溶接性をＪ（Ｊうことなく溶接部周辺、とりわり
ボス］・アニール加熱域部に：Ｉ）−りる硬ＩＩ１．が
、１υ祠と１”ｌ　勾モジ＜　ｉｊ　ソｉＬ　ＪＪ　１
．　（７）　値７１Ｌ−示−ｊ−，１：　ｒ）’１．　
Ｉｔ　ＬｒＴ：　（ｉＮ　’ｔ７　、、。

を得るのに好適な熱処理法に’１４？艮のある４、シ術
し・−１＞いて提案するものである。

本発明製造方法の／ｉ￥ｆ？（とするところシ：１．　
、７ｆｔ１　％で、Ｏ：　０．］、Ｏｑｔ＋以下、月１
１　：　ｌＪ、８へ−２，０係」、・上びＡｔ：　０．
ｔｌｌ〜（１、Ｉ　０％を含み、かつ＋１　、　（１５
〜＋１　、　、＋　ｆ＋　。

％　（７）　Ｎｂ、０．（１１〜０．１５　ｑｂｃｖ　
ｖ　オｘ　ヒｏ、ｏｔ　−ｏ、Ｊｎ係のＴｉのうちの少
なくとも一１’ｉｌ　Ｓ二２自する側ト〕をＩＵ付とし
た溶接後にボストアニールダＬ１．！ｌ！看−鼾ｒで７
１＞。

縫鋼τ１全製造するに当り、溶接ＦｉＢ周辺ｒｌｌ（Ｓ
Ｈメースデナイト化の＾１ｈＵ域に加熱し、その後面ち
に１１（１：。

溶接部周辺）１１１分を３０℃／Ｓ８０以」二の速度で
冷却する点の梠゛成にある。以下にその（１゛〜成の詳
細について説明する。

本発明にかかる製造方法において、′ＰＪ、月であるπ
口；□′Ｆ銀管素４４の化学成分の１服定理由について
ＲＩ？、明する。

０はＪｉケも安定して強度を向上させる元素であるが、
０駄の増大は一般に靭性の低下を招き易く、とくに以下
に説明するボストアニーリング後の熱処理方法のような
強制冷却を施す場合には、ＧＭ、、。

が０．１０チを越えれＵＪ：その他の化学成分や冷却６
゛件によっては溶接ｆτ１９が硬化し、かえって靭性の
低下を招くおそ）Ｌがある。もちろん１゛δ接部を強制
冷却する１、ｌ’Ａ合でも、他の化学成分−や管−リー
イズ、造管速１リン、Ｉｃに１．しした適当な冷却条件
を選定すれば、０「Ｉｌがｏ、Ｊｏ％を越えても靭性低
下全防止することは可能と考えられる。しかしながら、
そのｊ（ｊ適糸件の選定はきわめ−Ｃ困難であり、また
たとえ選定できたとしても、その最適冷却条件範囲が狭
く、そのため実際のｔＷ縫溶接製造に適用した場合に不
安定となり易く、かつ溶接部Ｖこ硬（１−〕：〕〜イ乙
Ｌ１−１．−犬′Ｊ−い等の理由から、実際には適用困
頗Ｃ−Ｃ；１２＞る１、そこで本発明においては、溶接
部周辺のＭ、Ｖ　ｌ’ｌ：′ｆ６：ｊｊｌうことなく、
硬度値のみを向」−させる手［りとｌ、　”？：、０限
を０．１０％以下にｔＵｔ定した２、Ｓｉは、鋼中の脱
酸元素とｌ〜てイ〕効ｆｆ元ヌ、−Ｃあるが、過剰に含
有させれば、箪縫溶Ｊ＞、ｚ　Ｉｋ？　Ｉｃ　Ｓ　ｊ−
０２限分によるペネトレークー欠陥がと（鬼りＩＥ　ｔ
−’＼°−ｒく、そのだめ０．８％以下に限定した。

）４ｎｌｌｉ、Ｃと同様に鋼質の強ロＬ−ｆ、′向−１
さ＝田る元素であって、靭性１央％Ｖこも＠”Ａｌ）−
ご）ンン）カー、０．乏）悌未満ではＡＰＩ規格５　Ｌ
Ｘ　−Ｘ　５２相）！ｒ＋　０．）弓：＋ｉ　Ｌｔｔ力
；イｑられす、一方過剰にＩｎ奮添力＋ｌ　Ｌ、　／、
Ｌ場合ｅヒｋ」１、Ｍ、ｎＯ酸成分主体としたペネトレ
ーターク＜　ｌ’ｌｉ’＋　７５ζ５色々快しやすくな
るとともに、９蚤１１１１　？ｉ７人１１＆こ、ｌ：　
ｈ悠！ｈ人玄ｊノ果によって靭性劣化金招きやすくなり
、こｔｌ、らのＪ耳」　由　か　ら　Ｍｎ　　＃Ｌ　　
ｔ：Ｊ、’　　０．８　〜２．０　　％　　Ｗ−ＩＩＪ
　　シｉｉ　１．ｚ　　ノこ　。

ｈｔね、銅の脱酸元素として不ｊ効な元素−Ｃ扶９す、
まだ結晶杭機Ｒ１１１化作用により、鋼のダｌｊ　１ｌ
ＳＬ、　ｑｉＴＪ　（Ｉｌ苓：１ｉ１　ｕ二さぜるが、
０．１０％を越え７＋、）、！、〃）乏−ってｖツノｆ
１−全低下させるばかりでなく、溶接性をも低下きせる
ことがら、上限を０．１０％としだ。

さらに本発明の対象とするＴ１７．縫銅管Ｑ」４、ＡＰ
Ｉノ２１１格の５　ＬＸ　−Ｘ　ｌ’ｉ２相尚以」二の
強度苓：有するものとするため、前記各成分のほか、Ｎ
ｂ、ＶおよびＴ土のうちの１イ重ま／こは２１Ｔｉ以」
−な・含イｊネせて、これらの元素による結晶粒微細化
効果と４１ｉ出効果による累月強度の向上を図る。こｉ
＋らの元素の成分限定範囲は次のとおシであＺ）。

Ｎｂｉ＃Ｊ、、０　、　（１１％未満では前記効果が不
充のであり、一方０１０％を越えればかえって靭性４・
劣化させることから、０．０１〜０．１０係に限定した
。

■は、Ｎｂと同様に０．０１％未満では前記効果が不十
分であり、一方０．１．５％を越え）１．ばかえって靭
性を劣化させるから、０．０１〜［１、］　５％に限定
した。

Ｔ１は、Ｎｂ、Ｖと同様ニ０　、　ｆｌ　１　％　；、
１’：　ｉｉｌ’ｊ　テｔｌＪ、１）ｉＪ　記効果が不
充分であり、一方〇　、　１．０　％　ｆ　Ｊ：’Ｓｔ
えノ１は靭性全劣化させるぽかりでなく、溶接に１をも
低−１・さぜるから、Ｔ１含有盾１：　１ｊＨＯ，（１
１〜０．１０チに限定した。

なお、この発明の方法におい＝ｃ　＆；Ｉ：、通常ｉ＋
、ｌ’、　Ｊｕｌ　、Ｉボのように主としてＡＰＩ却、
格のｉ　Ｌ　Ｘ　−Ｘ、　５２　ニ相当する強度以−１
−の強１す４−打する’ｉｌｉ、　４ｉ’ｌＩぐ（・判
１１′（を対象とする。その理由は、ＡＰＩ却格１’ｌ
ＬＸ、　　Ｘ５２相当強度よりも低強度のｆｆ１Ｙ鋳鋼
管で（よ通’ｌｊｆ　Ｎ　ｌ）　、　Ｖ。

Ｔ：Ｌｈｆ３の合金元素の添加シｌ、ないので、もとも
と仁ノ１．ら合金元素による＃ｌｌｌ　Ｊ立化耘よび４
１ｉ出り・１１化きノ１．だ累月がΦ件とされるものと
は熱処理による効果が要るからである。すなわら低強度
１ｒ１，０鋼９ｊ１に夕・４する’Ｉｆｆ、縫部接部の
ボストアニール処理に−１，−いて＆、Ｉ１、整粒化効
果により他の部分と孔中９し−Ｃ却りて溶１長部の方７
１１弓！１１度、靭性の向」二がＱ」−からノ）５、そ
の／７−め本発明のような強制冷却処理が全く不問とｆ
ｌイ）のである。

次に、上述のよ″″５カ素、ＩＡ金用いで、不発りＪ興
造方法についての工穆を図面に上りｉ仔細にｉｉ（？、
１．１１１−Ｊる。

ハ′ろ１図は、本発明のボストアニール熱処理力法を適
用した市、縫鋼管の製造エイＨＩＨ看、、　４９□Ｌ略
的に承りものであり、１イ１．予ｔｌｉｌ　’Ｉ’！の
素材となる’：ｉ）釘ｒ・ｌ　Ｊ　＆−１１戊形Ｉ】−
ル２により順次管伏に成形さ：ｈＪ：１τ５、−タ□・
１のコンタクトチツフ゛３（接庁１！−了）もしく　ｉ
Ｊ訪＞−Ｑ；力１１パノ〜コイルにより、溶接すべきｌ
’ｊ　ｆＴｌ・弓両端が局Ｔ’）１１’ｌ’Ｊ　’／’
Ｘ　＋髪イ、１品に加ｐ４１され、続いてスクイズＩＵ
−／し４．　、　ｈ　ｔＤ　ＨＥ、　−Ｆに、しりその
イｉｙ鋼両側が溶接部Ｍ１ｆされ、電縫１角管ＪＡとη
る。その後、’Ｉｌｌ　Ｌ’ｈ　ｊＰ、　’ｉｊ（Ｉ　
Ａの溶接部−：　Ｂｊスト”に−ラー（後熱処理装置）
（１Ｇで上り）吊）τｌ（ｒ＋勺にオースブナイト化ｌ
Ｖ＋’＋度に加熱１．ｌ’ｌ；鈍さり、る１、ここで従
来の通常り凡ｌ二程でｔ、１−、ボストアニール１図の
仮想線で示す空冷ゾーンＺＫふ・いて溶ｊ妾ε１１へが
４．　（１　０〜５　Ｑ　（１　℃り下と〃る′まで空
冷ネｉ１．、その後水冷ゾーン８において水冷され、直
ちに一す°イザーと称する定形機１）により所定の外径
、真１”Ｊ　１．Ｗに成形さノ１，て製品となるので．
４Ｂる。

とれに対し、本発明方法の場合、主として１旧妾時のＩ
ＬＡＺ’に調整するだめに行うボストアニーラー（！に
よりその溶接鋼管を再びメーステナ−（　＋・イし温度
まで加熱することに伴う？ｔｉ’，縫鋼管］．　Ａ　１
１２）淫ｆ接部周辺；すなわちボストアニール熱影Ｍｖ
ＵＢを含む部分全体を、ボストアニーラ−６Ｖこ近ねこ
してｊｉｔ’．　ｌｉｆｔさノ］，た強制冷却袋ｒｒＬ
７により、従来のよりなり，＋５．　／／ｂを廃して直
ちに３０℃／　ｓ　ｅｃ　ｕ）、　、−ｌの？′１１却
辻１扶で強制冷却し、その後前配り・１ザ−前の水冷ゾ
ーン８によりさらに水冷して定形機１）により成形する
。

、に述のようなオーステティ１化／ｌｌ＋ｉｉ　ｌ！Ｉ
以−１げ，加熱し２だ後８　（１　℃／ｓｅａ以−ｌこ
の冷却速ｌＩＪＩで１゛１つ強制冷却は、オースブナイ
ト化７ｊ＋Ｎｔ度以上．に加熱後ｊ（ｊ　ｊりに実施す
ることが必要である。その強制冷却時期が遅く力るほど
細粒化効果、焼入効果が低減し、溶接部周辺の硬ＩＷ値
の向」二が期ｆ−“ｒ　シｆｉｌ＋くなるｎ　ＪＬ体的
ニハ、溶Ｗ　ｆｉｌｓ　〕ｚ：Ｍ　Ｌｌｊ　カ９　０　
（１　℃Ｊ：りも低イＣ：ｕ’ｔ　ｌ−’Ｊに低下する
以前の段階でｉｉＪ及的速やかに強制冷却を開始するこ
とが望′ましφ。

このような加熱処理偵後の強制冷却による溶接部の１却
曲線の一例を、従来法すなわちメーステプイト化温問以
」二に加熱後面ちに強制？１１却苓Ｔ１ｊつことなく一
旦空冷を行う場合の冷却曲χ，１ｊ１の一例と比較して
第２図に示す。但し、１１５２図の伶却曲線ｔよ、外径
５　０．　８　ｍｍ、肉’Ｒ．　９　、　５　２　ｎ１
１ｎの′ｆ１１、縫階臂ヲ２　４、　ｍ／ｌｎｉｎＯ造
管速度（すなわちＴ１の几Ｔｊ；ｉｌｉ　ｌｔＪｆ　）
で製造１７た場合について示す。

力お前述のように、ｔ’ｌｉ制冷却速度全３０℃りｓｅ
ｃ以−１に設定する必要があることか」、本発明者等の
詳細ｆＩ史験により見出さｉ′１．たことであり、その
実験結果の一例をｆｌ’＋　３図に示す。この第３図ｔ
、１−２後述する実施例の試別番号Ｅの累月について、
加熱処理的後の強ｉｌｉ’ｌ冷却速世を神／ｚ変化婆せ
た場合の冷ノ５１１速度が溶接部のボストアニール処理
に伴って什ず２）七の熱形！１予部硬Ｉに及はす影〜・
２シ全〉Ｊテすものである。この第：３図から強制冷却
速度企１３（１℃／ｓｅａ以」二とすることによシ溶接
１４１（の６史毘を５力、激に向」ニさせ得ることがｆ
ｙＪらかである、。

′１／こ、加熱処理白抜の強ｆｌｉｌｌ冷却におりる冷
却につ了１１、−の温１則なよ、可及的に低く〃ること
か望はしく、本発明者等の実験によれば、２　（１１１
１−：以−「寸で強＋１＋１１冷却することが望゛まし
いことが２目ｊ明した。その強制冷却の具体的手段は任
意であり、水冷噴Ｉ劣水？ｊｔ、シャワー水冷、強制空
冷等のいずれでも良い。

そしてまた強制冷却における３０℃／ＳｅＣ以」二の範
囲の具体的冷却速度や冷却帯の長さなども、対象となる
Ｔ［；、付備管等のサイズ、板ｊ１，１、；Ｉ゛：、　
（Ｉｆｆ速ＩＷに応じで適宜選定すればよい。

以下不発ツの実施例につい（説明する。

第１表の試料記号Ａ−Ｉに示される化学戊分を有する供
試制を用い、各押簑強凹を１Ｊる外径５０Ｂｍｍ、肉厚
１．５２ｍｍの電縫鋼管を造管速度２４ｍ／ｍｊｎで製
造した。ボスドアー−１処！ｔおける加熱温度は８２０
℃とし、その後、的ちに３０℃／ｓｅｏ以上の冷却速度
で水冷した、世し、実際、の水冷開始詩の溶接部温間９
００℃であった。また、強制水冷ゾーンの長さは６〜８
ｍどし、水冷終了時の温間が２００℃以−となるしう設
定して強１１ｉ１１冷却した。

なお比較例として、前記同一のイエ１．１１・（４３Ａ
〜ＩＩ　ｆｃついて、加熱処理ＩＩ′ｊ後に強制冷却−
１ｌ−ずに′まず待冷し、４・０（）〜５００℃以下と
なってからＵ」じめてライザτ前の水冷ゾーンにおい−
こ水？９しでη’ｊ　’ｌ’？　Ｌ／た。

ヒ配実ｂ（（−例および比軸例ｖｃ　Ａ、−’　−Ｃ’
ｔ！’）　Ｆ＞ノまた名′ｉ１（付備管について、管１
υ４１部と溶接Ｆｉｌｉの硬度ｊ１゛、と管溶接部の周
方向引張強度の関係をｎｒｒａべ／こπｌ’ｌ　：４１
’：を第４図に７Ｊ′：、す。第４図から明らかなよう
に、加熱処理直後に強制冷却を行わない比軟例【′こ＾
）１書」°、ｆｔｌ４４部と溶Ｊ＄　Ｉ’ｌｌの硬度差
−はビッカース硬度で約２０〜１・０どｒ（ｙ　打１　
ｊ？ｌ（の？＋ｉｌｉ度が低くなっているが、強制？／
ｌｊ却処理により、ＩＵ　４，１　ｊ’、１１と溶接Ｅ
τ１１の硬曳差Ｖ、１．著しく低亦冒７、≠）合によっ
てＣ１溶接部の硬度の力が」二列−ノるととが昭められ
る。。

η」、前Ｊホの実ｈｔｌｉセ１１においてｔ：ｌ、１）
２０℃の加熱処理部だだしに水？９を開始し、実際の水
冷開始部勺に４；す２）溶ｊν部乙！？ｔ　ｌ彫）Ｊ：
　＋１０　＋、１℃となっていた。

−刀、比較のためり２０℃から６００℃′までを自然）
Ｊ’ｌ　？’６１−、　Ａｘ　７Ｊニー（ｉ　０　（１
℃カラ：（０℃／　ｓ　ｅｃ　ＪＲ，−１ｘ　］冷却８
１１１−１１”で６・′１２制冷ノ、１１全ｂ’ｉｌｊ
　１．、てみたが、この場合匠−ＩＪ−溶１′）↓部の
イ＋ｌＩ！ＩＪＩ向−１−効北（」、はとんど認めらＪ
ｌなかつ／ζ。

このことから本発明の効果を充り〕に発揮窩ぜるために
ｔ、ｌｌ、−４−ステプイト化温世以上への加熱処理後
、ｉ１ｊ及的速やかに強制？Ｃ却を開始する必四）があ
ることが１．ｌｉＩらかである。

”：’−−Ｌ、　ｎｊｉ、　ｊ’ｊｌ　Ｌだように本発
明により、溶接部周辺２〈に２ｊζストアニールに伴う
その熱形み’ｌ’　ｌ；Ｂの（１１１ｊ度低下全防市す
ることができ、したがって高αＬ１と・面ＹＩＪ　１′
ｌ苓二Ｉ片求きれる１１１縫鋼管どしてイハ頼性が、（
−ラい１［シ付備９？をイ（Ｊることができ、／ｉ、ｌ
ｉに１“、１″口〕」月−１・で使用されるラインパイ
プ用の１１１．縫（ｐ・；９゛ｆと１．、−Ｃ１（＋１
１ＪＪ・：ζ律故に至るおそれのない”Ｃ１３：　ｊ％
　（？ｐＩ管企ｉｎ　Ｚ）ξとができる。

４・図１１１の簡単ｆｒ、説明 第１図は、この発明の熱処理方７ノー４・適用１．た１
１Ｘ。

付備管のｆＪｌ１４造工４！Ｉ！丘：　１ｆｆ４略的に
示ず路線図、Ｂ（１２図ｔ」５、加熱処理Ｕ・の伶却曲
イ、ｌｉＩの−・例を示すグラフ、 第７３図は、加熱処理後の強制？′１１却速１田全ｑｉ
ｌｉ々勿化させたときの母４１部と溶接部の（１１！ｌ
（１，’　ｐ、’ｊ　ｋ　７ｉ＜−Ｊグラフ、 ε（５４図は、本発明法と従来ｌ）、姓ユ４．し）２）
　Ｉｔ、Ｉ：　４４　Ｆ！ｌ九と溶接部の硬度差と溶接
ｒＸ＋′Ｉ周方向引すＩシ強１０−の関係４示すグラフ
である。

１・・累月帯鋼、ＩＡ−・市、耕銅７７．２−フィンパ
スロール、３　・コンタクトナツツ、４．　スフ・イズ
トツブロール、ｂ・・スクイズリ（Ｆ　ｒｌ−ル、ｔ）
・・・ボストアニーラ−１７・・強制冷却づ・＞　ｌｒ
’ｆ、８・・水冷ゾーン、！１・・パリイサーロール。

第１図 第２図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 Ｊ　重ＶＬ％で、Ｏ：　０．１０　％以下、Ｍｎ　：　
   （１，８〜２．０％およびＡｔ：　０．０］〜０．１０
   チを含み、かつ０．Ｏ］〜（１，１０係のＮｂ　、　　
   ０．０１〜０，１５％の■および０．０１〜０．１（ｉ
   　％のＴｉのうち少なくとも一鍾を含有する鋼を−ＩＵ
   材として溶接後にボストアニール処理を経て？ｌＬ縫鋼
   管を製造するに肖り、 溶接部周辺を、オースブナイト化の温度領域に加熱し、
   その後直ちに」二ｊ’ｊＬ溶接部周辺部分を８０℃／ｓ
   ｅａ以−ヒの速度で冷却することを特徴とする篩強度電
   縫鋼管の製造方法。