JPS59220039A - 磁性楔 - Google Patents
磁性楔Info
- Publication number
- JPS59220039A JPS59220039A JP9239683A JP9239683A JPS59220039A JP S59220039 A JPS59220039 A JP S59220039A JP 9239683 A JP9239683 A JP 9239683A JP 9239683 A JP9239683 A JP 9239683A JP S59220039 A JPS59220039 A JP S59220039A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic
- wedge
- magnetic wedge
- powder
- aramid fiber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K3/00—Details of windings
- H02K3/46—Fastening of windings on the stator or rotor structure
- H02K3/48—Fastening of windings on the stator or rotor structure in slots
- H02K3/487—Slot-closing devices
- H02K3/493—Slot-closing devices magnetic
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Insulation, Fastening Of Motor, Generator Windings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、発電機、電動機等の回転機に用いられる磁性
楔に関する。
楔に関する。
発電機、電動機等、回転機の導体（巻線）がおさめられ
ている鉄心のスロットには導体をスロット内に固定する
目的で楔が用いられている。この喫に比透磁率（真空の
透磁率−１）が数十以下の強磁性体を用い℃鉄心のスロ
ット部分とティース部分の磁界不均一に起因する損失を
減少させることを目的とした磁性楔が従来から用いられ
てきた。
ている鉄心のスロットには導体をスロット内に固定する
目的で楔が用いられている。この喫に比透磁率（真空の
透磁率−１）が数十以下の強磁性体を用い℃鉄心のスロ
ット部分とティース部分の磁界不均一に起因する損失を
減少させることを目的とした磁性楔が従来から用いられ
てきた。
この例を図を用いて説明する。第１区は磁性楔を用いた
誘導電動機の電機子の部分図である。電磁鋼板の積層鉄
心である電機子鉄心１には図では省略されている回転子
側（内側）にティース２とスロット８が設けられておシ
、スロット内には、導体（巻線４）が鉄心との間の絶縁
フィルム６で絶縁されて納められているうそしてスロッ
トの開口部は磁性楔５が挿入されてスロット内の導体を
固定している。
誘導電動機の電機子の部分図である。電磁鋼板の積層鉄
心である電機子鉄心１には図では省略されている回転子
側（内側）にティース２とスロット８が設けられておシ
、スロット内には、導体（巻線４）が鉄心との間の絶縁
フィルム６で絶縁されて納められているうそしてスロッ
トの開口部は磁性楔５が挿入されてスロット内の導体を
固定している。
この磁性楔は電磁気的に大きな力が加わる導体をスロッ
ト内に固定するため、板厚０．３〜０．５ｆｉの電磁鋼
板を積層した鉄心のスロットに挿入される。この際、電
磁鋼板１枚毎に生ずるわずかな段差、スロット寸法のバ
ラツキを吸収したうえで楔に必要とされる強度を維持で
きることが要求される。つまシ磁性楔は大きな変形限界
と強度を両立させたうえで所望の比透磁率、磁束密度な
どの磁気特性を満足する必要がある。
ト内に固定するため、板厚０．３〜０．５ｆｉの電磁鋼
板を積層した鉄心のスロットに挿入される。この際、電
磁鋼板１枚毎に生ずるわずかな段差、スロット寸法のバ
ラツキを吸収したうえで楔に必要とされる強度を維持で
きることが要求される。つまシ磁性楔は大きな変形限界
と強度を両立させたうえで所望の比透磁率、磁束密度な
どの磁気特性を満足する必要がある。
しかしながら従来の磁性楔には所望の磁気特性を得る目
的で鉄粉を樹脂で結合した材料が用いられてきたが、こ
の材料から成る磁性楔は大きな強度が得られないという
欠点があシ、また変形限界も大きくとれなかった。一方
、この磁性楔材料にさらにガラス繊維で強化した材料が
、鉄粉と樹脂のみの楔材料よシ強度の大きい磁性楔とし
て用いられているが、変形限界に対する効果は余シみら
れなかった 〔発明の目的〕 本発明の目的は強度が、ガラス繊維で強化した磁性楔と
同様に大きく、かつはるかに大きな変形限界と破壊しん
性値をもつ磁性楔を提供するものである。
的で鉄粉を樹脂で結合した材料が用いられてきたが、こ
の材料から成る磁性楔は大きな強度が得られないという
欠点があシ、また変形限界も大きくとれなかった。一方
、この磁性楔材料にさらにガラス繊維で強化した材料が
、鉄粉と樹脂のみの楔材料よシ強度の大きい磁性楔とし
て用いられているが、変形限界に対する効果は余シみら
れなかった 〔発明の目的〕 本発明の目的は強度が、ガラス繊維で強化した磁性楔と
同様に大きく、かつはるかに大きな変形限界と破壊しん
性値をもつ磁性楔を提供するものである。
本発明の磁性楔はアラミド繊維を体積比で２〜２０％含
み、残部が金属磁性粉末および絶縁性結着剤からなるも
のであシ、前記結着剤で前記磁性粉末と繊維とを結合し
たものである。なお楔への成形は射出成形または型を用
いた圧縮成形によシ行い、必要に応じて熱処理を施す。
み、残部が金属磁性粉末および絶縁性結着剤からなるも
のであシ、前記結着剤で前記磁性粉末と繊維とを結合し
たものである。なお楔への成形は射出成形または型を用
いた圧縮成形によシ行い、必要に応じて熱処理を施す。
アラミド繊維の含有量を体積比で２〜２０チとしたのは
２チ未満になると、強度増加の効果が少くなシ、一方、
２０’Ａを越えると楔の中に含まれる繊維量が多くなる
ため楔への成形が工業的に困難になってぐるだ・めであ
る。
２チ未満になると、強度増加の効果が少くなシ、一方、
２０’Ａを越えると楔の中に含まれる繊維量が多くなる
ため楔への成形が工業的に困難になってぐるだ・めであ
る。
また金属磁性粉末とは、鉄粉、 Ｆｅ−別合金粉。
ｐ ｅ −Ｎ ｉ合金粉、 Ｆｅ−人１合金粉、 Ｆｅ
−８１−ＡＪｌｔ合金粉などの強磁性合金の粉末であシ
、これらの磁性粉末１種類または２種類以上を混合して
用いる。ただし、これらの磁性粉末の粒子の平均径は犬
きくなシすぎると粒子内洞電流による鉄損が増加し、ま
た楔としての表面粗度等の面から２００μｍ以下である
ことが望ましい。
−８１−ＡＪｌｔ合金粉などの強磁性合金の粉末であシ
、これらの磁性粉末１種類または２種類以上を混合して
用いる。ただし、これらの磁性粉末の粒子の平均径は犬
きくなシすぎると粒子内洞電流による鉄損が増加し、ま
た楔としての表面粗度等の面から２００μｍ以下である
ことが望ましい。
また、絶縁性結着剤としては、一般に絶縁性の樹脂例え
ば熱硬化性の樹脂であるエポキシ樹脂。
ば熱硬化性の樹脂であるエポキシ樹脂。
熱可塑性樹脂であるポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂、
ポリエステステル樹脂、ポリカーボネート樹脂などが挙
げられる。なおこの結着剤は実用上、体積比で５チ以上
、好ましくはｌＯチ以上とする事が望ましく、父上記ア
ラミド繊維との合計量を体積比で２０〜５０％とする事
が好ましい。
ポリエステステル樹脂、ポリカーボネート樹脂などが挙
げられる。なおこの結着剤は実用上、体積比で５チ以上
、好ましくはｌＯチ以上とする事が望ましく、父上記ア
ラミド繊維との合計量を体積比で２０〜５０％とする事
が好ましい。
なお、比透磁率、磁束密度の値を制御する目的で、非強
磁性体の無機化合物粉末粒子で磁性粉を一部置換しても
良い。この無機化合物粉末とはたとえば５ｉＯｔ＋ガラ
スピーズ、 Ａ４０ｇ 、 ＣａＣ０Ｂ 。
磁性体の無機化合物粉末粒子で磁性粉を一部置換しても
良い。この無機化合物粉末とはたとえば５ｉＯｔ＋ガラ
スピーズ、 Ａ４０ｇ 、 ＣａＣ０Ｂ 。
マイカ粉などでおる。
本発明によシ、従来の磁性楔に比べ破壊までの変形が極
めて大きく、じん性値も大きく、かつ強度がガラス繊維
で強化した磁性楔と同等以上である磁性楔が得られる。
めて大きく、じん性値も大きく、かつ強度がガラス繊維
で強化した磁性楔と同等以上である磁性楔が得られる。
この磁性例は変形が大きくとれ、強度も十分であるため
、スロットへ挿入する際の寸法のバラツキに起因する鉄
心ティースと楔間との面圧の差が極めて小さく、導体を
固定する効果にバラツキが出ないことと同時に挿入時の
ｆｆｑ破壊が極めて少いという利点もある。
、スロットへ挿入する際の寸法のバラツキに起因する鉄
心ティースと楔間との面圧の差が極めて小さく、導体を
固定する効果にバラツキが出ないことと同時に挿入時の
ｆｆｑ破壊が極めて少いという利点もある。
金属磁性粉末として平均粒子径１０５μｍ〜７４μｍの
鉄粉を用い、結着剤の樹脂としては半硬化状態にあるエ
ポキシ樹脂粉末を用い、アラミド繊維としては、繊維直
径ｘｏｐｍのものを用い、これらを混合、金型な用いて
圧縮成形の後熱処理を施してエポキシ樹脂を硬化させて
磁性楔を製作した。
鉄粉を用い、結着剤の樹脂としては半硬化状態にあるエ
ポキシ樹脂粉末を用い、アラミド繊維としては、繊維直
径ｘｏｐｍのものを用い、これらを混合、金型な用いて
圧縮成形の後熱処理を施してエポキシ樹脂を硬化させて
磁性楔を製作した。
第２図にはアスペクト比８００のアラミド繊維を体積比
で１０％入れた場合の磁性楔について鉄粉の体積チな横
軸にと勺その磁性楔の最大比透磁率を示した。縦軸は最
大比透磁率の値を示す。このように鉄粉の体積チが８０
係以下で磁性楔に使用する場合に適当な比透磁率が得ら
れている。
で１０％入れた場合の磁性楔について鉄粉の体積チな横
軸にと勺その磁性楔の最大比透磁率を示した。縦軸は最
大比透磁率の値を示す。このように鉄粉の体積チが８０
係以下で磁性楔に使用する場合に適当な比透磁率が得ら
れている。
第３図には体積チでアスペクト比３００のアラミド繊維
が１０チ、鉄粉が６０チ、樹脂が８０チから成る磁性例
の負荷荷重を縦軸に、変形量を横軸にとった機械的特性
を曲線１１に示す。比較のため、アラミド繊維の全部を
ガラス繊維で置きかえた磁性楔の特性を曲線１２に、ま
た、アラミド繊維を用いず結着剤としてエポキシ樹脂を
体積比で４０１とした磁性楔の特性を曲線１８に示す。
が１０チ、鉄粉が６０チ、樹脂が８０チから成る磁性例
の負荷荷重を縦軸に、変形量を横軸にとった機械的特性
を曲線１１に示す。比較のため、アラミド繊維の全部を
ガラス繊維で置きかえた磁性楔の特性を曲線１２に、ま
た、アラミド繊維を用いず結着剤としてエポキシ樹脂を
体積比で４０１とした磁性楔の特性を曲線１８に示す。
なおＸ印の点１４はいずれも破断した点であシ、第３図
の曲線１１．１２は前記曲線１３を基準にした相対値で
示す。この実施例と比較例から明白なように本発明の磁
性楔は大きな変形限界を持つと同時に強度も大きい。
の曲線１１．１２は前記曲線１３を基準にした相対値で
示す。この実施例と比較例から明白なように本発明の磁
性楔は大きな変形限界を持つと同時に強度も大きい。
第４図には体イ人比で鉄粉６０％、エポキシ樹脂８０φ
、アラミド繊維１０％から成る磁性楔においてアラミド
繊維のアスペクト比を１５０から１５００まで変化させ
たときの特性を示す。横軸はアスペクト比、縦軸はアラ
ミド繊維を用いずエポキシ樹脂を体積比で４０％とした
磁性楔の破壊しん性値を１（基準値）としたときの破壊
しん性値を相対値で示す。この結果から明らかな如くア
スペクト比１５０以上のアラミド繊維を用いた本発明の
磁性楔は樹脂と鉄粉だけの楔の５倍以上の破壊しん性値
を持つ。
、アラミド繊維１０％から成る磁性楔においてアラミド
繊維のアスペクト比を１５０から１５００まで変化させ
たときの特性を示す。横軸はアスペクト比、縦軸はアラ
ミド繊維を用いずエポキシ樹脂を体積比で４０％とした
磁性楔の破壊しん性値を１（基準値）としたときの破壊
しん性値を相対値で示す。この結果から明らかな如くア
スペクト比１５０以上のアラミド繊維を用いた本発明の
磁性楔は樹脂と鉄粉だけの楔の５倍以上の破壊しん性値
を持つ。
第５図には、体積比で鉄粉を６Ｃ１とし、残部をエポキ
シ樹月旨とアスペクト比３００のアラミド矛裁維とした
磁性楔において、アラミド繊維の量（体積チ）を変えた
ときの特性を示す。横軸はアラミド繊維の体積チ、縦軸
はアラミド繊維量０チのときの破壊しん性値を１（基準
値）としたときの破壊しん性値を相対値で示している。
シ樹月旨とアスペクト比３００のアラミド矛裁維とした
磁性楔において、アラミド繊維の量（体積チ）を変えた
ときの特性を示す。横軸はアラミド繊維の体積チ、縦軸
はアラミド繊維量０チのときの破壊しん性値を１（基準
値）としたときの破壊しん性値を相対値で示している。
この結果から明らかな如く、アラミド繊維が２％以上の
本発明の磁性楔は樹脂と鉄粉だけの楔の５倍以上の破壊
しん性値を持っている。
本発明の磁性楔は樹脂と鉄粉だけの楔の５倍以上の破壊
しん性値を持っている。
次に平均粒径７４μｍ〜６８μｍのＦｅ−１％ Ｓｉ磁
性合金粉と、直径１０μｍのアラミド繊維、および結着
剤としてのポリアミド樹脂を用いて磁性偵を製作し、そ
の特性をとったが、結果は前記実施例と同様であった。
性合金粉と、直径１０μｍのアラミド繊維、および結着
剤としてのポリアミド樹脂を用いて磁性偵を製作し、そ
の特性をとったが、結果は前記実施例と同様であった。
なお前述実施例におけるアラミド繊維としてはデュポン
社製ケプラー（商品名）を用いた。
社製ケプラー（商品名）を用いた。
第１図は磁性楔を用いた誘導電導機の電機子の部分構成
例を示す図、第２図乃至第５図は本発明に係る磁性楔の
特性例を示す曲線図。 １・・・積層鉄心 ２・・・ディープ３・・・スロ
ット ４・・・導体（巻線）６・・・磁性楔 代理人 弁理士 則 近 恵 佑 （ほか１名）第
１ 図 第 ２ 図 扉−１−１第４１木の２会し自１ヒ ［材％］第
３ 図 安＠量 第 ４ 図 ７ｖミ１Ｊ維のアスペ７トレヒ
例を示す図、第２図乃至第５図は本発明に係る磁性楔の
特性例を示す曲線図。 １・・・積層鉄心 ２・・・ディープ３・・・スロ
ット ４・・・導体（巻線）６・・・磁性楔 代理人 弁理士 則 近 恵 佑 （ほか１名）第
１ 図 第 ２ 図 扉−１−１第４１木の２会し自１ヒ ［材％］第
３ 図 安＠量 第 ４ 図 ７ｖミ１Ｊ維のアスペ７トレヒ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）アラミド繊維を体積比で２〜２０チ含み、残部が金
属磁性粉末および絶縁性結着剤からなる事を特徴とする
磁性楔。 ２、特許請求の範囲＄１項において、アラミド繊維の長
さと直径との比（アスペクト比）が１５０以上である事
を特徴とする磁性楔。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9239683A JPS59220039A (ja) | 1983-05-27 | 1983-05-27 | 磁性楔 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9239683A JPS59220039A (ja) | 1983-05-27 | 1983-05-27 | 磁性楔 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59220039A true JPS59220039A (ja) | 1984-12-11 |
| JPH0465627B2 JPH0465627B2 (ja) | 1992-10-20 |
Family
ID=14053251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9239683A Granted JPS59220039A (ja) | 1983-05-27 | 1983-05-27 | 磁性楔 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59220039A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0398746A2 (en) * | 1989-05-19 | 1990-11-22 | General Electric Company | Dynamoelectric machines with slot closure wedges, and methods of making the same |
| US5258681A (en) * | 1990-06-29 | 1993-11-02 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Magnetic slot wedges for dynamo-electric machines |
| KR101506236B1 (ko) * | 2013-09-11 | 2015-03-27 | 국방과학연구소 | 자기유변유체가 함침된 폴리우레탄/아라미드 복합재료 및 그 제조방법 |
| US11183898B2 (en) * | 2016-07-08 | 2021-11-23 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co., Ltd. | Rotary electric machine and manufacturing method for rotary electric machine |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5111109A (ja) * | 1974-07-18 | 1976-01-29 | Tokyo Shibaura Electric Co | Jiseikusabi |
-
1983
- 1983-05-27 JP JP9239683A patent/JPS59220039A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5111109A (ja) * | 1974-07-18 | 1976-01-29 | Tokyo Shibaura Electric Co | Jiseikusabi |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0398746A2 (en) * | 1989-05-19 | 1990-11-22 | General Electric Company | Dynamoelectric machines with slot closure wedges, and methods of making the same |
| US5258681A (en) * | 1990-06-29 | 1993-11-02 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Magnetic slot wedges for dynamo-electric machines |
| KR101506236B1 (ko) * | 2013-09-11 | 2015-03-27 | 국방과학연구소 | 자기유변유체가 함침된 폴리우레탄/아라미드 복합재료 및 그 제조방법 |
| US11183898B2 (en) * | 2016-07-08 | 2021-11-23 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co., Ltd. | Rotary electric machine and manufacturing method for rotary electric machine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0465627B2 (ja) | 1992-10-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4947065A (en) | Stator assembly for an alternating current generator | |
| US6362544B2 (en) | Electromagnetic device with embedded windings and method for its manufacture | |
| US3848331A (en) | Method of producing molded stators from steel particles | |
| US20060170301A1 (en) | Rotor and process for manufacturing the same | |
| US5160447A (en) | Compressed powder magnetic core and method for fabricating same | |
| KR900019308A (ko) | 금속충진 유리포 슬롯 밀폐 웨지를 가진 다이나모 일렉트릭머신 및 그 제조방법 | |
| US3976902A (en) | Magnetic wedge and the process of making said wedge | |
| JPH0583887A (ja) | 電気機械 | |
| US3447009A (en) | Magnetizable slot closure for electrical machines | |
| Ning et al. | Review on applications of low loss amorphous metals in motors | |
| KR20140112882A (ko) | 연자성 코어 및 이를 구비한 모터 | |
| JPS59220039A (ja) | 磁性楔 | |
| JP2002100522A (ja) | 磁気異方性を有する圧粉磁心及びその製造方法 | |
| JPS60219947A (ja) | 永久磁石形同期電動機 | |
| JPS61177143A (ja) | 回転電機磁性楔の製造方法 | |
| JPS6277030A (ja) | 回転電機の磁性楔 | |
| JPH07227053A (ja) | 回転電機の磁性楔及びその製造方法 | |
| WO1999000805A1 (en) | Method for impregnating amorphous metal transformer cores | |
| CN214958935U (zh) | 一种复合型齿部结构及具有复合型齿部结构的定子 | |
| KR102131528B1 (ko) | 알루미늄 금속복합재가 적용된 브러시리스 ｄｃ모터 코어 | |
| JPS61150628A (ja) | 回転電機用環状鉄心 | |
| JP2633891B2 (ja) | 圧粉磁心 | |
| JPS62144557A (ja) | ステツピングモ−タ回転子鉄心 | |
| JPH0629114A (ja) | 圧粉磁心及びその製造方法 | |
| JPS6110936A (ja) | 磁性楔 |