JPS59215963A - 内燃機関点火装置 - Google Patents
内燃機関点火装置Info
- Publication number
- JPS59215963A JPS59215963A JP9275183A JP9275183A JPS59215963A JP S59215963 A JPS59215963 A JP S59215963A JP 9275183 A JP9275183 A JP 9275183A JP 9275183 A JP9275183 A JP 9275183A JP S59215963 A JPS59215963 A JP S59215963A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- signal
- angle
- engine
- pressure
- angle signal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/05—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using mechanical means
- F02P5/10—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using mechanical means dependent on fluid pressure in engine, e.g. combustion-air pressure
- F02P5/103—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using mechanical means dependent on fluid pressure in engine, e.g. combustion-air pressure dependent on the combustion-air pressure in engine
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は内燃機関点火装置、特にマグネト点火に好適
な無接点式の点火装置に関するものである。
な無接点式の点火装置に関するものである。
一般に、２輪車、４輪車等の内燃機関については、低速
でのケッチン防止、始動性向上等のため、又中速から高
速にかけての馬力向上等のため、機関の回転数に応じて
点火時期を制御する回転進角機能が備えられている。さ
らに、加速性能向上、燃費向上等のため、一般に機関の
吸気負圧により点火時期を制御させる負圧進角機能も併
用される場合がある。従来、この負圧進角による点火時
期制御手段として、機関の吸気圧に応動するダイア７ラ
ムにより点火時期を機械的に制御するものが用いられて
いた。しかし、耐久性、精度面上等のため、近年では半
導体圧力センサにより機関の吸気圧を検出し、そのイス
出力により点火時期を制御させるものが普及しつつある
。
でのケッチン防止、始動性向上等のため、又中速から高
速にかけての馬力向上等のため、機関の回転数に応じて
点火時期を制御する回転進角機能が備えられている。さ
らに、加速性能向上、燃費向上等のため、一般に機関の
吸気負圧により点火時期を制御させる負圧進角機能も併
用される場合がある。従来、この負圧進角による点火時
期制御手段として、機関の吸気圧に応動するダイア７ラ
ムにより点火時期を機械的に制御するものが用いられて
いた。しかし、耐久性、精度面上等のため、近年では半
導体圧力センサにより機関の吸気圧を検出し、そのイス
出力により点火時期を制御させるものが普及しつつある
。
この発明は、係る実状に鑑み、２サイクルの様なケッチ
ン防止、始動性向上程度で比較的点火時期精度の必要と
しない低速回転領域においては、比較的角度幅の広い点
火信号波形が回転と伴に成長することを利用した波形進
角方式で対応し、加速性能の向上、燃費向上等のための
負圧進角機能が要求され、点火時期精度の必要とされる
中速から高速への回転領域においては、機関の吸気圧に
応じた点火時期を演算することで対応し得るように構成
して、機械的な制御部を解消するようにした負圧差角付
の点火装置を提供するものである。
ン防止、始動性向上程度で比較的点火時期精度の必要と
しない低速回転領域においては、比較的角度幅の広い点
火信号波形が回転と伴に成長することを利用した波形進
角方式で対応し、加速性能の向上、燃費向上等のための
負圧進角機能が要求され、点火時期精度の必要とされる
中速から高速への回転領域においては、機関の吸気圧に
応じた点火時期を演算することで対応し得るように構成
して、機械的な制御部を解消するようにした負圧差角付
の点火装置を提供するものである。
以下、この発明の一実施例を図について説明する０第１
図において、（１）はイ源装置である図示しないマグネ
トの発電コイルで、機関の回転に同期して正負の交流電
圧を発生する。［２）、 ｆ３）はこの発電コイル（１
）の出力を整流するダイオード、（４）はこのダイオー
ド（２）により整流された上記発電コイル（１）の出力
により充電されるコンデンサ、（５）はこのコンデンサ
（４）の放電回路に接続された点火コイルで、上記コン
デンサ（４）と直列接続された１次コイル（５ａ）と、
点火プラグ（６）に接続された２次コイル（５ｂ）とか
らなる。（７）は上記コンデンサ（４）の放電回路に設
けられた開閉素子であるサイリスタで、このサイリスタ
（７）の導通時に上記コンデンサ（４）の充電々荷か上
記］−次ココイル放電される。（８）、Ｑ［）は機関に
同期した信号を発生する信号コイルで、信号コイル（８
）は機関の所定クランク位置に対応した角度幅の狭い第
１の角度信号を発生し、信号コイル００は上記第１の角
度信号の発生位置よりも所定角関連れたクランク位置に
対応した比較的角度幅の広い第２の角度信号を発生する
。（９１，０１）は逆流阻止用のダイオード、０′２は
サイリスタ（７）のゲートに上記第２の角度信号を直接
供給するための電流制御用抵抗、α３は上記第２の角度
信号をサイリスタ（７）のゲートに供給する時期を制御
する調整手段としてのトランジスタで、上記第２の角度
信号をアースに側路する様に接続されている。α→は、
上記第１の角度信号を受け、機関の吸気圧に応じて上記
第１の角変信号の発生位置よりの遅れ位置を演算する演
算回路で、この出力は抵抗ＯＱを介してトランジスタ０
３のベースに接続されている。αＱば。
図において、（１）はイ源装置である図示しないマグネ
トの発電コイルで、機関の回転に同期して正負の交流電
圧を発生する。［２）、 ｆ３）はこの発電コイル（１
）の出力を整流するダイオード、（４）はこのダイオー
ド（２）により整流された上記発電コイル（１）の出力
により充電されるコンデンサ、（５）はこのコンデンサ
（４）の放電回路に接続された点火コイルで、上記コン
デンサ（４）と直列接続された１次コイル（５ａ）と、
点火プラグ（６）に接続された２次コイル（５ｂ）とか
らなる。（７）は上記コンデンサ（４）の放電回路に設
けられた開閉素子であるサイリスタで、このサイリスタ
（７）の導通時に上記コンデンサ（４）の充電々荷か上
記］−次ココイル放電される。（８）、Ｑ［）は機関に
同期した信号を発生する信号コイルで、信号コイル（８
）は機関の所定クランク位置に対応した角度幅の狭い第
１の角度信号を発生し、信号コイル００は上記第１の角
度信号の発生位置よりも所定角関連れたクランク位置に
対応した比較的角度幅の広い第２の角度信号を発生する
。（９１，０１）は逆流阻止用のダイオード、０′２は
サイリスタ（７）のゲートに上記第２の角度信号を直接
供給するための電流制御用抵抗、α３は上記第２の角度
信号をサイリスタ（７）のゲートに供給する時期を制御
する調整手段としてのトランジスタで、上記第２の角度
信号をアースに側路する様に接続されている。α→は、
上記第１の角度信号を受け、機関の吸気圧に応じて上記
第１の角変信号の発生位置よりの遅れ位置を演算する演
算回路で、この出力は抵抗ＯＱを介してトランジスタ０
３のベースに接続されている。αＱば。
第３図に示すごとく機関の吸気圧に比例した圧力信号電
圧（■ｒ）を発生する圧力信号発生手段で、例えば半導
体圧力センサが使用され、上記演算回路α荀を制御して
いる。
圧（■ｒ）を発生する圧力信号発生手段で、例えば半導
体圧力センサが使用され、上記演算回路α荀を制御して
いる。
次に、第２図は上記演算回路０４の詳細回路図で、図中
（１４１）は上記第１の角度信号を受けてセットされる
Ｒ−Ｓフリップフロッグ、（１４４）は演算増幅器であ
り、その反転入力端子は抵抗（’１４２）を介して上記
Ｒ−８フリップフロップ（１４１）の出力端子（Ｑ、）
に接続されていると共に、コンデンサ（１４５）を介し
てそれ自身の出力端子に接続され、その非反転入力端子
は上記機関の吸気圧に比例した圧力信号電圧ｆｆｒ）に
バイアスされている。（１４５）は電圧比較器であり、
その反転入力端子は上記演算増幅器（１４４）の出力端
子に接続され、その非反転入力端子はアースに接地され
、出力端子は上記Ｒ−８フリップフロップ１’１４１）
のリセット端子（Ｒ）に入力される。
（１４１）は上記第１の角度信号を受けてセットされる
Ｒ−Ｓフリップフロッグ、（１４４）は演算増幅器であ
り、その反転入力端子は抵抗（’１４２）を介して上記
Ｒ−８フリップフロップ（１４１）の出力端子（Ｑ、）
に接続されていると共に、コンデンサ（１４５）を介し
てそれ自身の出力端子に接続され、その非反転入力端子
は上記機関の吸気圧に比例した圧力信号電圧ｆｆｒ）に
バイアスされている。（１４５）は電圧比較器であり、
その反転入力端子は上記演算増幅器（１４４）の出力端
子に接続され、その非反転入力端子はアースに接地され
、出力端子は上記Ｒ−８フリップフロップ１’１４１）
のリセット端子（Ｒ）に入力される。
次に、第４図において（ｂ）〜（ｆ）図は上記第１図。
第２図中の各部の電圧Ａ −Ｋのタイムチャートを示す
ものである。（ａ）図は機関のクランク位置の各符号を
示すタイムチャートであり、点（Ｍ）は機関の要求する
最大進角位ｉ！よりも進んだ位置を示し、これは第１の
角度信号発生位置である。点（Ｓ）は、第２の角度信号
発生位置を示す。
ものである。（ａ）図は機関のクランク位置の各符号を
示すタイムチャートであり、点（Ｍ）は機関の要求する
最大進角位ｉ！よりも進んだ位置を示し、これは第１の
角度信号発生位置である。点（Ｓ）は、第２の角度信号
発生位置を示す。
次に上記実施例の動作を説明する。
まず、第１図に示すＣＤ工式のマグネト点火装置にあっ
ては、発電コイル（１）の整流出力によりコンデンサ（
４）を図示極性に充電し、その完成々荷が、機関の点火
時期にサイリスタ（７）が導通することにより、点火コ
イル（５）の１次コイル（５ａ）Ｋ印加される。それに
より２次コイル（５ｂ）には、高電圧が発生し、点火プ
ラグ（６）に火花が飛ぶものである。
ては、発電コイル（１）の整流出力によりコンデンサ（
４）を図示極性に充電し、その完成々荷が、機関の点火
時期にサイリスタ（７）が導通することにより、点火コ
イル（５）の１次コイル（５ａ）Ｋ印加される。それに
より２次コイル（５ｂ）には、高電圧が発生し、点火プ
ラグ（６）に火花が飛ぶものである。
次に、サイリスタ（７）の導通時期、即ち点火時期の制
御方法を第２図、第３図、第４図、及び点火時期特性図
を示す第５図を参照して説明する〇今、機関が第５図に
示す回転数Ｎ】よりも高い回転領域にあって、機関の吸
気圧が’７６０ｍｒｎＨｇ、 （大気圧）である場合は
、次に説明する様な動作となる。
御方法を第２図、第３図、第４図、及び点火時期特性図
を示す第５図を参照して説明する〇今、機関が第５図に
示す回転数Ｎ】よりも高い回転領域にあって、機関の吸
気圧が’７６０ｍｒｎＨｇ、 （大気圧）である場合は
、次に説明する様な動作となる。
圧力信号発生手段αｅは、第３図に示すごとく、機関の
吸気圧力に比例した圧力信号電圧ｖｒを発生し機関の吸
気圧が７６０ｍｍＨｇの場合、この電圧はＶｒｌとなる
。この圧力信号電圧Ｖｒｌば、演算増幅器（１４４）の
非反転入力端子に供給され非反転入力端子電圧となる。
吸気圧力に比例した圧力信号電圧ｖｒを発生し機関の吸
気圧が７６０ｍｍＨｇの場合、この電圧はＶｒｌとなる
。この圧力信号電圧Ｖｒｌば、演算増幅器（１４４）の
非反転入力端子に供給され非反転入力端子電圧となる。
一方、Ｒ−Ｓフリップフロップ（１４１）は機関のクラ
ンク位置（局において発生する第１の角度信号Ａにより
セットされ、その出力電圧Ｂは、第４図（ｄ）に示すご
とくハイレベルになる。出力電圧Ｂがハイレベルになる
と、第２図に示した電圧極性に充電されていたコンデン
サ（１４３）は、下式に示す電流１２にて放電し始める
。
ンク位置（局において発生する第１の角度信号Ａにより
セットされ、その出力電圧Ｂは、第４図（ｄ）に示すご
とくハイレベルになる。出力電圧Ｂがハイレベルになる
と、第２図に示した電圧極性に充電されていたコンデン
サ（１４３）は、下式に示す電流１２にて放電し始める
。
ｖ、 Ｖｒｌ
１２−□
ただしｖＨはフリップフロップ（１４１）のノ１イレベ
ル電圧、Ｒは抵抗（１４２）の抵抗である。
ル電圧、Ｒは抵抗（１４２）の抵抗である。
次にコンデンサ（ｎ−３）の放電開始により、演算増幅
器（１ａＪの出力電圧Ｅは第４図（Ｃ）に示すごとく降
下り電圧比較器（ｎｒｓ）の比較電圧（この実施例では
零電圧）に達すると電圧比較器（１４５）の出力には、
正のパルス電圧が発生する。この正のパルス１ｄ圧は、
上記Ｒ−ＳフリップフロップＣ１４１）のリセット信号
となり、 Ｒ−Ｓフリップフロップｔ’１４１）の出力
電圧Ｂはローレベルになる。Ｒ−Ｓフリップフロップ（
１４ｘ）の出力電圧Ｂがローレベルになると、コンデン
サ（１４３）は第２図に示した電圧極性に充電し始める
ことになる。この時の充電電流１１はＶｒｌ １１＝□ さて、Ｒ−８フリツプフロツプ（１４１）のＱ出力がハ
イレベルになる角度幅θｌは、１１で充電された電荷が
１２で放電される三角波であり、その充放電周期を３６
０°とすると １ｌ（３６０−θＩ）＝’ｉ２・θ１ であり、これにｉＩ＋’２を代入して解けば、Ｖｒｌ θｌ ＝ −Ｘ ３６０゜ ｖＨ となる。一般式で、角度幅をθとすれば、■ｒ θ＝−８３６０゜ ｖＨ となる。このように角度θ、またはθ１はｖｌｌは一定
値に保持できる故、機関の回転数には依存せず、吸気圧
ｖｒにのみ依存した値となる。
器（１ａＪの出力電圧Ｅは第４図（Ｃ）に示すごとく降
下り電圧比較器（ｎｒｓ）の比較電圧（この実施例では
零電圧）に達すると電圧比較器（１４５）の出力には、
正のパルス電圧が発生する。この正のパルス１ｄ圧は、
上記Ｒ−ＳフリップフロップＣ１４１）のリセット信号
となり、 Ｒ−Ｓフリップフロップｔ’１４１）の出力
電圧Ｂはローレベルになる。Ｒ−Ｓフリップフロップ（
１４ｘ）の出力電圧Ｂがローレベルになると、コンデン
サ（１４３）は第２図に示した電圧極性に充電し始める
ことになる。この時の充電電流１１はＶｒｌ １１＝□ さて、Ｒ−８フリツプフロツプ（１４１）のＱ出力がハ
イレベルになる角度幅θｌは、１１で充電された電荷が
１２で放電される三角波であり、その充放電周期を３６
０°とすると １ｌ（３６０−θＩ）＝’ｉ２・θ１ であり、これにｉＩ＋’２を代入して解けば、Ｖｒｌ θｌ ＝ −Ｘ ３６０゜ ｖＨ となる。一般式で、角度幅をθとすれば、■ｒ θ＝−８３６０゜ ｖＨ となる。このように角度θ、またはθ１はｖｌｌは一定
値に保持できる故、機関の回転数には依存せず、吸気圧
ｖｒにのみ依存した値となる。
この７リツプフロツプ（１４１）のＱ出力は、抵抗（Ｉ
５）を介してトランジスター萄のベースに供給され、こ
のＱ出力がハイレベルの間トランジスタ０９はオンして
、角度信号Ｃをバイパスしてそれをアースへ短絡させる
作用をする。従って今考えているように、機関回転数が
Ｎ】より高く、吸気圧が’７６０ｍｍ Ｈｇである場合
には、第４図の時間方向の中央の各波形がこれに該当し
、サイリスタ（７）のゲートには第４図（ｆ）の波形Ｄ
２が印加される。即ち、この場合の点火時期は第１の角
度信号Ａの発生位置より演算角度θ１だけ遅れた位置と
なり、点火時期特性図の＄５図に示す特性Ｑ１）の様に
、回転に対して一定の特性となる。
５）を介してトランジスター萄のベースに供給され、こ
のＱ出力がハイレベルの間トランジスタ０９はオンして
、角度信号Ｃをバイパスしてそれをアースへ短絡させる
作用をする。従って今考えているように、機関回転数が
Ｎ】より高く、吸気圧が’７６０ｍｍ Ｈｇである場合
には、第４図の時間方向の中央の各波形がこれに該当し
、サイリスタ（７）のゲートには第４図（ｆ）の波形Ｄ
２が印加される。即ち、この場合の点火時期は第１の角
度信号Ａの発生位置より演算角度θ１だけ遅れた位置と
なり、点火時期特性図の＄５図に示す特性Ｑ１）の様に
、回転に対して一定の特性となる。
次に、機関が第５図に示す回転数Ｎ１よりも高い回転領
域において、機関の吸気圧が５だけ低くなった場合（負
圧）は、圧力信号電圧ｖｒは第３図に見るとと＜Ｖｒｚ
に下がるため、演算角変θはＶｒ２に相当する値まで小
さくなることが理解できる。以下上述したと同様の動作
となり、点火時期は機関の吸気圧に応じて制御されるこ
とになる。
域において、機関の吸気圧が５だけ低くなった場合（負
圧）は、圧力信号電圧ｖｒは第３図に見るとと＜Ｖｒｚ
に下がるため、演算角変θはＶｒ２に相当する値まで小
さくなることが理解できる。以下上述したと同様の動作
となり、点火時期は機関の吸気圧に応じて制御されるこ
とになる。
次に、さらに機関の吸気圧が低くなり、即ち上記演算角
度θがさらに小さくなって、第４図の（ｄ）のＢ波形に
示す演算角度θ２になった場合においては、第４図の（
ｆ）に示すＤ３波形からも理解できる様に、トランジス
タαｊにて第２の角変信号０を演算角度θ２期間側路し
ても、その側路を完了した時はまだ第２の角度信号はサ
イリスタ（７）の導通電圧■Ｇに達していないため、演
算回路０４）の演算結果は点火時期に寄与しなくなる。
度θがさらに小さくなって、第４図の（ｄ）のＢ波形に
示す演算角度θ２になった場合においては、第４図の（
ｆ）に示すＤ３波形からも理解できる様に、トランジス
タαｊにて第２の角変信号０を演算角度θ２期間側路し
ても、その側路を完了した時はまだ第２の角度信号はサ
イリスタ（７）の導通電圧■Ｇに達していないため、演
算回路０４）の演算結果は点火時期に寄与しなくなる。
即ち、＠２の角度信号Ｃがサイリスタ（７）の導通電圧
ｖＧに達した時が点火時期となり、第５図に示す特性（
イ）の様になり、機関の吸気圧に対して上限が決定され
ることになる。
ｖＧに達した時が点火時期となり、第５図に示す特性（
イ）の様になり、機関の吸気圧に対して上限が決定され
ることになる。
この動作は、機関の回転数が、Ｎｌ以下の領域について
も同じこととなる。ただ、Ｎ１以下の低速にお−ては、
第２角度信号０の直圧値は回転数が低く小さいため、機
関の吸気圧が大気圧に相当する上記演算角度θがθ１に
なってその期間第２角度信号Ｃを側路しても、側路を完
了した時は、まだ第２角度信号はサイリスタ（７）の導
通電圧Ｖ、に達していないだけである。上述した第２角
度信号Ｃが、サイリスタ（７）の導通電圧ＶＧに達する
時期が、回転数の上昇と伴に進むことは、従来より公知
である無接点式マグネト点火装置の波形進角によるもの
である。即ち、比較的角度幅の広い点火信号出力が回転
数の上昇と伴に成長するためで、この成長は低速はど大
きいことも明らかとされている。
も同じこととなる。ただ、Ｎ１以下の低速にお−ては、
第２角度信号０の直圧値は回転数が低く小さいため、機
関の吸気圧が大気圧に相当する上記演算角度θがθ１に
なってその期間第２角度信号Ｃを側路しても、側路を完
了した時は、まだ第２角度信号はサイリスタ（７）の導
通電圧Ｖ、に達していないだけである。上述した第２角
度信号Ｃが、サイリスタ（７）の導通電圧ＶＧに達する
時期が、回転数の上昇と伴に進むことは、従来より公知
である無接点式マグネト点火装置の波形進角によるもの
である。即ち、比較的角度幅の広い点火信号出力が回転
数の上昇と伴に成長するためで、この成長は低速はど大
きいことも明らかとされている。
以上説明した如き動作により、機関の点火時期特性は第
５図の実線で示す様な特性が得られる訳である。即ち、
機関の回転数がＮ、以下の回転領域においては、比較的
角度幅の広い第２の角度信号Ｃの成長と伴に回転進角し
、機関の回転数がＮ１以上の回転領域においては、第１
の角度信号の発生位置（ロ）より、機関の吸気圧に応じ
て演算された演算角度θだけ遅れた位置にて点火する特
性Ｑυとなり、さらにこの回転領域での機関の吸気圧に
対する上限点火位置は、第２角度信号によって決定して
いる。
５図の実線で示す様な特性が得られる訳である。即ち、
機関の回転数がＮ、以下の回転領域においては、比較的
角度幅の広い第２の角度信号Ｃの成長と伴に回転進角し
、機関の回転数がＮ１以上の回転領域においては、第１
の角度信号の発生位置（ロ）より、機関の吸気圧に応じ
て演算された演算角度θだけ遅れた位置にて点火する特
性Ｑυとなり、さらにこの回転領域での機関の吸気圧に
対する上限点火位置は、第２角度信号によって決定して
いる。
以上の様にこの発明によれば、機関の中速から高速にか
けての回転領域においては、第１の角度信号を受けて機
関の吸気圧に応じて演算された演算結果により点火時期
を決定することができるので、機関の中速から高速にか
けての常用回転領域で、機関の加速性向上、燃費向上及
び安定な馬力性能が精度よく図れ、さらに、機関性能を
そこなう様な機関の吸気圧に対する過進角に対しては、
第２の角度信号によって上限の点火時期をおさえること
ができるので、圧力信号発生手段に圧力信号を制限する
回路機構が不要となり、さらに、ケッチン防止、始動性
向上のための回転進角のみが必要な低速回転領域におい
ては、比較的点火時期精度を必要とされないため比較的
角度幅の広い第２角度信号による波形進角にて点火時期
を決定することができるので、簡単な回路Ｆ！ｋＷＩｔ
で回転進角が得られる等、実情にあった機関の好適点火
時期制御が提供できるものである。
けての回転領域においては、第１の角度信号を受けて機
関の吸気圧に応じて演算された演算結果により点火時期
を決定することができるので、機関の中速から高速にか
けての常用回転領域で、機関の加速性向上、燃費向上及
び安定な馬力性能が精度よく図れ、さらに、機関性能を
そこなう様な機関の吸気圧に対する過進角に対しては、
第２の角度信号によって上限の点火時期をおさえること
ができるので、圧力信号発生手段に圧力信号を制限する
回路機構が不要となり、さらに、ケッチン防止、始動性
向上のための回転進角のみが必要な低速回転領域におい
ては、比較的点火時期精度を必要とされないため比較的
角度幅の広い第２角度信号による波形進角にて点火時期
を決定することができるので、簡単な回路Ｆ！ｋＷＩｔ
で回転進角が得られる等、実情にあった機関の好適点火
時期制御が提供できるものである。
＾１図はこの発明の一実施例を示す電気回路図、第２図
は第１図の実施例の要部の電気回路図、第３図は圧力信
号発生手段の出力特性図、第４図は実施例の動作を説明
する動作波形図、第５図は実施例による点火時期特性図
である。 図中、（１）は発電コイル、（５）は点火コイル、（６
）は点火プラグ、（７）は開閉手段、（８）、αＯは信
号手段、α唾は調整手段、α→は演算手段、Ｑｆ１９は
圧力信号発生手段である 尚、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。 代理人 大岩増雄 第１Ｉ￥Ｉ 第６図 Ｗ、嬰回転数Ｉ 第２図 （ｂ） （０） （ｄ−） 第３図 第４図
は第１図の実施例の要部の電気回路図、第３図は圧力信
号発生手段の出力特性図、第４図は実施例の動作を説明
する動作波形図、第５図は実施例による点火時期特性図
である。 図中、（１）は発電コイル、（５）は点火コイル、（６
）は点火プラグ、（７）は開閉手段、（８）、αＯは信
号手段、α唾は調整手段、α→は演算手段、Ｑｆ１９は
圧力信号発生手段である 尚、図中同一符号は同−又は相当部分を示す。 代理人 大岩増雄 第１Ｉ￥Ｉ 第６図 Ｗ、嬰回転数Ｉ 第２図 （ｂ） （０） （ｄ−） 第３図 第４図
Claims (1)
- 機関回転に同期して第１の角変信号を発生する信号手段
、同じく機関回転に同期して上記第１の角度信号から遅
れて比較的角度幅の広い第２の角度信号を発生する信号
手段、上記＠２の角度信号が所定値に達した時に動作し
点火コイルへの通電電流を変化させて点火電圧を発生さ
せる開閉手段、機関の吸気圧に応じた圧力信号を発生す
る手段、上記第１の角変信号と圧力信号とを受は上記第
１の角度信号の発生時点から上記圧力信号に応じた時間
幅の圧力時間幅信号を発生する演算手段、及び上記圧力
時間幅信号を受けてこの圧力時間幅信号の持続時間中上
記第２の角度信号を調整し上記開閉手段の動作時点を調
整する調整手段を備えた内燃機関点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9275183A JPS59215963A (ja) | 1983-05-24 | 1983-05-24 | 内燃機関点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9275183A JPS59215963A (ja) | 1983-05-24 | 1983-05-24 | 内燃機関点火装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59215963A true JPS59215963A (ja) | 1984-12-05 |
Family
ID=14063117
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9275183A Pending JPS59215963A (ja) | 1983-05-24 | 1983-05-24 | 内燃機関点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59215963A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7433774B2 (en) * | 2003-02-07 | 2008-10-07 | Honda Motor Co., Ltd. | Control system for cylinder cut-off internal combustion engine |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5644461A (en) * | 1979-09-18 | 1981-04-23 | Mitsubishi Electric Corp | Engine ignition device |
| JPS56151266A (en) * | 1980-04-23 | 1981-11-24 | Mitsubishi Electric Corp | Control device for timing of ignition of engine |
| JPS57360A (en) * | 1980-05-30 | 1982-01-05 | Mitsubishi Electric Corp | Igniter in internal combustion engine |
-
1983
- 1983-05-24 JP JP9275183A patent/JPS59215963A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5644461A (en) * | 1979-09-18 | 1981-04-23 | Mitsubishi Electric Corp | Engine ignition device |
| JPS56151266A (en) * | 1980-04-23 | 1981-11-24 | Mitsubishi Electric Corp | Control device for timing of ignition of engine |
| JPS57360A (en) * | 1980-05-30 | 1982-01-05 | Mitsubishi Electric Corp | Igniter in internal combustion engine |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7433774B2 (en) * | 2003-02-07 | 2008-10-07 | Honda Motor Co., Ltd. | Control system for cylinder cut-off internal combustion engine |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS60195378A (ja) | 内燃機関の点火時期制御装置 | |
| US4284046A (en) | Contactless ignition system for internal combustion engine | |
| US4441478A (en) | Contactless magneto ignition system | |
| US4643150A (en) | Ignition timing control system for internal combustion engines | |
| US4292942A (en) | Ignition system for internal combustion engines | |
| US4844034A (en) | Ignition timing control apparatus | |
| US4809661A (en) | Ignition system for internal combustion engine | |
| US4624234A (en) | Electronic ignition timing adjusting system for internal combustion engines | |
| JPS6221990B2 (ja) | ||
| JPS59215963A (ja) | 内燃機関点火装置 | |
| JPS59705B2 (ja) | 内燃機関点火装置 | |
| JPS6217670B2 (ja) | ||
| JPS58135363A (ja) | 内燃機関用点火時期制御装置 | |
| JPS6124697Y2 (ja) | ||
| JPS6231670Y2 (ja) | ||
| JPS6056269B2 (ja) | マグネト点火装置 | |
| JPS6316867Y2 (ja) | ||
| JPS6149503B2 (ja) | ||
| JPS5923071A (ja) | 内燃機関の点火装置 | |
| JPS6237227B2 (ja) | ||
| JPS6316868Y2 (ja) | ||
| JPH0450460Y2 (ja) | ||
| JP2822693B2 (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPS61118564A (ja) | 点火時期制御装置 | |
| JPH0338456Y2 (ja) |