JPS5921414A - Built-up type rolling mill - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To fasten a ring to the main body of a roll for increasing a pressure resisting strength, by forming the side surfaces of a ceramic sleeve as the outer surfaces of a conical body, and adjoining a shrinkage ring to the adjoining part of the sleeve. CONSTITUTION:At the time of building-up a rolling roll 3, a ceramic ring 35 and a shrinkage ring 40 are tentatively locked together by a nut 50. Then the ring 35 is arranged coaxially with a roll main body 30 by the actions of the conical side surfaces 36, 37 of the ring 35, the conical side surface 33 of a flange, and the conical surface 41 of the ring 35. While keeping this state, only the ring 35 is heated by a high-frequency heating coil to further screw the nut 50 for tightly locking after a prescribed temperature is attained. After finishing the locking by the nut 50, the electric current is interrupted to cool the ring 35. Then the ring 35 causes an action like a wedge clamping from the outer circumference to compress the ring 35 axially and radially, and simultaneously the ring 35 itself to the contrary is axially compressed and radially extended by its reaction.

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は組立式圧延口＝−μに係り、さらに詳細には
セラミックス等の硬質材料からなる環状リングを固定し
、その外周面をロール而とする組立式圧延ロー、　ｆｉ
／に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a prefabricated rolling mill, and more particularly to a prefabricated rolling mill in which an annular ring made of a hard material such as ceramics is fixed, and its outer peripheral surface is used as a roll. fi
/It is related to.

金属板の圧延加工用ロールにおいて、ローμ面をより硬
質の材料で形成して圧延速度を向８］二し、あるいは圧
延ロールのスｆ命を伸長することが望−まれでいる。In rolls for rolling metal sheets, it is desirable to form the low μ surface of a harder material to increase the rolling speed or extend the life of the roll.

このような硬質のロー／１ｚｉ４料とｌ−ては、鋼、超
硬合金等が一般的に用いられている。また最近は１１−
／Ｉ／拐料材料てセラミックスが注目されているが、そ
の耐熱衝撃性、耐衝撃性、脆性などの観点から考えて強
い応力のかかる圧延用ローμとして利用することは殆ん
ど考慮きれていなかった。As such hard materials, steel, cemented carbide, etc. are generally used. Also recently 11-
/I/ Ceramics are attracting attention as a rolling material, but considering their thermal shock resistance, impact resistance, brittleness, etc., their use as low-μ materials for rolling, which is subject to strong stress, has hardly been considered. There wasn't.

このため従来では、第１図に示されるようにテーバ状の
内周部１８を有する超硬合金製の硬質リング１２とデー
パ状の外周面１１を有するロール本体１０とをテーバ面
で嵌合させてナツト１４等で締め込むことにｔっ工固着
して組み立てだ組立式圧延ロールが一般的に使用されて
いた。For this reason, conventionally, as shown in FIG. 1, a hard ring 12 made of cemented carbide having a tapered inner circumferential portion 18 and a roll body 10 having a tapered outer circumferential surface 11 are fitted with a tapered surface. Generally, assembled roll rolls were assembled by tightening the rolls with nuts 14 and the like.

しかしながらこの従来の組立式圧延ロールでｄｌ、硬質
リングの円周接線方向に引張応力が発生１〜で半径方向
に割れ（半径割れ）易く、かつ圧延部分が円周母線上に
局所的である場合は圧延部中火でロー／１７本体に垂直
な平面を破面として割れ（垂直割れ）易い。However, in this conventional prefabricated rolling roll, tensile stress occurs in the tangential direction of the circumference of the hard ring at dl, which tends to crack in the radial direction (radial cracking), and when the rolled part is localized on the circumferential generatrix. RO/17 tends to crack with a plane perpendicular to the main body as the fracture surface (vertical cracking) at medium heat in the rolling section.

この改善のために第２図のような改良設計が彦えられる
。この場合、ナツト２４と硬質リング２２の接解部を円
錐部２４ａ、２２ａとしく硬質リング側面が円錐外面と
なるようにする）、ナツト２４による側圧の一部を？ｉ
ｉＩ＋質リング２２を半径方向に収縮さぜるだめの押圧
力として役立てようとするものであるが、強力な側圧力
を与えないとこの効果は僅小である。To improve this, an improved design as shown in FIG. 2 can be considered. In this case, the contact parts of the nut 24 and the hard ring 22 are made into conical parts 24a and 22a so that the hard ring side surface becomes the conical outer surface), and part of the lateral pressure by the nut 24 is... i
Although the iI+ quality ring 22 is intended to serve as a pressing force for the radial contraction chamber, this effect is minimal unless strong side pressure is applied.

そこでナツト締込み時に硬質リングとロー・／ｌ／本体
に温度差金持たせておくことにより強力な側圧を発生せ
しめることが考えられる。（例えば硬質リングを超硬合
金、ロール本体を鋼とすると、ｔ）１１−１１の熱膨張
係数は後者の約半分であるのでこのととが可能になる。Therefore, it may be possible to generate a strong lateral pressure by creating a temperature difference between the hard ring and the main body when tightening the nut. (For example, if the hard ring is made of cemented carbide and the roll body is made of steel, the coefficient of thermal expansion of t)11-11 is about half of the latter, making this possible.

）だだしこのどき、同時に半径方向のｊｌさ膨張差を生
じるので、ナツト締込み時に硬質リングが半径割れする
危険性があり、逆にこれ金嫌えば組込み完了時に硬質リ
ングとロール本体の嵌合面に隙間を生じこのため圧延荷
重に対して極めて割れの危険性の高いものとなる。この
ような技術的問題のだめに、第２図の改良案も殆んど実
施されていない。)However, since there is a difference in the radial height and expansion at the same time, there is a risk that the hard ring will crack in the radius when tightening the nut.On the other hand, if you do not like this metal, the hard ring and the roll body will not fit together when the assembly is completed. A gap is formed on the surface, and therefore there is an extremely high risk of cracking under rolling load. Due to these technical problems, the improvement plan shown in Figure 2 has hardly been implemented.

これに苅して本発明者らは、各種のセラミックス材料が
圧延用ロールとして利用できる可能性について永年にわ
たり検討してきたが、その結果窒化珪素系セフミックス
を使用することによって、従来の常識を打破する新しい
圧延用ロール材料の開発に成功したものである。In response to this, the present inventors have been studying the possibility of using various ceramic materials as rolling rolls for many years, and as a result, by using silicon nitride-based Cefmix, we have broken the conventional wisdom. We have successfully developed a new rolling roll material.

当然この種セフミックス材料では前記した如くセラミッ
クス特有の弱点は有しているが、耐摩耗性にすぐれると
いう長所から極めて長寿命の圧延用ロー／ｌ’利料の開
発ができ、従来の治工具に対する一般的な概念を大幅に
変更させるような意識革命の発端となるべき重要かつす
ぐれた発明に到達したものである。Naturally, this type of Cefmix material has weaknesses unique to ceramics as described above, but due to its excellent wear resistance, it has become possible to develop a rolling roll/l' material with an extremely long life, and it This is an important and outstanding invention that should be the beginning of a revolution in consciousness that will drastically change the general concept of tools.

即ち、この発明による組立式圧延ロールｅよセフミック
ススリーブの一側面又は両側面を円卸１体の外面として
形成し、該円錐状側面に隣接する部分の少くとも一側部
に収縮リングを隣接して設け、その収縮リングの一画面
ｔよその隣接するセフミックススリーブの円錐状側面と
合致する円錐体内面をもって形成し、かつ収縮リングの
内径を対応するロール本体の外径よυも大きくして構成
されている。That is, in the assembly type rolling roll e according to the present invention, one side or both sides of the Cefmix sleeve are formed as the outer surface of a single cone, and a shrink ring is adjacent to at least one side of the portion adjacent to the conical side. The shrink ring is provided with a conical inner surface that matches the conical side surface of the adjacent Cefmix sleeve on one side of the shrink ring, and the inner diameter of the shrink ring is also larger than the outer diameter of the corresponding roll body. It is composed of

以下図面を参照してとの発明の実施例にりいて説明する
。Embodiments of the invention will be described below with reference to the drawings.

第８図ないし第５図にこの発明による組立式圧延ロール
の一実施例が示されている。この組立式圧延ロール３は
ロール本体３ｏと、セフミックスリング３５と、収縮リ
ング４ｏと、および締４−１手段すなわちナツト５０と
から成っている。FIGS. 8 to 5 show an embodiment of an assembled rolling roll according to the present invention. This assembly type rolling roll 3 consists of a roll body 3o, a cefmix ring 35, a contraction ring 4o, and a tightening means 4-1, ie, a nut 50.

ロール本体ＢＯにはセフミックスリングが嵌挿される円
筒状外面３１と、一方すなわち円筒外面３１の（１１１
＋に円筒１：ｆ１υＩｉｆｉ８ｇを有するフランジ３２
と、およびねじ８４とが形成されている。セフミックス
リングＳ５には一列の凸円錐状側面３６．８７’が形成
されている。０−／し本体３０の外肩部３１の外径とセ
フミックスリングの内径とけほぼ等しくなっており、か
つフランジに形成された円錐側面８８とセフミックスリ
ングの円錐側面８６とは同じ傾斜を有していて、セフミ
ックスリング３５が第４図に示されるようにロール本体
３０に挿入されたとき、それらが互に密着するようにな
っている。セフミックスリング３５の内径面３８とロー
ル本体の外肩部８１との間には組込み前の状態では間隙
はないか、あっても僅少の間隙があるが、以下で説明す
る組立方法によって組込み後は、セフミックスリングの
弾性圧縮変形によって間隙がなくなるようになっている
。The roll body BO has a cylindrical outer surface 31 into which the Cefmix ring is inserted, and one side (111) of the cylindrical outer surface 31.
+ cylinder 1: flange 32 with f1υIifi8g
and a screw 84 are formed. A row of convex conical side surfaces 36.87' are formed on the Cefmix ring S5. 0-/The outer diameter of the outer shoulder portion 31 of the main body 30 and the inner diameter of the Cefmix ring are approximately equal, and the conical side surface 88 formed on the flange and the conical side surface 86 of the Cefmix ring have the same slope. 4, so that when the Cefmix ring 35 is inserted into the roll body 30 as shown in FIG. 4, they come into close contact with each other. There is no gap between the inner diameter surface 38 of the Cefmix ring 35 and the outer shoulder portion 81 of the roll body before assembly, or there is a slight gap, but after assembly by the assembly method described below. The gap is eliminated by the elastic compression deformation of the Cefmix ring.

（ｘ　−）ｖ本体８０には更にセフミックスリングをｋ
」、さんでセフミックスリングの円錐側面３７に対応す
る円錐状側面４１およびロール本体の軸線に直角な側面
４２を有する収縮リング４０が装着さＪｌｌ、その収ｇ
１リングはその側面４２と対応す２．側面５１を存しか
つ１ｌｆｆ−戸本体のねじ８４にねじ込１れている締イ
；１手段すなわちナツト５０によってセラミックスリン
グに対して押圧されている。収縮リングの内径はロール
本体の外径よりも比較的大きくなっていて、収縮リング
が組立後収縮してもその内面４８とロール本体の外面と
の間に充分な間隙が形成されるようになっている。(x −)v Also add a cef mix ring to the main body 80.
”, a shrink ring 40 is fitted with a conical side surface 41 corresponding to the conical side surface 37 of the Cefmix ring and a side surface 42 perpendicular to the axis of the roll body, and its storage g
1 ring corresponds to its side 42 2. The fastener, which has side surface 51 and is screwed into the screw 84 of the door body; is pressed against the ceramic ring by one means, i.e. the nut 50. The inner diameter of the shrink ring is relatively larger than the outer diameter of the roll body so that when the shrink ring shrinks after assembly, a sufficient gap is formed between its inner surface 48 and the outer surface of the roll body. ing.

組立式圧延ロールを組み立てるとき、オずナラ）５０に
よってセフミックスリング３５および収縮リング４０が
動かない程度に仮締めして」？＜。When assembling the prefabricated rolling roll, temporarily tighten the Cefmix ring 35 and shrink ring 40 using the adjustment screw 50 to the extent that they do not move. <.

このどき七′ソミックスリングの円錐側面８　Ｇ、　８
７どフランジの円錐側面３８とおよび収縮リングの円錐
側１ｍ４１との作用により、セラミックスリングはロー
ル本体と同軸的に配］１！？され得る。この状態で収縮
リングの回りに用意された高周波加熱コイ＃４により収
縮リングのみを加熱する。収＆ｉ　リングが所要温度に
なったときナツト５０を更に締め込む。ナツトの締め込
みが完了したのら高周波加熱コイルに流れる電流を断っ
て、収縮リングを自然又は強制的に冷却する。Conical side of Kondoki 7′ Somix sling 8 G, 8
Due to the action of the conical side surface 38 of the 7th flange and the conical side 1m41 of the shrink ring, the ceramic ring is arranged coaxially with the roll body]1! ? can be done. In this state, only the shrink ring is heated by high frequency heating coil #4 prepared around the shrink ring. When the ring reaches the required temperature, tighten the nut 50 further. After the nut has been tightened, the current flowing through the high-frequency heating coil is cut off to allow the contraction ring to cool naturally or forcibly.

収縮リングは冷却によって常温寸法まで収縮しようとす
るが、すでに高温中にナツトを締め込んでいるので自由
な収縮ができない。この結果あたかも外周西方からくさ
びで締め込むような働きを収縮リングがもたらし、セフ
ミックスリングを軸方向および半径方向に圧縮すると同
時に自分でぽその反力を受けて軸方向に圧縮されかつ半
径方向には伸長される。The shrink ring attempts to shrink to its normal temperature dimensions by cooling, but since the nut is already tightened at high temperatures, it cannot freely shrink. As a result, the contraction ring acts as if it were being wedged in from the west of the outer periphery, compressing the Cefmix ring in the axial and radial directions, and at the same time receiving the reaction force of the post itself, it is compressed in the axial direction and compressed in the radial direction. is expanded.

又、セフミックスリングには破損した場合にその飛散を
防１１二する方向に力が加えられることとなる（勿論形
状の上からも飛散防止の効果がある）。Further, when the Cefmix ring is damaged, a force is applied in a direction to prevent it from scattering (of course, the shape also has the effect of preventing scattering).

第５図において、本実施例におけるセラミックスリング
と収縮リングとの力の平衡状態が示されている。この場
合円錐面を介しての押圧力（Ｒ１の反力）が左側円錐面
側からのセラミックスリングの締（＝Ｊ力になる。Ｒ１
はナツト側Ｉｆｉよυ伝達される押圧力である。Ｒ１と
Ｒ２の合力は軸線方向には零であるため半径方向成分Ｒ
１−１−Ｒ，のみが残る。この半径成分は収縮リングの
断面内の垂直引張応力によって平衡されるものである６
／ｉ、お図中μｍ、／１２け収縮リングの左および右側
面におりる摩擦角である。FIG. 5 shows the equilibrium state of forces between the ceramic ring and the contraction ring in this example. In this case, the pressing force (reaction force of R1) through the conical surface becomes the tightening force (=J force) of the ceramic ring from the left conical surface side.R1
is the pressing force υ transmitted from the nut side Ifi. Since the resultant force of R1 and R2 is zero in the axial direction, the radial component R
Only 1-1-R remains. This radial component is balanced by the vertical tensile stress in the cross-section of the shrink ring6.
/i is μm in the figure, /12 is the friction angle on the left and right sides of the contraction ring.

なおセフミックスリングおよび収縮リングの円錐側面の
傾斜角を適切に設定しておけば、収縮リングが昇温した
ときナツトは次の理由でゆるんだ状態となる。すなわち
第４図においで、収縮リング４００円錐側面上外径向上
の一点Ａが加熱（加熱温度差ｔ）によってＡ′に移動し
、加熱途中も１ｆｆｉ［角側面４２をナツトの側面５１
に添わせるものとすると、 熱膨張による外径方向への移動＝Ｒ・α・を熱膨張によ
る軸方向への移動−１（・α・し但し、Ｒ：収縮リング
の外径 α：収縮リング材の熱膨張係数 １■＝収縮リングの幅 結局図示のＡ点の移動方向を示す角度θ′はｔａｎθ’
−Ｈ／Ｒとなる。If the inclination angles of the conical side surfaces of the Cefmix ring and the shrink ring are set appropriately, the nut will become loose when the shrink ring heats up for the following reason. That is, in FIG. 4, a point A on the outer diameter of the conical side surface of the shrink ring 400 moves to A' due to heating (heating temperature difference t), and during heating, the corner side surface 42 is moved to the side surface 51 of the nut.
If it is added to Coefficient of thermal expansion of the material 1■ = Width of the shrink ring After all, the angle θ' indicating the direction of movement of point A in the figure is tanθ'
-H/R.

よって円錐側面の角度θをｔａｎθ）ｔａｎθ・＝■■
（ となるように選んでおけばＡ′点は七ヲミックスリング
の側面から離れることになりこの分だけ−Ｊ−’７ト５
０を締め込むことができる。Therefore, the angle θ of the side surface of the cone is tanθ)tanθ・=■■
(If you choose it so that, point A' will be separated from the side of the mix ring by this amount -J-'7t5)
0 can be tightened.

第６図には、この発明の組立式圧延ローμのｆｌｉ乙の
実施例が示されている。この実施例では収縮リング４０
どナツト５０との突合せ而がロール本体の軸線に関して
直角になっていす、収縮リングからみて外径方向に厚み
が増すように傾斜した円錐部４４および５Ｓから成って
いる。FIG. 6 shows an embodiment of the assembly type rolling row μ of the present invention. In this embodiment, the shrink ring 40
It consists of conical parts 44 and 5S which are inclined so that the thickness increases in the outer diameter direction when viewed from the shrink ring, and the abutting points with the nut 50 are perpendicular to the axis of the roll body.

第７図には、この発明の組立式圧延ロールの更に他の実
施例が示されている。この実施例ではセフミックスリン
グの両側に収縮リング４０および４０ａ、が設けられて
いる。FIG. 7 shows still another embodiment of the assembled rolling roll of the present invention. In this embodiment, contraction rings 40 and 40a are provided on both sides of the Cefmix ring.

なおこのとき一方のナツト５０又は５０ａをロー）ｖ本
体と一体的に形成されたつば部としてもよい。In this case, one of the nuts 50 or 50a may be a flange integrally formed with the main body.

またこの発明のセラミックス製すング３５はこれを第８
図に示すようにカセット方式（取替式）どすることもで
き、これによって多品種圧延によるｌＴｌ−／ｌ／費の
低減にも効果を発揮することができる。Furthermore, the ceramic sink 35 of the present invention is
As shown in the figure, a cassette type (replaceable type) can also be used, and this can be effective in reducing lTl-/l/cost due to multi-product rolling.

さらにこのセラミック／ｆ、製リング３５に接触する部
材即ち収縮リング４０やフフンジ８２にＳｌ、８山　セ
ラミックスとの摩耗４Ｘ、数の高い材料を使用すること
も可能である。Furthermore, it is also possible to use a material that has a high wear rate of 4X with 8 thread ceramics for the members that contact the ceramic ring 35, that is, the contraction ring 40 and the flange 82.

この発明は」二記したように組立式圧延ロールにおいて
硬質リングをセラミック製と１７たことを特徴とするも
のであり、特にセラミックスとして非酸化物系の窒化Ｔ
Ｊ−素（Ｓｉ、５Ｎ４）を用いるものでちる。As mentioned in Section 2, this invention is characterized in that the hard ring in the assembly type rolling roll is made of ceramic.
The one using J-element (Si, 5N4) is used.

即ち、アルミナ系セラミックスでは強度が低く、応力が
品く、かつ衝撃を受ける塑１り１ミ加−］二においては
、信頼性に問題があって使用に耐えることは困難である
。That is, alumina ceramics have low strength, high stress, and are difficult to withstand in use due to reliability problems in plastics that are subjected to impact.

一方、この発明に用いる窒化珪素よりなるセラミックス
においても、その製法により各種の制約を受けるのであ
る。On the other hand, the ceramic made of silicon nitride used in the present invention is also subject to various restrictions depending on its manufacturing method.

即ち、寸法精度を砦する分野によく利用されているＳｉ
金属の圧粉体を窒化してなる焼結体においては、その密
度は高々９０％であり、欠陥の多い焼結体しか製造でき
ない。寸だ焼結体の製法と１．２ては、一般的に高強度
材料の製法に適しているホットプレス法では最終形状に
作り上げる加工に何１点があり、また同時に大型部品を
作るには大型設置ｆｉｉが必要となり、この発明の目的
には不適である。In other words, Si, which is often used in fields where dimensional accuracy is
A sintered body made by nitriding a metal compact has a density of at most 90%, and only a sintered body with many defects can be manufactured. 1.2 The hot pressing method, which is generally suitable for manufacturing high-strength materials, requires a number of processing steps to create the final shape, and it is also difficult to create large parts at the same time. This requires a large installation fii and is unsuitable for the purposes of this invention.

本発明者らは種々検討の結果、常圧焼結法を用いても空
孔が１０％以下でなければ応力に耐えうる材料とはなり
えないのである。As a result of various studies, the present inventors have found that even if pressureless sintering is used, a material that can withstand stress cannot be obtained unless the porosity is 10% or less.

このような５ｉ−ａＮ４セヲミックス焼結体を１するだ
めにＳｉ８Ｎ４に加える添加材料としては、（１）酸化
マグネシウム、窒化マグネシウム、酸化ベリリウノ為、
窒化ベリリウム、酸化力〃シウム、窒化カルシウム、酸
化アルミニウムあるいは酸化鉄の少なくとも１挿置」二
を０．１〜２５重址％、（２）酸化セリウム、酸化イツ
トリウムなどの１ＩＩＢ族酸化物を０．１〜２０重量％
と酸化アルミニウム・、アルミニウム’ｇ　０．１〜２
０’ＭＪλ％、（３）酸化アルミニウム１０〜５０重量
％、窒化アルミニウム１０〜５０重量％、酸化珪素１０
〜２０重量％を含み空孔が１０％以下である材料、を選
択使用すればよく、それぞれの使用条件は、（１）は７
００℃以下、（２）は９００℃以下、（３）は８００℃
以下にて特にその特性を発揮することができる。Additive materials to be added to Si8N4 in order to make such a 5i-aN4 Sewomix sintered body include (1) magnesium oxide, magnesium nitride, beryllium oxide,
Beryllium nitride, oxidizing power: 0.1 to 25% by weight of at least one of sium, calcium nitride, aluminum oxide, or iron oxide; 1-20% by weight
and aluminum oxide, aluminum'g 0.1~2
0'MJλ%, (3) aluminum oxide 10-50% by weight, aluminum nitride 10-50% by weight, silicon oxide 10
-20% by weight and 10% or less of pores may be selected and used, and the usage conditions for each are as follows: (1) is 7.
00℃ or less, (2) is 900℃ or less, (3) is 800℃
Its characteristics can be particularly demonstrated in the following.

以上の説明から明らかなようにこの発明による組立式圧
延ロールは、 （イ）　セフミックスリングを有効かつ強カニ千ノ軸方
向および半径方向に圧縮１７てロール本体へ固着可能で
ある、 （ロ）　セラミックスリングの内径とロール本体ノ外径
との間に間隙がないのでセフミックスリングの耐圧強度
を高くするととができる、 等の作用効果が得られる。As is clear from the above description, the assembled rolling roll according to the present invention is capable of (a) effectively and strongly compressing the semi-mix ring in the axial and radial directions and fixing it to the roll body; (b) Since there is no gap between the inner diameter of the ceramic ring and the outer diameter of the roll body, the following effects can be obtained by increasing the pressure resistance of the Cefmix ring.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は従来の組立式圧延ロールの一例を示す側断面図
、第２図は従来の組立式圧延ローＡ／の他の例を示す側
断面図、第８図はこの発明による組立式圧延ロールの一
実施例を示す側断面図、第４図は第８図に示された組立
式圧延ロールの収縮リングが加熱により変形する状態を
示す図、第５図は第３図の組立式圧延ロールの収縮リン
グにｉＡ＋わる力の状態を示す図、第６図はこの発明に
よる組立式圧に１１；ロールの他の実施例を示す側断面
図、第７図はこの発明による組立式圧延ロールの更に他
の実Ｍｔｉ例を示す側断面図、第８図はカセット式ロア
１／の１１１９造を示す側断面図である。 ３：組立式圧延ロー／ｌ’　　　３０：ロール本体３５
：セラミックスリング　８６．８７：円錐側面４０：収
縮リング　　４１：円錐側面Fig. 1 is a side sectional view showing an example of a conventional prefabricated rolling roll, Fig. 2 is a side sectional view showing another example of a conventional prefabricated rolling roll A/, and Fig. 8 is a sectional side view showing an example of a conventional prefabricated rolling roll. 4 is a side sectional view showing an example of the roll; FIG. 4 is a diagram showing the state in which the shrink ring of the assembled rolling roll shown in FIG. 8 is deformed by heating; FIG. 5 is the assembled rolling roll shown in FIG. 3. A diagram showing the state of the force acting on the contraction ring of the roll, FIG. 6 is a sectional view showing another embodiment of the roll, and FIG. 7 is a sectional view showing the assembled rolling roll according to the invention Fig. 8 is a side sectional view showing still another example of actual Mti. 3: Assembly type rolling row/l' 30: Roll body 35
: Ceramic ring 86.87: Conical side 40: Shrinkage ring 41: Conical side

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）リング状硬質材を本体の外径の一部に機械的に固
着して該硬質表面と圧延加工面とする組立式圧延ローμ
において、硬質材としてセラミックスヲ用い、セフミッ
クススリーブの−（１１１１面または両側面を外径に向
い漸次軸長が縮小するように円錐体の外面として形成し
、該円錐体側面に隣接する部分の少なくとも１側部に収
縮リングを隣接して設け、該収縮リングの１側面はその
隣接するセフミックススリーブの円錐状側面と合致する
円錐体内面をもって形成し、かつ該収縮リングの内径を
対応するロール本体の外径よυも大きくしたことを特徴
とする組立式圧延ロール。(1) Assembly type rolling mill μ in which a ring-shaped hard material is mechanically fixed to a part of the outer diameter of the main body to serve as the hard surface and rolling surface.
In this method, ceramic is used as the hard material, and the -(1111) surface or both side surfaces of the Cefmix sleeve are formed as the outer surface of a cone so that the axial length gradually decreases toward the outer diameter, and the portion adjacent to the side surface of the cone is A shrink ring is provided adjacently on at least one side, the one side of the shrink ring is formed with a conical inner surface that mates with the conical side surface of the adjacent Cefmix sleeve, and the inner diameter of the shrink ring is defined by a corresponding roll. An assembly type rolling roll characterized by having a larger outer diameter υ of the main body. （２）　　セラミックスが窒化珪素５０重量％以上を含
有する組成よりなり、空孔が１０％以下であることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の組立式圧延ロール
。(2) The prefabricated rolling roll according to claim 1, wherein the ceramic has a composition containing 50% by weight or more of silicon nitride, and has 10% or less of pores. （３）　　セラミックスが窒化珪素５０重量％以上で酸
化マグネシウム、窒化マグネシウム、酸化ベリリウム、
窒化ベリリウム、酸化力μシウム、窒化カルシウム、酸
化アルミニウム、酸化鉄などの１種以上を０．１〜５０
重１１′％、％含有する組成からなることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の組立式圧延ロー／Ｉ／。(3) The ceramic contains 50% by weight or more of silicon nitride, magnesium oxide, magnesium nitride, beryllium oxide,
One or more of beryllium nitride, oxidizing power μsium, calcium nitride, aluminum oxide, iron oxide, etc. at 0.1 to 50
The assembly type rolling row /I/ according to claim 1, characterized in that it has a composition containing 11'% by weight. （４）　　セラミックスが窒化１１・素５０重量％以上
で酸化セリウム、酸化イツトリウムなどのｆｒ　Ｉ　Ｂ
族酸化物を０．１〜２５重爪％および酸化アルミニウム
、アルミニウムｍ末ｆ：　０．１〜２５重ｆｉｔ％含有
する組成からなることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の組立式圧延ロール。(4) The ceramic contains 50% by weight or more of 11 nitride and elements such as cerium oxide, yttrium oxide, etc.
Claim 1, characterized in that it consists of a composition containing 0.1 to 25 weight % of group oxides and 0.1 to 25 weight % of aluminum oxide, aluminum m powder.
The assembly type rolling roll described in Section 1. （５）　　セラミックスが窒化珪’Ａ　５０　ｍ址％以
」二テ酸化アルミニウム１０〜５０重、ｔ％、窒化アル
ミニツム１０〜５０重量、酸化珪素を１０〜２０重量％
含有する組成からなり、空孔が１０％以下であることを
特徴とする特許請求の埴、門弟１項記載の組立式圧延ロ
ー２ル／、。(5) The ceramic contains silicon nitride 50% or more by weight, aluminum nitride oxide 10-50% by weight, aluminum nitride 10-50% by weight, and silicon oxide 10-20% by weight.
The assembly type rolling roll 2/ according to claim 1, characterized in that the porosity is 10% or less.