JPS59210Y2 - single facer - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 従来のシングルフェーサの１例を第１図について説明す
ると、基紙（中芯）１は回転する１対の上下段成形ロー
ル２，３に噛込まれて、段山形に沿って成形（段繰り）
される。[Detailed description of the invention] An example of a conventional single facer will be explained with reference to FIG. Forming along the chevron shape (staged)
be done.

段繰られた基紙は下段成形ロール３の段（歯）の中に収
ったまま回転し、糊付はロール４で段頂部に糊５が付け
られ、回転する圧力ロール６でライナー紙７と貼合され
る。The rolled base paper is rotated while being accommodated in the steps (teeth) of the lower forming roll 3, and glue 5 is applied to the top of the step by the roll 4, and the liner paper 7 is applied by the rotating pressure roll 6. It is pasted with.

以上の連続した作用により片面段ボール紙（シングルフ
ェース）８が製造される。A single-sided corrugated paperboard (single-face) 8 is manufactured by the above-described continuous action.

第２図は第１図に示す一般的なシングルフェーサで使用
されている圧力ロール６の一部断面正面図で、下段成形
ロール３と圧力ロール６間での基紙１とライナー紙７の
貼合せ、及び貼合物の転送力を与えるため、同ロール３
，６間には通常ニップ。FIG. 2 is a partially sectional front view of the pressure roll 6 used in the general single facer shown in FIG. The same roll 3 is used to provide lamination and transfer force for the laminated material.
, usually nip between 6.

圧を付加している。Adding pressure.

このため圧力ロール６の外径部には、ニップ圧及び下段
成形ロール３と圧力ロール６の自重による撓みの矯正を
目的として第２図に示す如くクラウンが施されている（
クラウン量δ）。For this reason, the outer diameter of the pressure roll 6 is provided with a crown as shown in FIG. 2 for the purpose of correcting the deflection caused by the nip pressure and the weight of the lower forming roll 3 and the pressure roll 6.
Crown amount δ).

このクラウン量δは圧力ロール６及び下段成形ロール３
の面長、外径、肉厚等のロール寸法及び運転条件等に基
づいて設計されねばならないが、適正な与え方に関して
は各製造メーカーのノウハウになっている。This crown amount δ is determined by the pressure roll 6 and the lower forming roll 3.
It must be designed based on the roll dimensions such as surface length, outer diameter, and wall thickness, as well as operating conditions, but each manufacturer has the know-how as to how to properly provide the roll.

圧力ロール６の外径部に機械加工等の加工手段により物
理的に前記クラウン量を与える従来の通常の方法では、
運転条件（生産速度、通紙する段ボール紙等）に対応す
るためのクラウン量の調整ができず、試運転による試行
錯誤的な数度の機械加工で適正なりラウン量の設定に至
ることも度々であった。In the conventional normal method of physically giving the above-mentioned crown amount to the outer diameter portion of the pressure roll 6 by processing means such as machining,
It is not possible to adjust the amount of crown to correspond to the operating conditions (production speed, corrugated paper being passed, etc.), and it is often necessary to set the appropriate amount of crown through trial and error machining several times through test runs. there were.

このように従来機ではクラウン量が可変構造となってい
ないことにより、以下のような障害が現われる。Since the conventional machine does not have a structure in which the crown amount is variable, the following problems occur.

即ちクラウンは、振動に起因するライナー紙割れ（下段
成形ロール３と圧力ロール６間での基紙１とライナー紙
７の貼合時、過大な衝撃荷重が紙に加わるために生じる
）、貼合不良（先のライナー紙７割れを抑制するため圧
力ロール６の振動変位を規制するためのストッパにより
規制し過ぎた場合などに生じる）、基紙割れ（上下段成
形ロール２゜３間で段繰りが行なわれる際、過大な衝撃
荷重が紙に加わるために生じる）等の発生に影響する大
きな要因で、適正なりラウンが与えられていないと、こ
れらのトラブルが発生することになる。In other words, the crown is caused by liner paper cracking caused by vibration (which occurs due to excessive impact load being applied to the paper when the base paper 1 and liner paper 7 are bonded between the lower forming roll 3 and pressure roll 6), bonding Defects (occurs when the vibration displacement of the pressure roll 6 is over-regulated by a stopper to suppress the previous liner paper 7 cracking), base paper cracks (stage formation between the upper and lower forming rolls 2.3), This is a major factor that influences the occurrence of problems such as excessive impact loads being applied to the paper when rolling is carried out, and these troubles will occur if the proper rounding is not applied.

なお、第２図の９は空隙で、通常基紙の成形、基紙とラ
イナー紙の貼合を容易にするために、圧力ロール６と共
に上下段成形ロール２，３の空隙内に加熱蒸気が通気さ
れるようになっている。Note that 9 in FIG. 2 is a gap, and heated steam is normally inserted into the gap between the upper and lower forming rolls 2 and 3 along with the pressure roll 6 to facilitate forming the base paper and laminating the base paper and the liner paper. It is designed to be ventilated.

また前記のトラブルは、ロールとロールの接触形態と、
それによって左右される衝突荷重の大きさに起因し、均
一な荷重分布状態とならなければ局部的に過大な荷重が
紙に与えられることにな。In addition, the above-mentioned trouble is caused by the form of contact between the rolls,
Due to the magnitude of the collision load that is affected by this, if the load is not distributed uniformly, an excessive load will be applied locally to the paper.

す、これらのトラブルに至らないまでもプレスマークの
不均一等の製品（段ボール）の品質低下を来す欠点があ
った。However, even if these problems did not occur, there were drawbacks such as non-uniformity of press marks, which resulted in a deterioration in the quality of the product (cardboard).

またシングルフェーサでは、通紙する紙の種類、寸法等
により振動特性が変化し、通常の運転速度の範囲（３０
０ｍ／ｍｉｎ以下）では３つの共振速度が存在する。In addition, with a single facer, the vibration characteristics change depending on the type and size of the paper being passed, and the normal operating speed range (30
(0 m/min or less), there are three resonance velocities.

従って一定のクラウン量を設定した圧力ロールで適正な
荷重分布の設定操作（従来ロール間の加圧力、ストッパ
の調整で対処する）を行なうことは、オペレータの熟練
度に依存し、また技術的な限界もあった。Therefore, setting an appropriate load distribution using pressure rolls with a certain amount of crown (conventionally handled by adjusting the pressurizing force between the rolls and the stopper) depends on the skill level of the operator, and also requires technical expertise. There were also limits.

更に研削或は切削等の機械加工によりロール外径部にク
ラウンを施すことは、高度な加工技術及び加工装置が必
要で、加工コストか゛上昇する欠点があった。Furthermore, applying a crown to the outer diameter portion of the roll by machining such as grinding or cutting requires sophisticated processing techniques and processing equipment, which has the drawback of increasing processing costs.

また前述のライナー紙割れ、貼合不良、基紙割れ等は、
シングルフェーサに於けるクラウンが起因する主要なト
ラブルである。In addition, the above-mentioned liner paper cracks, poor lamination, base paper cracks, etc.
This is the main problem caused by the crown in single facers.

従って設計に於いては、このようなトラブルを未然に防
止する必要があるが、これらは振動系として完全に把握
されておらず、完全な設計法は確立されていない。Therefore, in design, it is necessary to prevent such troubles, but these are not completely understood as vibration systems, and no perfect design method has been established.

そこで本考案者等はクラウン量の不変構造が機械の操作
ノウハウを複雑にし、トラブルの主要因となっているこ
とに着目し、クラウンの可変構造を検討した。Therefore, the inventors of the present invention focused on the fact that a structure in which the amount of crown does not change complicates the operating know-how of the machine and is the main cause of trouble, and considered a variable structure for the crown.

このクラウンの可変とは、圧力ロールを段成形ロールに
押付けていない状態で、圧力ロールのクラウンが変化す
ることを示し、段成形ロールに押付けられた状態では加
圧力の変化となって現われる。The variable crown means that the crown of the pressure roll changes when the pressure roll is not pressed against the corrugating roll, and appears as a change in the pressing force when it is pressed against the corrugating roll.

即ち、本考案はシングルフェーサに於いて、一対の段成
形ロールの一方及び／又は圧力ロールのロール外壁の内
面で軸方向の中央部に、円周方向に適宜間隔をおいて軸
心に向って展伸した複数のスリーブを固着し、かつ同ス
リーブの各先端部によって形成される面に軸方向に傾斜
した傾斜面を作ると共に、前記スリーブの各先端部に前
記傾斜面と同一傾斜角度を持つクサビ部材を軸方向に摺
動自在に係合するように構成したことにより、多次元の
操作が可能になり、段ボールの品質向上とトラブル解消
が可能なシングルフェーサを提供せんとするものである
。That is, in a single facer, the present invention provides for a single facer to be formed at an axially central portion on one of a pair of corrugated rolls and/or on the inner surface of the roll outer wall of a pressure roll, at appropriate intervals in the circumferential direction, toward the axial center. A plurality of sleeves stretched out are fixed together, and an inclined surface inclined in the axial direction is formed in the plane formed by each tip of the sleeve, and each tip of the sleeve is made to have the same inclination angle as the inclined surface. By configuring the wedge member to be slidably engaged in the axial direction, multidimensional operation is possible, and the aim is to provide a single facer that can improve the quality of corrugated board and eliminate problems. be.

以下本考案の実施例を図面について説明すると、第３図
は本考案の実施例を示すシングルフェーサに用いる圧力
ロールの１部断面側面図で、第１図の従来のシングルフ
ェーサの圧力ロール６に代えて用いるものである。An embodiment of the present invention will be explained below with reference to the drawings. Fig. 3 is a partial cross-sectional side view of a pressure roll used for a single facer showing an embodiment of the present invention, and a conventional single facer pressure roll shown in Fig. 1. This is used in place of 6.

従って以下の本考案の説明に於いては、他の機構は第１
図に示すものと同じであるので、圧力ロールを除く他の
部品は第１図と同一の符号を用いて説明することにする
。Therefore, in the following description of the present invention, other mechanisms will be referred to as
Since the parts are the same as those shown in the figure, the same reference numerals as in FIG. 1 will be used to describe the other parts except for the pressure roll.

なお、シングルフェーサでは通常、基紙１の段成形、基
紙１とライナー紙７の貼合を容易にするために各ロール
２，３．［ｉの内部には蒸気が通気されていて紙に熱が
与えられるようになっている。In addition, in a single facer, each roll 2, 3, . [Steam is vented inside the i so that heat is applied to the paper.

さて第３図の実施例は、両端部を軸受１１により回転自
在に支持されたロール端ジャーナル部１０゜１０で保持
されている薄肉円筒状のロールシェル（ロール外壁）１
２を有し、中空状に構成されている圧力ロール１３を示
すもので゛、同ロール１３の中空部内には前記ロール外
壁１２の内面で軸方向の中央部に、円周方向に適宜間隔
をおいて軸心に向って展伸した複数のスリーブ１４．１
４・・・・・・が固着されている。In the embodiment shown in FIG. 3, a thin cylindrical roll shell (roll outer wall) 1 is held at both ends by roll end journal parts 10° 10 which are rotatably supported by bearings 11.
2, and is configured in a hollow shape.In the hollow part of the roll 13, there is a pressure roll 13 at an axial center on the inner surface of the roll outer wall 12 at appropriate intervals in the circumferential direction. a plurality of sleeves 14.1 extending axially at
4... is fixed.

即ち、ロール外壁１２の内面円周に沿い扇型の複数の分
割形のスリーブ１４．１４・・・・・・が溶接等により
固着されており、同スリーブ１４群の各先端部（中心部
側）によって形成される面に軸方向に傾斜した傾斜面１
５を作ると共に、前記各スリーブ１４の各先端部に前記
傾斜面１５と同一傾斜角度を持つ円錐形クサビ部材１６
を軸方向に摺動自在に係合させである。That is, along the inner circumference of the roll outer wall 12, a plurality of sector-shaped sleeves 14. ) inclined surface 1 inclined in the axial direction on the surface formed by
5, and a conical wedge member 16 having the same inclination angle as the inclined surface 15 at each tip of each sleeve 14.
are slidably engaged in the axial direction.

この点を更に説明すると、前記スリーブ１４群によって
形成される中心部の円孔１７に対し、円錐形クサビ部材
１６が軸方向に摺動できるようになっている。To further explain this point, the conical wedge member 16 can slide in the axial direction with respect to the central circular hole 17 formed by the group of sleeves 14.

また分割形スリーブ１４の先端にはクサビ部材１６の傾
斜角度と同一の傾斜が逆に付けてあり、クサビ部材１６
が内部に移動、即ち押し込まれるに従ってスリーブ１４
にはロール外壁１２の半径方向に対する加圧力が発生す
る。Furthermore, the tip of the split sleeve 14 is provided with an inclination that is the same as the inclination angle of the wedge member 16.
As the sleeve 14 is moved or pushed inward, the sleeve 14
A pressing force is generated in the radial direction of the roll outer wall 12.

即ち、スリーブ１４が半径方向に加圧力が加えられて移
動することにより、ロール外壁１２にクラウンを自在に
与えることができるようにしたものである。That is, by moving the sleeve 14 under pressure in the radial direction, it is possible to freely apply a crown to the roll outer wall 12.

またロール端ジャーナル部１０に固定された油圧シリン
ダ等の加圧装置１８により、連結軸１９を介してクサビ
部材１６を軸方向に摺動させる。Further, a pressurizing device 18 such as a hydraulic cylinder fixed to the roll end journal portion 10 causes the wedge member 16 to slide in the axial direction via the connecting shaft 19 .

加圧装置１８はジャーナル部１０に固定されているが、
反力が大きい場合には外部フレーム等に固定することも
考えられる。Although the pressurizing device 18 is fixed to the journal section 10,
If the reaction force is large, it may be possible to fix it to an external frame or the like.

なお、クサビ部材１６はスリーブ１４の両側に逆方向に
向いて設置されており、加圧装置１８、連結軸１９も左
右対称に１対設けられている。Note that the wedge members 16 are installed on both sides of the sleeve 14 facing in opposite directions, and a pair of pressurizing devices 18 and a connecting shaft 19 are also provided symmetrically.

次に以上のように構成された実施例について作用を説明
する。Next, the operation of the embodiment configured as described above will be explained.

先ず圧力ロール１２が下段成形ロール３に押し付けられ
ていない状態で、加圧装置１Ｂの駆動により連結軸１９
を介してクサビ部材１Ｂを軸方向に摺動させると、ロー
ル外壁１２の外表面にクラウンが形成される。First, in a state where the pressure roll 12 is not pressed against the lower forming roll 3, the connecting shaft 19 is driven by the pressure device 1B.
When the wedge member 1B is slid in the axial direction through the roll outer wall 12, a crown is formed on the outer surface of the roll outer wall 12.

また加圧装置１Ｂの圧力調整を行なえば、クラウン量は
自在に設定できる。Further, by adjusting the pressure of the pressurizing device 1B, the amount of crown can be freely set.

次いで圧力ロール１３を下段成形ロール３に押付けて加
圧すると、開成形ロール３と圧力ロール１３のロール外
壁面が接触し、クラウンが変形してニップ圧が発生する
。Next, when the pressure roll 13 is pressed against the lower forming roll 3 to apply pressure, the open forming roll 3 and the roll outer wall surfaces of the pressure roll 13 come into contact, the crown is deformed, and nip pressure is generated.

ここで適正なりラウンを設定しておけば、軸方向に均等
なニップ圧を発生させることができる。If an appropriate round is set here, it is possible to generate a uniform nip pressure in the axial direction.

第５図は圧力ロール１３の他の実施例を示し、加圧によ
る反力が軸端部、あるいは外部構造にかからないように
したものである。FIG. 5 shows another embodiment of the pressure roll 13 in which the reaction force due to pressurization is not applied to the shaft end or external structure.

なお、この第５図の実施例に於いて、ロール外壁１２の
内部中央に複数の分割形スリーブ１４を溶接等により固
定し、同スリーブ１４の軸方向摺動によって同スリーブ
１４によりロール半径方向の加圧力を発生させる点は第
３図の場合と同じであるが、クサビ部材１６は分割形ス
リーブ１４群の片側のみから同スリーブ１４群の傾斜面
１５に係合させ、加圧装置１８を同スリーブ１４群の反
対側にスペーサ２０を介して取付けた点で第３図の実施
例と異なる。In the embodiment shown in FIG. 5, a plurality of split sleeves 14 are fixed to the inner center of the roll outer wall 12 by welding or the like, and the sleeves 14 slide in the axial direction to allow the sleeves 14 to move in the radial direction of the roll. The point of generating pressure force is the same as in the case of FIG. This embodiment differs from the embodiment shown in FIG. 3 in that it is attached to the opposite side of the sleeve group 14 via a spacer 20.

そしてクサビ部材１６を摺動させることにより発生する
加圧力による反力は、スペーサ２０を介してスリーブ１
４の側端部にかかる。The reaction force due to the pressing force generated by sliding the wedge member 16 is applied to the sleeve 1 through the spacer 20.
It hangs over the side edge of 4.

なお、クサビ部材１６の軸方向移動に伴ない、スリーブ
１４はロール半径方向に加圧力が加えられて移動するが
、スリーブ１４とスペーサ２０の相対すべりを伴うので
、スペーサ２０はスラスト軸受機構としてもよい。Note that as the wedge member 16 moves in the axial direction, the sleeve 14 is moved by applying pressure in the roll radial direction, but this involves relative sliding between the sleeve 14 and the spacer 20, so the spacer 20 can also be used as a thrust bearing mechanism. good.

また以上の各実施例は本考案を圧力ロールに適用した場
合について説明したが、本考案は下段成形ロール３に適
用しても同様な作用効果が得られる。Furthermore, although the above embodiments have been described with reference to the case where the present invention is applied to a pressure roll, the same effects can be obtained even when the present invention is applied to the lower forming roll 3.

以上詳細に説明した如く本考案は構成されているので、
クサビ部材を軸方向に摺動させると、同タサビ部材の傾
斜面により複数のスリーブをロール外壁に向は押圧する
押圧力が発生し、ロール外壁の外表面にクラウンを自在
に設定できる。Since the present invention is constructed as explained in detail above,
When the wedge member is slid in the axial direction, the inclined surface of the wedge member generates a pressing force that presses the plurality of sleeves toward the outer wall of the roll, and a crown can be freely set on the outer surface of the outer wall of the roll.

従って従来の機械加工による固定されたクラウンの如く
、適正なりラウンの設定が困難で、加工コスト上昇を伴
う等の問題もなく、クラウンの自在の調整により多次元
の操作が可能となり、段ボールの品質向上とトラブルの
解消が可能である。Therefore, unlike traditional crowns fixed by machining, there are no problems such as difficulty in setting the appropriate round and increased processing costs, and multi-dimensional operation is possible by freely adjusting the crown, which improves the quality of the corrugated board. Improvements and troubleshooting are possible.

なお、加圧力の自動制御装置を付加すれば、ニップ圧の
定値制御、あるいは最適制御も可能である。Note that if an automatic pressurizing force control device is added, constant value control or optimal control of the nip pressure is also possible.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は従来のシングルフェーサの１例を示す側断面図
、第２図は第１図に於ける加圧ロールの１部所面拡大側
面図、第３図は本考案の実施例に於けるシングルフェー
サに用いる加圧ロールの１例を示す１部所面側面図、第
４図は第３図のＡ〜Ａ断面図、第５図は第３図と異なる
実施例の加圧ロールを示す１部所面側面図、第６図は第
５図のＢ−Ｂ断面図である。 図の主要部分の説明、１・・・・・・基紙、３・・・・
・・下段成形ロール、５・・・・・・糊、７・・・・・
・ライナー紙、１２・・・・・・ロール外壁、１３・・
・・・・圧力ロール、１４・・・・・・スリーブ、１５
・・・・・・スリーブ先端部の傾斜面、１６・・・・・
・円錐形クサビ部材、１８・・・・・・加圧装置。Fig. 1 is a side sectional view showing an example of a conventional single facer, Fig. 2 is an enlarged side view of a part of the pressure roll in Fig. 1, and Fig. 3 is an example of the present invention. 4 is a cross-sectional view from A to A in FIG. 3, and FIG. 5 is a pressurizing example of a different embodiment from FIG. 3. FIG. 6 is a partial side view showing the roll, and FIG. 6 is a sectional view taken along line BB in FIG. 5. Explanation of the main parts of the figure, 1... base paper, 3...
...lower forming roll, 5...glue, 7...
・Liner paper, 12...Roll outer wall, 13...
... Pressure roll, 14 ... Sleeve, 15
・・・・・・Slope of the tip of the sleeve, 16・・・・・・
- Conical wedge member, 18...pressure device.

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】[Scope of utility model registration request] 基紙の段操りを行なう一対の段成形ロール及び同一対の
段成形ロールの一方に圧接すべく配設され、段繰り後糊
付された前記基紙にライナー紙を貼合する圧力ロールと
からなるシングルフェーサに於いて、前記一対の段成形
ロールの一方及び／又は圧力ロールのロール外壁の内面
で軸方向の中央部に、円周方向に適宜間隔をおいて軸心
に向って展伸した複数のスリーブを固着し、かつ同スリ
ーブの各先端部によって形成される面に軸方向に傾斜し
た傾斜面を作ると共に、前記スリーブの各先端部に前記
傾斜面と同一傾斜角度を持つクサビ部材を軸方向に摺動
自在に係合したことを特徴とするシングルフェーサ。A pair of corrugating rolls for corrugating the base paper, and a pressure roll disposed to press against one of the same pair of corrugating rolls and laminating the liner paper to the glued base paper after corrugating. In the single facer, the inner surface of the outer wall of one of the pair of corrugated rolls and/or the pressure roll is located at the center in the axial direction, and extends toward the axial center at appropriate intervals in the circumferential direction. a wedge member to which a plurality of sleeves are fixedly attached, an inclined surface inclined in the axial direction is formed on a surface formed by each distal end of the sleeve, and the distal end of the sleeve has the same inclination angle as the inclined surface; A single facer characterized by being slidably engaged in the axial direction.