JPS59197350A - 連続鋳造鋳型 - Google Patents
連続鋳造鋳型Info
- Publication number
- JPS59197350A JPS59197350A JP6916383A JP6916383A JPS59197350A JP S59197350 A JPS59197350 A JP S59197350A JP 6916383 A JP6916383 A JP 6916383A JP 6916383 A JP6916383 A JP 6916383A JP S59197350 A JPS59197350 A JP S59197350A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- casting mold
- vibration
- casting
- thin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造鋳型の改良に関する。
連続鋳造は、第１図に示す水冷した鋳型長辺１．１′お
よび鋳型短辺２，２′で囲まれた部分Ｍ（斜線を施した
部分）に溶けた金属を上から流し込み（図示せず）、下
から表面が固体化した金属片（図示せず）を連続的に取
り出す作業であるが、凝固開始点附近で、鋳型と鋳片と
が焼き付きを起すことがしばしば発生する。
よび鋳型短辺２，２′で囲まれた部分Ｍ（斜線を施した
部分）に溶けた金属を上から流し込み（図示せず）、下
から表面が固体化した金属片（図示せず）を連続的に取
り出す作業であるが、凝固開始点附近で、鋳型と鋳片と
が焼き付きを起すことがしばしば発生する。
鋳型と鋳片の焼付防止の方法として、現在第２図に示す
機械振動方式が使用されているが、最近は第３図に示す
超音波振動方式も提案されている。しかしながら両者と
もそれぞれ次のような問題が指摘されている。すなわち
、機械振動方式では、第２図の矢印Ａに示す方向の低周
波振動（数Ｈｚが一般的である）を鋳型全体（第２図は
断面図のため、鋳型のうち長辺１，１′のみが表示され
ている）に加えるため、鋳片表面には鋳造速度と周波数
とで定まる一定間隔毎に、凹凸をもった縞模様が発生す
る。それが起点となり、われきずが発生し、成品の歩留
りを低下させる原因となっている。
機械振動方式が使用されているが、最近は第３図に示す
超音波振動方式も提案されている。しかしながら両者と
もそれぞれ次のような問題が指摘されている。すなわち
、機械振動方式では、第２図の矢印Ａに示す方向の低周
波振動（数Ｈｚが一般的である）を鋳型全体（第２図は
断面図のため、鋳型のうち長辺１，１′のみが表示され
ている）に加えるため、鋳片表面には鋳造速度と周波数
とで定まる一定間隔毎に、凹凸をもった縞模様が発生す
る。それが起点となり、われきずが発生し、成品の歩留
りを低下させる原因となっている。
また後者の超音波振動方式では、第３図に示すように高
周波（１５ＫＨｚ以上が普通である）の振動を使用する
ため、振動の影響は均等化され、われきずは激減するも
のの、鋳型表面に所要の振幅を発生させるために、犬が
かりの振動装置を必要とすることである。
周波（１５ＫＨｚ以上が普通である）の振動を使用する
ため、振動の影響は均等化され、われきずは激減するも
のの、鋳型表面に所要の振幅を発生させるために、犬が
かりの振動装置を必要とすることである。
本発明は上述の問題を解決せんとするものであって、金
属の連続鋳造において、鋳型と鋳片の焼付防止のために
、鋳型表面に垂直な振動を衝撃的手段によって発生させ
ることを目的とし、小規模の衝撃波発生装置を使用して
、われきずが少ないという超音波振動方式に改良を加え
るものである。
属の連続鋳造において、鋳型と鋳片の焼付防止のために
、鋳型表面に垂直な振動を衝撃的手段によって発生させ
ることを目的とし、小規模の衝撃波発生装置を使用して
、われきずが少ないという超音波振動方式に改良を加え
るものである。
以下に本発明の詳細を述べるが、その前に超音波振動方
式が、機械振動方式よりわれきずが減少するメカニズム
について説明する。
式が、機械振動方式よりわれきずが減少するメカニズム
について説明する。
振動の方向を両方式で比較すると、機械方式では第２図
の矢印Ａに示すように、鋳造方向の低周波（数Ｈｚ程度
）振動であるのに対し、超音波方式の振動では第３図の
矢印Ｂに示すように、その主成分は鋳造方向に直角であ
る。したがって機械方式では、鋳型と鋳片との間には相
対運動が発生し、相対速度の方向反転が、数Ｈｚの間隔
で発生する。これが原因で、先に述べた鋳片表面の縞模
様状の凹凸が発生し、同時に焼付防止栓３の流れ込み量
が変動する。それに対し超音波方式では、鋳造方向と直
角方向に、１５ＫＨｚという高周波振動を加えるため、
焼付き防止栓３の流入は実質的に均一と考えてよい。流
入した焼付防止栓３は、鋳片表面で溶融後、固化し、鋳
片表面をフィルム状に覆う。フィルム状の焼付き防止栓
は、その断熱作用のため、厚めに不均一がある古、内部
の鋳片の抜熱の不均一を招き、熱収縮の差かられれきず
が発生ずる。
の矢印Ａに示すように、鋳造方向の低周波（数Ｈｚ程度
）振動であるのに対し、超音波方式の振動では第３図の
矢印Ｂに示すように、その主成分は鋳造方向に直角であ
る。したがって機械方式では、鋳型と鋳片との間には相
対運動が発生し、相対速度の方向反転が、数Ｈｚの間隔
で発生する。これが原因で、先に述べた鋳片表面の縞模
様状の凹凸が発生し、同時に焼付防止栓３の流れ込み量
が変動する。それに対し超音波方式では、鋳造方向と直
角方向に、１５ＫＨｚという高周波振動を加えるため、
焼付き防止栓３の流入は実質的に均一と考えてよい。流
入した焼付防止栓３は、鋳片表面で溶融後、固化し、鋳
片表面をフィルム状に覆う。フィルム状の焼付き防止栓
は、その断熱作用のため、厚めに不均一がある古、内部
の鋳片の抜熱の不均一を招き、熱収縮の差かられれきず
が発生ずる。
したがって焼付防止栓が、均等に流入する超音波方式の
方が、われきすの発生が減少する。
方が、われきすの発生が減少する。
これまでの説明かられかることは、焼付きを防止しかつ
表面きずの発生を抑えるため如け、鋳造方向に直角な方
向に、高周波の振動を発生させることが必要である。
表面きずの発生を抑えるため如け、鋳造方向に直角な方
向に、高周波の振動を発生させることが必要である。
し７１）シて本発明では、第４図に示すように鋳型の一
部、好ましくはメニスカス部位の近傍に薄肉部１２を作
り、その両端部２０および２０′の一方をハンマーでた
＼くことである。更に詳細に鋳型を通常溶融金属面で切
った断面図（第４図）で説明する。
部、好ましくはメニスカス部位の近傍に薄肉部１２を作
り、その両端部２０および２０′の一方をハンマーでた
＼くことである。更に詳細に鋳型を通常溶融金属面で切
った断面図（第４図）で説明する。
１は鋳型長辺で、両端の若干部以外は薄肉部１２のよう
に厚みを薄くし、背面には水冷箱１４が接続される。２
．２′は短辺であり、短辺の外側でかつ水冷箱Ｉ４の反
対側にハンマ２０，２０’を設置する。ハンマの槌打部
は木製、プラスチック製などの銅よりも柔かい材質を選
定せねばならない。またハンマリングの型式は、本発明
では限定する必要はない。
に厚みを薄くし、背面には水冷箱１４が接続される。２
．２′は短辺であり、短辺の外側でかつ水冷箱Ｉ４の反
対側にハンマ２０，２０’を設置する。ハンマの槌打部
は木製、プラスチック製などの銅よりも柔かい材質を選
定せねばならない。またハンマリングの型式は、本発明
では限定する必要はない。
さて、ハンマー２０で鋳型長辺１の薄肉部１２をた５く
と、衝撃波２２．２２’が発生し、槌打点を中心に放射
線上に薄肉部１２の中を伝播する。衝撃波２２．２２’
の周波数と振動の方向を考えると、周波数は多くの成分
を含んでいるが、主成分は一般に１０２〜１０’ Ｈｚ
程度である。
と、衝撃波２２．２２’が発生し、槌打点を中心に放射
線上に薄肉部１２の中を伝播する。衝撃波２２．２２’
の周波数と振動の方向を考えると、周波数は多くの成分
を含んでいるが、主成分は一般に１０２〜１０’ Ｈｚ
程度である。
また振動の方向は鋳型表面に垂直な横波である。すなわ
ち振動形式は超音波方式と同じで、周波数は１〜２ケタ
低い。周波数が低いことから、振動振幅は大きくなり、
振動の減衰も著しく少なくなる。さらに都合のよいこと
は、衝撃波の成分中には、薄肉部１２の固有振動数に一
致する可能性が高まり、振幅および振幅減衰とも好まし
い方向に作用する。いずれにせよハンマリングで発生し
た衝撃波は、振動方向が鋳型表面に直角な方向で、周波
数もかなり高いことから、焼付防止栓３の流入は均一に
なる。
ち振動形式は超音波方式と同じで、周波数は１〜２ケタ
低い。周波数が低いことから、振動振幅は大きくなり、
振動の減衰も著しく少なくなる。さらに都合のよいこと
は、衝撃波の成分中には、薄肉部１２の固有振動数に一
致する可能性が高まり、振幅および振幅減衰とも好まし
い方向に作用する。いずれにせよハンマリングで発生し
た衝撃波は、振動方向が鋳型表面に直角な方向で、周波
数もかなり高いことから、焼付防止栓３の流入は均一に
なる。
５−
さて、このようにして薄肉部■２の内部に発生した衝撃
波は、超音波振動に較べれば減衰は少ないとはいうもの
の、一定時間（１秒程度）後には薄肉部１２に発生して
いた衝撃波の振幅は減衰する。そこで、モールド内にあ
らかじめ設置しておいた振幅計２３および２３′で振動
状況を監視しておき、振幅が所定の値以下に減衰したら
、ハンマ２０又は２１′を再度た＼き、薄肉部１２に衝
撃波を発生させる。以下このような操作をくり返すこと
により、有効な波動を常時、鋳型に発生させることがで
きる。
波は、超音波振動に較べれば減衰は少ないとはいうもの
の、一定時間（１秒程度）後には薄肉部１２に発生して
いた衝撃波の振幅は減衰する。そこで、モールド内にあ
らかじめ設置しておいた振幅計２３および２３′で振動
状況を監視しておき、振幅が所定の値以下に減衰したら
、ハンマ２０又は２１′を再度た＼き、薄肉部１２に衝
撃波を発生させる。以下このような操作をくり返すこと
により、有効な波動を常時、鋳型に発生させることがで
きる。
なお、この方式の場合振動数は可聴領域であるが、騒音
はほとんど問題にならない。なぜなら超音波方式の場合
、空気中に露出した振動の一部分が、常時振動して騒音
発生源となるのに対し、本発明の衝撃方式では槌打時点
には単発的に騒音は発生するもの５、以後は騒音が漏洩
することはない。
はほとんど問題にならない。なぜなら超音波方式の場合
、空気中に露出した振動の一部分が、常時振動して騒音
発生源となるのに対し、本発明の衝撃方式では槌打時点
には単発的に騒音は発生するもの５、以後は騒音が漏洩
することはない。
以上本発明について説明したが、本発明によれば、小規
模の衝撃波発生装置を併設すること ６− によって、鋳型上鋳片の焼付防止を行うので、設備の簡
素化が可能でその効果は犬である。
模の衝撃波発生装置を併設すること ６− によって、鋳型上鋳片の焼付防止を行うので、設備の簡
素化が可能でその効果は犬である。
第１図は連続鋳造鋳型の模式図、第２図は従来例の説明
図、第３図は他の従来例の説明図、第４図は本発明の説
明図である。 １・・・長辺鋳型 ２・・・短辺鋳型１２・・
・薄肉部 １４・・・水冷箱２０．２０’・
・・ハンマー ２２・・・衝撃波２：３・・・振幅
針 ７− 第２図 第３１ 第４図
図、第３図は他の従来例の説明図、第４図は本発明の説
明図である。 １・・・長辺鋳型 ２・・・短辺鋳型１２・・
・薄肉部 １４・・・水冷箱２０．２０’・
・・ハンマー ２２・・・衝撃波２：３・・・振幅
針 ７− 第２図 第３１ 第４図
Claims (1)
- 溶融金属メニスカス近傍の鋳型壁面に薄肉部を形成し、
前記薄肉部に衝撃波を与える槌打機構を併設したことを
特徴とする連続鋳造鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6916383A JPS59197350A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 連続鋳造鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6916383A JPS59197350A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 連続鋳造鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59197350A true JPS59197350A (ja) | 1984-11-08 |
Family
ID=13394759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6916383A Pending JPS59197350A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 連続鋳造鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59197350A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5201909A (en) * | 1990-07-23 | 1993-04-13 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Liquid-cooled continuous casting mold |
-
1983
- 1983-04-21 JP JP6916383A patent/JPS59197350A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5201909A (en) * | 1990-07-23 | 1993-04-13 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Liquid-cooled continuous casting mold |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5355935A (en) | Method and device for vibrating an ingot mould for the continuous casting of metals | |
| JPS59197350A (ja) | 連続鋳造鋳型 | |
| JPH04284950A (ja) | 金属薄帯の連続鋳造方法 | |
| EP0042007B1 (en) | Continuous casting mold | |
| JPS6141658B2 (ja) | ||
| JPH05329613A (ja) | 鋳造法 | |
| JPH105956A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0337455B2 (ja) | ||
| JPH0399762A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH0724414A (ja) | 内部に冷却構造を有する超音波ホーン | |
| JPS63212044A (ja) | 超音波鋳型連続鋳造方法 | |
| JPH0479744B2 (ja) | ||
| JPS61276749A (ja) | 連続鋳造鋳型の超音波振動方法 | |
| SU1560389A1 (ru) | Способ изготовлени отливок из высоколегированных сталей, склонных к пленообразованию | |
| JP2882443B2 (ja) | 遠心鋳造用金枠の延命化方法 | |
| JPH0322251B2 (ja) | ||
| SU1764785A1 (ru) | Способ непрерывного лить заготовок | |
| JP2002321044A (ja) | 金属の連続鋳造用鋳型設備及び連続鋳造方法 | |
| JP3375847B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型の振動方法 | |
| JPS606248A (ja) | 連続鋳造用鋳型の振動方法 | |
| JPS6260184B2 (ja) | ||
| JPS6120653A (ja) | 鋼の連続鋳造用鋳型の振動方法 | |
| JPS5855153A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPS60102264A (ja) | 振動鋳造法 | |
| JPH082486B2 (ja) | 連続鋳造におけるパウダーの供給方法 |