JPS59179113A - オイル中溶解ガスの脱気方法 - Google Patents
オイル中溶解ガスの脱気方法Info
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- JPS59179113A JPS59179113A JP5244483A JP5244483A JPS59179113A JP S59179113 A JPS59179113 A JP S59179113A JP 5244483 A JP5244483 A JP 5244483A JP 5244483 A JP5244483 A JP 5244483A JP S59179113 A JPS59179113 A JP S59179113A
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- JP
- Japan
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- oil
- gas
- vacuum degassing
- degassing tank
- tank
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0005—Degasification of liquids with one or more auxiliary substances
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は真空脱気によるオイルの浄化方法の改良に関す
るものである。
るものである。
水素やメタン、エタン、プロパン、ブタン。
ペンタン、ヘキサン、ヘゲタン等の炭化水素ガスお、よ
びこｎらの中に不純物として含まｆるＨ２Ｓなど全圧縮
する圧縮機において、軸封等のために用いるシールオイ
ルには被圧縮ガスの成分のほか、空気中の水分などが溶
解するため、シールオイルの物性の維持、防爆安全性の
確保の点から油装置にはそｎなりの対策が必要である。
びこｎらの中に不純物として含まｆるＨ２Ｓなど全圧縮
する圧縮機において、軸封等のために用いるシールオイ
ルには被圧縮ガスの成分のほか、空気中の水分などが溶
解するため、シールオイルの物性の維持、防爆安全性の
確保の点から油装置にはそｎなりの対策が必要である。
％にガス井戸元における被圧縮ガスは重質成分としてペ
ンタン、ヘキサンからランチカン。
ンタン、ヘキサンからランチカン。
ドデカンに至る成分ならびに高濃度のＨ２Ｓを含む場会
が多い。したがってシール部通過後のシールオイルには
こｆらの成分が多量に溶解することとなり、とｎらの溶
解成分を脱気しないとシールオイルとして再使用するこ
とはできない。
が多い。したがってシール部通過後のシールオイルには
こｆらの成分が多量に溶解することとなり、とｎらの溶
解成分を脱気しないとシールオイルとして再使用するこ
とはできない。
そこで従来の脱気装置を用いて脱気させようとしても、
従来装置では性能が不足し、脱気不十分のままシールオ
イルを再使用することとなる。
従来装置では性能が不足し、脱気不十分のままシールオ
イルを再使用することとなる。
つまりシールオイルに炭化水素やＨ２Ｓが残存すると、
シールオイルのフラッシュポイント、ＩＥ低下し、シー
ルオイルをタンクにて貯蔵する際に火災や爆発の危険性
が高くなるほか、タンクや配管さらにシールリングなど
の腐食も問題となる。
シールオイルのフラッシュポイント、ＩＥ低下し、シー
ルオイルをタンクにて貯蔵する際に火災や爆発の危険性
が高くなるほか、タンクや配管さらにシールリングなど
の腐食も問題となる。
上述のような問題を回避するため、一般にシ−ルオイル
は再使用に備えて溶解成分の脱気を行なう必要があるが
、従来脱気法としては■加熱による方法、■空気ｚ
Ｎ２＋ ＣＯ□などイナートガスのバブリングによる方
法、■真空による方法が知らｎているが、本発明は■の
真空法の改良に関するものであるため以下、第１図およ
び第２図を用いて従来の真空法の欠点について述べる。
は再使用に備えて溶解成分の脱気を行なう必要があるが
、従来脱気法としては■加熱による方法、■空気ｚ
Ｎ２＋ ＣＯ□などイナートガスのバブリングによる方
法、■真空による方法が知らｎているが、本発明は■の
真空法の改良に関するものであるため以下、第１図およ
び第２図を用いて従来の真空法の欠点について述べる。
第１図において、１ず浄化すべきオイル１を弁２を経て
ストレーナ３でスラッジ全除去したのち、フィードポン
プ４および流量調節計５全介して所定の流量とし、烙ら
に電気ヒータ６によって加温後、真空脱気槽７の上部か
らオイルスプレーヤ８によって空間にスプレーする。真
空脱気槽７は真空ポンプ１０により、真空引きライン９
を通じて常に排気さｎているため、真空雰囲気が形成σ
ｔているので、スプレーさｎたオイルは多数の液滴せた
は液柱となって界面積を大きくした際、界面からの脱気
が進行することとなる。１１は大気放出ガスである。し
かし、１回限りのスプレーでは十分な脱気効果、つまり
浄化効果は期待できないので、貯槽部内オイル２３を取
出しライン１２よりポンプ１３全介して、真空脱気槽７
から取り出しリサイクルオイル１７として、真空脱気槽
に入る直前の未浄化オイル１８と合流させ、合流オイル
１９を再びスプレーすることが行わｎている。このよう
にして浄化さｆたオイルは、ポンプ１３の吐出液の一部
から取り出ざｎ、フィルタ１４、＃Ｌ量調節計１５を介
して所定流量の浄化したオイル１６となる。
ストレーナ３でスラッジ全除去したのち、フィードポン
プ４および流量調節計５全介して所定の流量とし、烙ら
に電気ヒータ６によって加温後、真空脱気槽７の上部か
らオイルスプレーヤ８によって空間にスプレーする。真
空脱気槽７は真空ポンプ１０により、真空引きライン９
を通じて常に排気さｎているため、真空雰囲気が形成σ
ｔているので、スプレーさｎたオイルは多数の液滴せた
は液柱となって界面積を大きくした際、界面からの脱気
が進行することとなる。１１は大気放出ガスである。し
かし、１回限りのスプレーでは十分な脱気効果、つまり
浄化効果は期待できないので、貯槽部内オイル２３を取
出しライン１２よりポンプ１３全介して、真空脱気槽７
から取り出しリサイクルオイル１７として、真空脱気槽
に入る直前の未浄化オイル１８と合流させ、合流オイル
１９を再びスプレーすることが行わｎている。このよう
にして浄化さｆたオイルは、ポンプ１３の吐出液の一部
から取り出ざｎ、フィルタ１４、＃Ｌ量調節計１５を介
して所定流量の浄化したオイル１６となる。
第１図の従来法の例は、真空脱気槽７としてスプレー塔
を採用しているが、第２図に示す従来法の例は、充填層
２０を有する充填塔を採用しただけでフロースキーム的
には全く同様である。
を採用しているが、第２図に示す従来法の例は、充填層
２０を有する充填塔を採用しただけでフロースキーム的
には全く同様である。
上記のような従来法では、第１図、第２図からも明らか
なように、真空脱気槽７の中に存在する気体は浄化すべ
きオ・イル１が溶解していた気体のみである。したがっ
て、真空脱気槽の操作温度と圧力で決まるところの熱力
学的平衡組成り、下にはオイル中に溶解せる気体全除去
することはできない。こ′ｎを以下に理論的に説明する
。まず、脱気速度は、次に示す（１）式で表わ妊ｎる。
なように、真空脱気槽７の中に存在する気体は浄化すべ
きオ・イル１が溶解していた気体のみである。したがっ
て、真空脱気槽の操作温度と圧力で決まるところの熱力
学的平衡組成り、下にはオイル中に溶解せる気体全除去
することはできない。こ′ｎを以下に理論的に説明する
。まず、脱気速度は、次に示す（１）式で表わ妊ｎる。
＊
Ｎｉ ＝ Ｖ［Ｋｈａ］、（Ｘ：１−Ｘｌ）・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・（１）Ｎ：脱気速度（
Ｋｐ −ｍｏｌ／Ｈｒ ）Ｖ：脱気室脱気有効容積（ｍ
３） ＫＬａ：容債係数（Ｋｇ ｍｏ］、／ｇ” ・Ｈｒ ・
モル分率）Ｘニオイル中浴解ガス濃度（モル分率）Ｘ＊
：気相と平衡にあるオイル中溶解ガス濃度（モル分率） 添字１：成分１を示す◇ ＊ また、Ｘｌは次式で与えらｎるＯ Ｘ１＊＝工・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・（２ンＫ］。
・・・・・・・・・・・・・・・（１）Ｎ：脱気速度（
Ｋｐ −ｍｏｌ／Ｈｒ ）Ｖ：脱気室脱気有効容積（ｍ
３） ＫＬａ：容債係数（Ｋｇ ｍｏ］、／ｇ” ・Ｈｒ ・
モル分率）Ｘニオイル中浴解ガス濃度（モル分率）Ｘ＊
：気相と平衡にあるオイル中溶解ガス濃度（モル分率） 添字１：成分１を示す◇ ＊ また、Ｘｌは次式で与えらｎるＯ Ｘ１＊＝工・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・（２ンＫ］。
Ｙ：気相中のガス濃度（モル分率）
Ｋ：気液平衡定数（−）
ここで、熱力学的平衡状態では、もはや脱気速度はゼロ
であるから、（１）式でＮ１−０とおき、（２）弐全考
慮すると、 Ｙｉ＝ＫｉＸｉ ・・・・・・・・・・・・・・・
・・−・・・・・ （３）すなわち、（３）式は気液平
衡関係を表わしている。（３）式の両辺に全圧ＩＰ金乗
じると、工ＰＹｉは成分１の気相分圧Ｐ１となり、全成
分について分圧の和をとると４ 迂＝ΣＰｉ −１ ＝Σ工ＰＫｉＸ：Ｌ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（４）ｉ＝１ （４）式から判るように、液相と平衡な気相の分圧の和
、すなわち全圧が、真空脱気槽の操作圧力と等しくなｎ
は、そｎ以上の脱気は進行しないこととなる。簡単なた
めに、タービン油にｎ−ヘキサンのみが溶解した例を考
え、真空脱気槽の操作条件を７０℃、１．５ ｔｍ Ｈ
ｇａｂｓとした場合の脱気の限界を考える。７０℃、１
．５ ｍｎ Ｈｇａｂｓ下でのｎ−ヘキサンの気液平衡
定数はに＝５０７であり、また気相はほぼｎ−ヘキサン
だけであるから、Ｙ＝１．０である。したがって、平衡
下では すなわち、７０℃、１．５ ｔｔｍ Ｈｇａｂｓの条件
下ではオイル中のｎ−へキサンは０．２モルＳＪＭ下に
はすることができない。従来法によって、オイル中の溶
解ガス濃度をさらに下げる必要がある時は、操作温度全
土けるか、操作圧刃金下けるしかないが、オイ匈化防止
上、温度は約９０〜１００℃が限度であり、圧力を１桁
低くすると残存ガス濃度は１／１０となることが期待で
きるが、逆に排気容量Ｖｉ１０倍の真空ポンプが必要と
なるなどの問題がある。
であるから、（１）式でＮ１−０とおき、（２）弐全考
慮すると、 Ｙｉ＝ＫｉＸｉ ・・・・・・・・・・・・・・・
・・−・・・・・ （３）すなわち、（３）式は気液平
衡関係を表わしている。（３）式の両辺に全圧ＩＰ金乗
じると、工ＰＹｉは成分１の気相分圧Ｐ１となり、全成
分について分圧の和をとると４ 迂＝ΣＰｉ −１ ＝Σ工ＰＫｉＸ：Ｌ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（４）ｉ＝１ （４）式から判るように、液相と平衡な気相の分圧の和
、すなわち全圧が、真空脱気槽の操作圧力と等しくなｎ
は、そｎ以上の脱気は進行しないこととなる。簡単なた
めに、タービン油にｎ−ヘキサンのみが溶解した例を考
え、真空脱気槽の操作条件を７０℃、１．５ ｔｍ Ｈ
ｇａｂｓとした場合の脱気の限界を考える。７０℃、１
．５ ｍｎ Ｈｇａｂｓ下でのｎ−ヘキサンの気液平衡
定数はに＝５０７であり、また気相はほぼｎ−ヘキサン
だけであるから、Ｙ＝１．０である。したがって、平衡
下では すなわち、７０℃、１．５ ｔｔｍ Ｈｇａｂｓの条件
下ではオイル中のｎ−へキサンは０．２モルＳＪＭ下に
はすることができない。従来法によって、オイル中の溶
解ガス濃度をさらに下げる必要がある時は、操作温度全
土けるか、操作圧刃金下けるしかないが、オイ匈化防止
上、温度は約９０〜１００℃が限度であり、圧力を１桁
低くすると残存ガス濃度は１／１０となることが期待で
きるが、逆に排気容量Ｖｉ１０倍の真空ポンプが必要と
なるなどの問題がある。
本発明は上記従来法においてみられるような操作圧力と
温度によって定する平衡組成という限界なしに、オイル
中の溶解ガス濃度を十分低下σせ得る方法全提供するこ
とを目的とするもので、オイル中に溶解しているガス成
分以外の空気＋ Ｃ０２ｇ Ｎ２等の不活性で安全な
ガスを真空脱気槽にリークさせることによって、気相に
おける溶解カス成分の分圧全低下させると同時に、リー
クさせたガスの脱気槽外への排出時に脱気成分の持ち去
りが生じ、脱気の促進を計るものである。
温度によって定する平衡組成という限界なしに、オイル
中の溶解ガス濃度を十分低下σせ得る方法全提供するこ
とを目的とするもので、オイル中に溶解しているガス成
分以外の空気＋ Ｃ０２ｇ Ｎ２等の不活性で安全な
ガスを真空脱気槽にリークさせることによって、気相に
おける溶解カス成分の分圧全低下させると同時に、リー
クさせたガスの脱気槽外への排出時に脱気成分の持ち去
りが生じ、脱気の促進を計るものである。
すなわち、本発明はガスおよび低沸点成分を溶解せるオ
イル全真空脱気槽に供給してオイル中の溶解成分全放散
、脱気させるオイルの浄化方法において、オイル中の溶
解成分以外の不活性カスを真空脱気槽にリークさせ、前
記真空脱気槽内のオイルの流ｎと当該不活性ガスの流ｎ
とを接触きせることを特徴とする、オイル中溶解ガスの
脱気方法に関するものである。
イル全真空脱気槽に供給してオイル中の溶解成分全放散
、脱気させるオイルの浄化方法において、オイル中の溶
解成分以外の不活性カスを真空脱気槽にリークさせ、前
記真空脱気槽内のオイルの流ｎと当該不活性ガスの流ｎ
とを接触きせることを特徴とする、オイル中溶解ガスの
脱気方法に関するものである。
本発明においてリークさせたカスの流ｎとオイルの流ｎ
とは向流接触させるのが望ましい。
とは向流接触させるのが望ましい。
本発明方法は各種液体の脱気装置、特にコンプレッサ用
シールオイルの脱気装置や潤滑油の清浄化装置に有効に
適用できる。
シールオイルの脱気装置や潤滑油の清浄化装置に有効に
適用できる。
以下第６図に示す具体例に基つき、本発明方法を具体的
に説明する。第３図において、第１図、第２図の従来法
と比較して特徴的な点は、真空脱気槽７の下方にリーク
弁２１を設置し、リークはせる不活性気体２２全前記リ
ーク弁２１を通じて真空脱気槽７に供給し、当該真空脱
気相の上方に設置し７たオイルスプレーヤ８から供給さ
ｎるオイルのＲ，ｆＬと、リークさせた気体の流ｆｉ
２４とを接触させている点である。その他の操作つまり
浄化すべきオイル１をフィードポンプ４全介して真空脱
気槽７に供給し、埒らにポンプ１３を介してオイル全一
部取り出すと共に大部分全リサイクルオイル１７として
再び真空脱気槽７にリサイクルさせるなどのフロースキ
ームは、従来法による第１図、第２図の例と同様である
〇 上述のように本発明による方法では、オイルシ 中の溶解成分以外の不活性気体ｉ １Ｊ−りさせ、真空
雰囲気下でオイルと接触させることによってオイル中の
溶解ガスを飛躍的に放散させることができ、リークガス
の流量に応じてオイル中の溶解ガス濃度全非常に低い値
まで低下させることが可能でおる。
に説明する。第３図において、第１図、第２図の従来法
と比較して特徴的な点は、真空脱気槽７の下方にリーク
弁２１を設置し、リークはせる不活性気体２２全前記リ
ーク弁２１を通じて真空脱気槽７に供給し、当該真空脱
気相の上方に設置し７たオイルスプレーヤ８から供給さ
ｎるオイルのＲ，ｆＬと、リークさせた気体の流ｆｉ
２４とを接触させている点である。その他の操作つまり
浄化すべきオイル１をフィードポンプ４全介して真空脱
気槽７に供給し、埒らにポンプ１３を介してオイル全一
部取り出すと共に大部分全リサイクルオイル１７として
再び真空脱気槽７にリサイクルさせるなどのフロースキ
ームは、従来法による第１図、第２図の例と同様である
〇 上述のように本発明による方法では、オイルシ 中の溶解成分以外の不活性気体ｉ １Ｊ−りさせ、真空
雰囲気下でオイルと接触させることによってオイル中の
溶解ガスを飛躍的に放散させることができ、リークガス
の流量に応じてオイル中の溶解ガス濃度全非常に低い値
まで低下させることが可能でおる。
以下に、本発明による効果をさらに詳細に説明する・第
４図は本発明方法において真空脱気槽内りの物質収支を
説明するための図である。
４図は本発明方法において真空脱気槽内りの物質収支を
説明するための図である。
第４図に示さｎた新しい記号はそｎぞｎ下記を意味する
。
。
Ｆ ＝オイルの供給ｆｔ ［Ｋｑ−ｍｏ１／ｎｒ）ＧＴ
ＦＲ：ガスのトータル流量［Ｎ７−ｍｏｌ／Ｈｒ］Ｌ
：抜き出しｆ４゛［Ｋ？ −ｍｏｌ／Ｈｒ〕２ ：供給
オイル中のガス成分のモル分率〔−〕 Ｘ ：真空引している時のオイル中に溶解しているガス
成分のモル分率［−〕 添字１：成分１ 第４図に注目し、１成分について物質収支全とると、 Ｆ（Ｚｌ、−Ｘｉ ）＝［ＫＩ、ａｌｉ−Ｖ−（Ｘｌ−
Ｘｉ＊）（５）又、脱気塔内でオイルと接触する全ガス
量とガス中の１成分のモル分率は、そｎ （’ ｎ次の
ようになる。ωはリークガス流量〔匂−ｍｏｌ／Ｈｒｌ
であシ、ｎは成分数である。
ＦＲ：ガスのトータル流量［Ｎ７−ｍｏｌ／Ｈｒ］Ｌ
：抜き出しｆ４゛［Ｋ？ −ｍｏｌ／Ｈｒ〕２ ：供給
オイル中のガス成分のモル分率〔−〕 Ｘ ：真空引している時のオイル中に溶解しているガス
成分のモル分率［−〕 添字１：成分１ 第４図に注目し、１成分について物質収支全とると、 Ｆ（Ｚｌ、−Ｘｉ ）＝［ＫＩ、ａｌｉ−Ｖ−（Ｘｌ−
Ｘｉ＊）（５）又、脱気塔内でオイルと接触する全ガス
量とガス中の１成分のモル分率は、そｎ （’ ｎ次の
ようになる。ωはリークガス流量〔匂−ｍｏｌ／Ｈｒｌ
であシ、ｎは成分数である。
ＧＴＦＲ＝ω＋ΣＦ（Ｚｉ−Ｘｊ）・回・・・・・・・
・・・・・・ （６）−１ そこで、気液平衡関係式を用いて、Ｘｉ＊を求めると となる。
・・・・・・ （６）−１ そこで、気液平衡関係式を用いて、Ｘｉ＊を求めると となる。
そこで（６）式を（８）式に代入すると、Ｘｉ＊−Ｆ（
Ｚｉ−Ｘｉ）／Ｋｉ（ａ＋＋ΣＦ（Ｚｉ−Ｘｉ）ｌ（９
）となり、この（９）式を（５）式に代入するととなる
。
Ｚｉ−Ｘｉ）／Ｋｉ（ａ＋＋ΣＦ（Ｚｉ−Ｘｉ）ｌ（９
）となり、この（９）式を（５）式に代入するととなる
。
そして、（１０）式については、ｉ成分のみですがら、
１＝１〜ｎ成分まで連立させると、抜出し中の各成分濃
度Ｘｉを求めることができる。
１＝１〜ｎ成分まで連立させると、抜出し中の各成分濃
度Ｘｉを求めることができる。
簡単のため溶解ガスが１成分だけの場合を考え、以下に
は添字ｉを省略して示す。
は添字ｉを省略して示す。
リークが十分大なるとき、すなわちω→〜のとき、
リークが十分小なるとき、すなわちω→０のとき、１成
分系で考えると、 ω＜Ｆ（ｚ−ｘ）であるから となり、 となる。
分系で考えると、 ω＜Ｆ（ｚ−ｘ）であるから となり、 となる。
（１１）、（１３）式は極限を考えたが、両式を比較す
ると、（１１）式の分子が（１３）式の分子より小さい
ことから、明らかにリークの増大により脱気効果がおる
ことが判る。
ると、（１１）式の分子が（１３）式の分子より小さい
ことから、明らかにリークの増大により脱気効果がおる
ことが判る。
本発明の方法の有効性全実証するため、最も簡単な系と
してタービン油にｎ−ヘキサンが溶解した例をとりあげ
、脱気テストを実施した。
してタービン油にｎ−ヘキサンが溶解した例をとりあげ
、脱気テストを実施した。
第１表にテスト条件を、第５図にテスト結果を示す。
第１表 テスト条件
真空脱気槽充填層：１５０ｍｍφＸ５００ｍｍＨ１／２
インチラシヒリング充填 リサイクルオイルスプレーヤ高さ洸填層上面から１００
ｍｍＨ真空脱気槽操作圧力：１０ｍｍＨｇａｂｓ〃
操作温度：８０℃ 貯槽部内オイル量 ：１０ｌ オイル内ｎ−ヘキサンの初期濃度：０．６モル％リサイ
クルオイル流量 ：５０ｌ／Ｈｒ空気のリーク流量
：３．９×１０−３Ｋｇｍｏｌ／Ｈｒ本実施例は、連
続的に浄化すべきオイルを供給し、同割合で浄化済みの
オイルを抜き出したものではなく、回分操作したもので
ある。すなわち、所定量の未浄化オイルを真空脱気槽７
の貯槽部に注入したのち、ポンプ１３によって貯槽部の
オイルをくみ出し、オイルスプレーヤ８から再び真空脱
気槽７にスプレーしながら、当該真空脱気槽７を真空ポ
ンプ１０により真空引きライン９から排気することによ
ってオイルの脱気を進め、オイル中のｎ−ヘキサンの濃
度の経時変化を見た。第５図にはリークの有無による脱
気効果の差異全同時に示した。Ａが空気リークあり、Ｂ
が空気リークなしである。リークが無ければ、オイル中
の溶解ガス濃度は、圧力と温度レベルで決まるところの
ある一定値以下には下らぬが、他のガス全リークさせｎ
は溶解ガス濃度は時間と共にいくらでも下げることがで
きることが判る。このような脱ガス効果は連続操作に切
シ換えても何ら損われることはなく、また本竿明による
第６図、第４図の例では真空脱気槽として充填塔全採用
した場合を示しているが、このほかスプレー塔、多孔板
塔その他の気液接触方式を採用しても、本発明方法はそ
の効果を損なうものではない。
インチラシヒリング充填 リサイクルオイルスプレーヤ高さ洸填層上面から１００
ｍｍＨ真空脱気槽操作圧力：１０ｍｍＨｇａｂｓ〃
操作温度：８０℃ 貯槽部内オイル量 ：１０ｌ オイル内ｎ−ヘキサンの初期濃度：０．６モル％リサイ
クルオイル流量 ：５０ｌ／Ｈｒ空気のリーク流量
：３．９×１０−３Ｋｇｍｏｌ／Ｈｒ本実施例は、連
続的に浄化すべきオイルを供給し、同割合で浄化済みの
オイルを抜き出したものではなく、回分操作したもので
ある。すなわち、所定量の未浄化オイルを真空脱気槽７
の貯槽部に注入したのち、ポンプ１３によって貯槽部の
オイルをくみ出し、オイルスプレーヤ８から再び真空脱
気槽７にスプレーしながら、当該真空脱気槽７を真空ポ
ンプ１０により真空引きライン９から排気することによ
ってオイルの脱気を進め、オイル中のｎ−ヘキサンの濃
度の経時変化を見た。第５図にはリークの有無による脱
気効果の差異全同時に示した。Ａが空気リークあり、Ｂ
が空気リークなしである。リークが無ければ、オイル中
の溶解ガス濃度は、圧力と温度レベルで決まるところの
ある一定値以下には下らぬが、他のガス全リークさせｎ
は溶解ガス濃度は時間と共にいくらでも下げることがで
きることが判る。このような脱ガス効果は連続操作に切
シ換えても何ら損われることはなく、また本竿明による
第６図、第４図の例では真空脱気槽として充填塔全採用
した場合を示しているが、このほかスプレー塔、多孔板
塔その他の気液接触方式を採用しても、本発明方法はそ
の効果を損なうものではない。
第１図、第２図は従来のオイルの浄化方法を示すフロー
シートであり、第３図は本発明のオイルの浄化法を示す
フローシートであシ、第４図は本発明方法における真空
脱気槽まわりの物質収支をとるための図、第５図は本発
明方法の効果を示すグラフである。 復代理人 内 １） 明 後代理人 萩 原 亮 −
シートであり、第３図は本発明のオイルの浄化法を示す
フローシートであシ、第４図は本発明方法における真空
脱気槽まわりの物質収支をとるための図、第５図は本発
明方法の効果を示すグラフである。 復代理人 内 １） 明 後代理人 萩 原 亮 −
Claims (1)
- （１）ガスおよび低沸点成分を溶解せるオイルを真空脱
気槽に供給してオイル中の溶解成分を放散、脱気させる
オイルの浄化方法において、オイル中の溶解成分以外の
不活性ガス全真空脱気槽にリークさせ、前記真空脱気槽
内のオイルの流れと轟該不活性ガスの流ｎとを接触させ
ることを特徴とする、オイル中溶解ガスの脱気方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5244483A JPS59179113A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | オイル中溶解ガスの脱気方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5244483A JPS59179113A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | オイル中溶解ガスの脱気方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59179113A true JPS59179113A (ja) | 1984-10-11 |
Family
ID=12914900
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5244483A Pending JPS59179113A (ja) | 1983-03-30 | 1983-03-30 | オイル中溶解ガスの脱気方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59179113A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04190803A (ja) * | 1990-11-26 | 1992-07-09 | Nomura Micro Sci Kk | 純水または超純水中の溶存酸素の除去方法 |
| US7632336B2 (en) | 2007-01-04 | 2009-12-15 | Drs Sustainment Systems, Inc. | Batch degassing of dielectric oil with vacuum sonication |
| JP2011224469A (ja) * | 2010-04-20 | 2011-11-10 | Keio Gijuku | Ｖｏｃ除去液再生・回収装置及び再生・回収方法 |
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