JPS59165891A - 渦流ポンプ - Google Patents
渦流ポンプInfo
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- JPS59165891A JPS59165891A JP58038210A JP3821083A JPS59165891A JP S59165891 A JPS59165891 A JP S59165891A JP 58038210 A JP58038210 A JP 58038210A JP 3821083 A JP3821083 A JP 3821083A JP S59165891 A JPS59165891 A JP S59165891A
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- blade
- wide
- blades
- chamber
- narrow
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D5/00—Pumps with circumferential or transverse flow
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
- F04D29/2238—Special flow patterns
- F04D29/2244—Free vortex
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、羽根車室に羽根車が収容され、渦巻室は全幅
のうち大部分が自由な空間を構成している渦流ポンプに
関するものである。
のうち大部分が自由な空間を構成している渦流ポンプに
関するものである。
従来の渦流ポンプを水中ポンプとして用いた例を第1図
に示す。1はケーシングであり、その上に中間ケーシン
グ2を介してモータ3が載置されている。モータ軸4の
先端には羽根車5が、取付けられ、モータ3により回転
駆動されるようになっている。
に示す。1はケーシングであり、その上に中間ケーシン
グ2を介してモータ3が載置されている。モータ軸4の
先端には羽根車5が、取付けられ、モータ3により回転
駆動されるようになっている。
ケーシング1は、羽根車室6と、渦巻室7と、脚部8と
より成る。渦巻室7は、中心軸9上片側に吸込口10を
有し、外周に吐出口11を有し、吸込口10と反対側に
おいて羽根車室6と連通している。
より成る。渦巻室7は、中心軸9上片側に吸込口10を
有し、外周に吐出口11を有し、吸込口10と反対側に
おいて羽根車室6と連通している。
羽根車5は、主板12と複数枚の羽根13とより成る。
渦流ポンプはせんい状異物、固形状異物などの異物を含
んだ液体を輸送するために用いるポンプであり、閉塞防
止の点のみを考えた場合には、吸込口10の口径 Ds
、羽根13の軸方向開放端縁14と渦巻室7の吸込口1
0側の内壁15との間の間隔(以後、羽根端軸方向間隔
と称す)C5渦巻室7の幅 Bv 及び吐出口11の
口径 Ddは等しく、 Ds = C= Bv = Dd なることが好ましい。
んだ液体を輸送するために用いるポンプであり、閉塞防
止の点のみを考えた場合には、吸込口10の口径 Ds
、羽根13の軸方向開放端縁14と渦巻室7の吸込口1
0側の内壁15との間の間隔(以後、羽根端軸方向間隔
と称す)C5渦巻室7の幅 Bv 及び吐出口11の
口径 Ddは等しく、 Ds = C= Bv = Dd なることが好ましい。
また、場合によっては、吸込口10における損失を防ぐ
ために、吸込口10の口径 Ds はC1Bv、 D
d よりも大きく選び、水底17がら吸込口10の下
面までの隙間の高さくこの隙間により吸込異物の寸法を
制限する) Ls を基準にしてLs= C=
Bv= Dd なる如く選ぶこともある。
ために、吸込口10の口径 Ds はC1Bv、 D
d よりも大きく選び、水底17がら吸込口10の下
面までの隙間の高さくこの隙間により吸込異物の寸法を
制限する) Ls を基準にしてLs= C=
Bv= Dd なる如く選ぶこともある。
いづれにせよ、従来の渦流ポンプにおし1ては、C=
Bv とするために、羽根車5は、全ての羽根13の軸方向開
放端縁14は渦巻室7の中に突出せず、羽根13全体が
羽根車室6の空間内に収容されてし)る。
Bv とするために、羽根車5は、全ての羽根13の軸方向開
放端縁14は渦巻室7の中に突出せず、羽根13全体が
羽根車室6の空間内に収容されてし)る。
しかしなが呟このような従来のものにおり)ては次の如
き欠点がある。
き欠点がある。
(1)Q−H特性が悪く、ポンプ効率が低い。
上記の如ト従来の渦流ポンプにおいては、渦巻室7内の
流体は羽根13が直接駆動するのではなく、羽根13の
面に沿って生ずる渦流を介して駆動するのでQ−H特性
は悪くなり、ポンプ効率も低くなる。
流体は羽根13が直接駆動するのではなく、羽根13の
面に沿って生ずる渦流を介して駆動するのでQ−H特性
は悪くなり、ポンプ効率も低くなる。
(2)エアロツクの解除が困難である。
ポンプ停止時には、液中に混在或いは溶解していた空気
が遊離して羽根車室6の上部に溜るが、起動に当たりこ
の空気を液の中に混ぜ合わせることが十分なされず、空
気が残留し、空まわりをしてエアロツクを起こす。
が遊離して羽根車室6の上部に溜るが、起動に当たりこ
の空気を液の中に混ぜ合わせることが十分なされず、空
気が残留し、空まわりをしてエアロツクを起こす。
これを防ぐために空気抜き穴16が設けられているが、
穴径は小さく含水率の低い高濃度液を扱う場合には空気
抜ぎ穴16を用いても不十分であ1)、エアロツクの解
除は困難である。
穴径は小さく含水率の低い高濃度液を扱う場合には空気
抜ぎ穴16を用いても不十分であ1)、エアロツクの解
除は困難である。
(3)以上の問題を解決するために、羽根13を軸方向
に延長して、羽根の一部を渦巻室7の中に突出すと、Q
−H特性及び効率の改良ははかれるが、異物の通過許容
限界寸法が小さくなり、適用範囲が狭くなI)、又閉塞
を起こし易くなる。
に延長して、羽根の一部を渦巻室7の中に突出すと、Q
−H特性及び効率の改良ははかれるが、異物の通過許容
限界寸法が小さくなり、適用範囲が狭くなI)、又閉塞
を起こし易くなる。
などの欠点である。
本発明は、従来のものの上記の欠点を除き、Q−H特性
友びポンプ効率の向上をはかり、起動時のエアロツクを
解消し、しかも異物の通過許容限界寸法の低下を招かな
い渦流ポンプを提供することを目的とするものである。
友びポンプ効率の向上をはかり、起動時のエアロツクを
解消し、しかも異物の通過許容限界寸法の低下を招かな
い渦流ポンプを提供することを目的とするものである。
本発明は、中心軸上片側に吸込口を有し、外周に吐出口
を有する渦巻室と、該渦巻室に吸込口と反対側において
連通し、回転可能の羽根車の少なくとも一部を収容する
羽根車室とを備えた渦流ポンプにおいて、 前記羽根車
の羽根が、主板から軸方向開放端縁までの羽根幅が狭い
狭幅羽根と、該狭幅羽根より羽根幅が広く、かつ前記羽
根車室より突出して前記渦巻室内に延長された広幅羽根
とより成り、該広幅羽根は円周方向に等配に配置され、
該広幅羽根の数、羽根幅、羽根の軸方向開放端縁の形状
は、前記狭幅羽根の軸方向開放端縁と前記渦巻室の前記
吸込側の内壁との間隔を直径とする球体の通過を許す流
路が前記渦巻室の中に形成されるよう選ばれていること
を特徴とする渦流ポンプである。
を有する渦巻室と、該渦巻室に吸込口と反対側において
連通し、回転可能の羽根車の少なくとも一部を収容する
羽根車室とを備えた渦流ポンプにおいて、 前記羽根車
の羽根が、主板から軸方向開放端縁までの羽根幅が狭い
狭幅羽根と、該狭幅羽根より羽根幅が広く、かつ前記羽
根車室より突出して前記渦巻室内に延長された広幅羽根
とより成り、該広幅羽根は円周方向に等配に配置され、
該広幅羽根の数、羽根幅、羽根の軸方向開放端縁の形状
は、前記狭幅羽根の軸方向開放端縁と前記渦巻室の前記
吸込側の内壁との間隔を直径とする球体の通過を許す流
路が前記渦巻室の中に形成されるよう選ばれていること
を特徴とする渦流ポンプである。
本発明の実施例につき図面を用いて説明する。
第2図において、第1図と同じ符号の部分は同様な構成
、作用を有する。
、作用を有する。
羽根車5の主板12には、軸方向の羽根幅Baを有する
狭幅羽根13aと、Baよりも広く、Bb > B
a なる羽根幅Bbを有する広幅羽根13bとが備えられて
いる。狭幅羽根13aは渦巻室7の中に突出されず、軸
方向開放端縁14aからの羽根端軸方向開隔 Ca
は渦巻室幅 Bv に等しく、Ca = Bv となっている。しかし、広幅羽Mi13bは、軸方向に
延長され、軸方向開放端縁14bは渦巻室7の中に突出
幅 P だけ突出している。従って羽根端軸方向間隔
cb は、 Cb < Bv 即ち、Cb < Ca となっている。
狭幅羽根13aと、Baよりも広く、Bb > B
a なる羽根幅Bbを有する広幅羽根13bとが備えられて
いる。狭幅羽根13aは渦巻室7の中に突出されず、軸
方向開放端縁14aからの羽根端軸方向開隔 Ca
は渦巻室幅 Bv に等しく、Ca = Bv となっている。しかし、広幅羽Mi13bは、軸方向に
延長され、軸方向開放端縁14bは渦巻室7の中に突出
幅 P だけ突出している。従って羽根端軸方向間隔
cb は、 Cb < Bv 即ち、Cb < Ca となっている。
羽根の平面的な配置は、第3図に示す如く、全羽根数は
6枚で、円周等配(6等分)されており、このうち4枚
が狭幅羽根13a、2枚が広幅羽根1°3bとなってい
る。従って広幅羽根13bは円周等配(2等分)に配置
されている。
6枚で、円周等配(6等分)されており、このうち4枚
が狭幅羽根13a、2枚が広幅羽根1°3bとなってい
る。従って広幅羽根13bは円周等配(2等分)に配置
されている。
全羽根枚数は、動的バランス及び流体力学的バランスを
とるため1こ素数では好ましくなく、ある数 n の倍
数とする。しかして広幅羽根13bは1番目ごとに備え
られており、円周 n等分の等配となっている。11と
しては2,3,4・・・など任意の数が選ばれる。
とるため1こ素数では好ましくなく、ある数 n の倍
数とする。しかして広幅羽根13bは1番目ごとに備え
られており、円周 n等分の等配となっている。11と
しては2,3,4・・・など任意の数が選ばれる。
例えば、
11 =2、 羽根全数 4、 広幅羽根数 2〃
6、 〃 3 〃 8、 〃 4 〃 10、 〃 5 〃 12、 〃 6 11 =3、 〃 6、 2〃
9、 〃 3 〃 12、 〃 4 11 =4、 〃 8、 〃 2
〃 12、 〃 3 などである。
6、 〃 3 〃 8、 〃 4 〃 10、 〃 5 〃 12、 〃 6 11 =3、 〃 6、 2〃
9、 〃 3 〃 12、 〃 4 11 =4、 〃 8、 〃 2
〃 12、 〃 3 などである。
し、かじ、工作上の制約などにより羽根全数は10枚以
下が好ましい。
下が好ましい。
羽根の軸方向開放端縁14a、14bは、軸直角端縁部
18a、18bと、傾斜部19a、19bとより成る。
18a、18bと、傾斜部19a、19bとより成る。
軸直角端縁部18aの長さTaと、18bの長さTbと
はほぼ等しくとられている。従って傾斜部19a、19
bの、主板12がらの傾斜角で、羽根に沿って測った立
上り角度は、狭幅羽根13aにおける方が、広幅羽根1
3bにおけるよりも小さくなっている。
はほぼ等しくとられている。従って傾斜部19a、19
bの、主板12がらの傾斜角で、羽根に沿って測った立
上り角度は、狭幅羽根13aにおける方が、広幅羽根1
3bにおけるよりも小さくなっている。
軸直角端縁部18aと18bとは異なる寸法でもよいが
、立上り角度は狭幅羽根13aにおける方を、広幅羽根
13bにおけるよりも小さくすることが好ましい。
、立上り角度は狭幅羽根13aにおける方を、広幅羽根
13bにおけるよりも小さくすることが好ましい。
立上り角度は、狭幅羽根で45度以下、広幅羽根で55
度以下とすることが好ましい。
度以下とすることが好ましい。
狭幅羽根13aの羽根幅 Baに対して広幅羽根13b
の羽根幅Bbは、 Bb =(1,2−2) Ba 程度とする。
の羽根幅Bbは、 Bb =(1,2−2) Ba 程度とする。
また、広幅羽根13bが、渦巻室7に突出する突出幅P
は、渦巻敞7の幅 Bvに対し、P 、=(0,’06
70.5) Bv程度の範囲、 望ましくは、 P =(0,1−0,5) Bv とすることが好ましい。
は、渦巻敞7の幅 Bvに対し、P 、=(0,’06
70.5) Bv程度の範囲、 望ましくは、 P =(0,1−0,5) Bv とすることが好ましい。
しかして幅広羽Mi13bの数、羽根幅Bb、羽根の軸
方向開放端14bの形状、即ち、軸直角端縁部18bの
長さTb、傾斜部19bの立上り角度などの値は次の如
くして選ばれる。
方向開放端14bの形状、即ち、軸直角端縁部18bの
長さTb、傾斜部19bの立上り角度などの値は次の如
くして選ばれる。
即ち、狭幅羽根13aの羽根端軸方向開隔 Caを直径
とする球体を考えると外、吸込口10から渦巻室7を経
て吐出口11に達するまでの間、主板12、広幅羽根1
3b、狭幅羽根13a、内壁15、渦巻室7の壁などに
より囲まれて、前記の直径Ca の球体の通過を許す
流路が渦巻室7の中に形成されるよう選ばれる。
とする球体を考えると外、吸込口10から渦巻室7を経
て吐出口11に達するまでの間、主板12、広幅羽根1
3b、狭幅羽根13a、内壁15、渦巻室7の壁などに
より囲まれて、前記の直径Ca の球体の通過を許す
流路が渦巻室7の中に形成されるよう選ばれる。
例えば羽根車5の外周面における展開図である第4図に
おいて、Caと同じ直径D1の球体の通過を許容する流
路が形成されるように広幅羽根13bの弱根幅Bbを決
める。若し全部の羽根の羽根幅をBbとすると通過が許
容される直径はD2となり、Dlに比べて極めて小さな
寸法となり、扱い物が制約され不利になる。
おいて、Caと同じ直径D1の球体の通過を許容する流
路が形成されるように広幅羽根13bの弱根幅Bbを決
める。若し全部の羽根の羽根幅をBbとすると通過が許
容される直径はD2となり、Dlに比べて極めて小さな
寸法となり、扱い物が制約され不利になる。
羽根車5の外周より内方の部分については広幅羽根13
bの間隔が小さくなるので、羽根幅Bbを中心に蓮づく
にっれ次第に小となるよう傾斜部19bを形成し、成る
立上り角度を以て主板12に接続するようにする。
bの間隔が小さくなるので、羽根幅Bbを中心に蓮づく
にっれ次第に小となるよう傾斜部19bを形成し、成る
立上り角度を以て主板12に接続するようにする。
第4図は主として直線羽根の場合の説明であるが、羽根
が曲線でありかつ半径方向に対して回転方向に前傾又は
後傾している場合を第3図にて説明する。網目模様を施
した部分は広幅羽根136′の軸直角端縁部18bであ
り、この部分は高くなっているが、狭幅羽根13aの軸
直角端縁部18aはこれよりも低くなっている。中央の
吸込口1゜力鴨入った直径D 1 (= Ca)の球体
は広幅羽根1′3bと衝突することはあるが、何等阻止
されることなく、広幅羽根13bの間の流路を通って自
由に外周から放出されるように、広幅羽根j3bの羽根
幅Bbや形状な決める。
が曲線でありかつ半径方向に対して回転方向に前傾又は
後傾している場合を第3図にて説明する。網目模様を施
した部分は広幅羽根136′の軸直角端縁部18bであ
り、この部分は高くなっているが、狭幅羽根13aの軸
直角端縁部18aはこれよりも低くなっている。中央の
吸込口1゜力鴨入った直径D 1 (= Ca)の球体
は広幅羽根1′3bと衝突することはあるが、何等阻止
されることなく、広幅羽根13bの間の流路を通って自
由に外周から放出されるように、広幅羽根j3bの羽根
幅Bbや形状な決める。
この実施例は羽根幅が2種類のものを示したが、広、狭
のほか中間の羽根幅のものを用いてもよい。
のほか中間の羽根幅のものを用いてもよい。
また、狭幅羽根13aは、羽根車室6より延長され渦巻
室7の中に突出していてもよい。この場合も勿論 Bb
> Ba なる関係を保つ。
室7の中に突出していてもよい。この場合も勿論 Bb
> Ba なる関係を保つ。
以上の如ぎ実施例の作用及び効果につき説明する。
(1)一部の羽根を広幅羽根13bとして、その一部を
渦巻室7の中に突出せしめたにも拘らず、通過許容寸法
の限界は低下せず、全羽根が狭幅羽根13aであったと
きと同様の天外な異物の通過を許す。
渦巻室7の中に突出せしめたにも拘らず、通過許容寸法
の限界は低下せず、全羽根が狭幅羽根13aであったと
きと同様の天外な異物の通過を許す。
(2)広幅羽根13bの部分で、渦巻室7内の液体を直
接駆動するので、損失が少なく、Q−H特性が向上し、
かつポンプ効率も向上する。
接駆動するので、損失が少なく、Q−H特性が向上し、
かつポンプ効率も向上する。
第5図は一つの実験例を示し、■は従来例、IIは本実
施例である。
施例である。
(3)広幅羽根13bの羽根幅Bbが広がり1.かっ渦
巻室7の中に突出したことにより、渦流が強く形成され
、空まわりすることなく、羽根車室6の上部に滞留して
いた空気も渦流に巻き込まれて渦巻室7に入り、主流に
も巻外込まれて吐出され、エアロツクが解消される。
巻室7の中に突出したことにより、渦流が強く形成され
、空まわりすることなく、羽根車室6の上部に滞留して
いた空気も渦流に巻き込まれて渦巻室7に入り、主流に
も巻外込まれて吐出され、エアロツクが解消される。
(4)羽根の主板12に対する立上り角度が、狭幅羽根
13aにおける方が広幅羽根131+におけるよりも小
さいので、広幅羽根13bに当たって阻止されようとし
た異物も、直ちに隣の狭幅羽根13aの傾斜部19aの
方に逃げて吐出されるので閉塞のおそれがない。
13aにおける方が広幅羽根131+におけるよりも小
さいので、広幅羽根13bに当たって阻止されようとし
た異物も、直ちに隣の狭幅羽根13aの傾斜部19aの
方に逃げて吐出されるので閉塞のおそれがない。
(5)羽根の軸直角端縁部 18a、18bの長さTa
、Tbが、広幅羽根13bにおいても狭広幅羽根13a
と同様に長いので、渦巻室7における流体の直接駆動の
作用が強く、Q−H特性及び効率の向上が着しい。
、Tbが、広幅羽根13bにおいても狭広幅羽根13a
と同様に長いので、渦巻室7における流体の直接駆動の
作用が強く、Q−H特性及び効率の向上が着しい。
(6)同様に、渦流も強くなるので、空気の巻込み作用
も強くエアロツクを効果的に解消することが゛で軽る。
も強くエアロツクを効果的に解消することが゛で軽る。
(7)羽根に沿った立上り角度が主板12から測って4
5度以下なので、せんい異物などの如外艮いものが羽根
にからみ着くのを防ぐことができる。
5度以下なので、せんい異物などの如外艮いものが羽根
にからみ着くのを防ぐことができる。
本発明により、Q−H特性及びポンプ効率の向上をはか
り、起動時のエアロツクを解消し、しかも異物の通過許
容サイズの低下をもたらさない渦流ポンプを提供するこ
とができ、実用上極めて大なる効果を奏することができ
る。
り、起動時のエアロツクを解消し、しかも異物の通過許
容サイズの低下をもたらさない渦流ポンプを提供するこ
とができ、実用上極めて大なる効果を奏することができ
る。
第1図は従来例の一部縦断面正面図、第2図は本願発明
の実施例の縦断面図、第3図はその羽根車のI−4矢視
図、第4図は、羽根車外周面の一部展開図、第5図はQ
−H特性線図及び効率線図であり、■は従来例、IIは
本願発明の実施例を示す。 1・・ケーシング、2・・中間ケーシング、3・・モー
タ、4・・モータ軸、5・・羽根車、6・・羽根車室、
7・・渦巻室、8・・脚部、9・・中心軸、10・・吸
込口、11・・吐出口、12・・主板、13・・羽根、
13a・・狭幅羽根、13b・・広幅羽根、14,14
a、14b・;軸方向開放端縁、15・・内壁、16・
・空気抜き穴、17・・水底、18a、18b・・軸直
角端縁部、19a、19b・・傾斜部。 特許出願人 株式会社 荏原製作所 代理人弁理士 千 1) 捻
の実施例の縦断面図、第3図はその羽根車のI−4矢視
図、第4図は、羽根車外周面の一部展開図、第5図はQ
−H特性線図及び効率線図であり、■は従来例、IIは
本願発明の実施例を示す。 1・・ケーシング、2・・中間ケーシング、3・・モー
タ、4・・モータ軸、5・・羽根車、6・・羽根車室、
7・・渦巻室、8・・脚部、9・・中心軸、10・・吸
込口、11・・吐出口、12・・主板、13・・羽根、
13a・・狭幅羽根、13b・・広幅羽根、14,14
a、14b・;軸方向開放端縁、15・・内壁、16・
・空気抜き穴、17・・水底、18a、18b・・軸直
角端縁部、19a、19b・・傾斜部。 特許出願人 株式会社 荏原製作所 代理人弁理士 千 1) 捻
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、 中心軸上片側に吸込口を有し、外周に吐出口を有
する渦巻室と、該渦巻室に吸込口と反対側において連通
し、回松可能の羽根車の少なくとも一部を収容する羽根
車室とを備えた渦流ポンプにおいて、 前記羽根車の羽
根が、主板から軸方向開放端縁までの羽根幅が狭い狭幅
羽根と、該狭幅羽根より羽根幅が広く、かつ前記羽根車
室より突出して前記渦巻室内に延長された広幅羽根とよ
り成り、該広幅羽根は円周方向に等配に配置され、該広
幅羽根の数、羽根幅、羽根の軸方向開放端縁の形状は、
前記狭幅羽根の軸方向開放端縁と前記渦巻室の前記吸込
側の内壁との間隔を直径とする球体の通過を許す流路が
前記渦巻室の中に形成されるよう選ばれていることを特
徴とする渦流ポンプ。 2、 前記羽根の、前記主板に対する立上り角度は、前
記狭幅羽根における方が、前記広幅羽根におけるよりも
小さい特許請求の範囲第1項記載の渦流ポンプ。 、3.前記狭幅羽根も前記広幅羽根も前記羽根車室から
突出して前記渦巻室内に延長されている特許請求の範囲
第1項記載の渦流ポンプ。 4、前記広幅羽根の、前記渦巻室内への突出幅Pが、該
渦巻室幅を Bv とすると、F’−(0,06−0
,5) Bv なる特許請求の範囲第1項記載の渦流ポンプ。 5、 前記羽根全数が n の倍数であり、前記広幅羽
根が n 番目ごとに備えられている特許請求の範囲第
1項記載の渦流ポンプ。 6、n=2 である特許請求の範囲第5項記載の渦流
ポンプ。 7、n=3 である特許請求の範囲第5項記、載の渦
流ポンプ。 −8,n=4 である特許請求の範囲第5項記載の渦
流ポンプ。 9、前記羽根の、前記主板に対する立上がり角度(羽根
に沿って測った)が、前記狭幅羽根で45度以下であり
、前記広幅羽根で55度以下である特許請求の範囲第1
項記載の渦流ポンプ。 10、前記羽根の軸方向開放端縁の、軸直角端縁部の長
さが、前記狭幅羽根と前記広幅羽根においてほぼ同じで
ある特許請求の範囲第1項記載の渦流ポンプ。 11、前記広幅羽根の羽根幅 Bb は前記狭幅羽根
の羽根幅 Ba に対して Bb =(’1.2−2) Ba なる特許請求の範囲第1項記載の渦流ポンプ。
Priority Applications (13)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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