JPS59153854A - 耐食性に優れた銅合金 - Google Patents
耐食性に優れた銅合金Info
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- JPS59153854A JPS59153854A JP2378583A JP2378583A JPS59153854A JP S59153854 A JPS59153854 A JP S59153854A JP 2378583 A JP2378583 A JP 2378583A JP 2378583 A JP2378583 A JP 2378583A JP S59153854 A JPS59153854 A JP S59153854A
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- Japan
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- corrosion resistance
- alloy
- owt
- copper alloy
- copper
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は優れた耐食性を有する銅合金で、復水器、給水
加熱器、蒸留器、冷却器、造水装置などの熱交換器用の
材料として、特に自動車等に用いられるラジェーターの
タンク（容器）。
加熱器、蒸留器、冷却器、造水装置などの熱交換器用の
材料として、特に自動車等に用いられるラジェーターの
タンク（容器）。
チューブ（管）、フィン等の材料として最適な銅合金に
関するものである。
関するものである。
黄銅は一般に機械的性質や成形性が良好であり、そのほ
かの銅合金にくらべて価格も安いため、広範囲の用途で
使用されている。自動車用ラジェーターとしても好んで
使用されているが。
かの銅合金にくらべて価格も安いため、広範囲の用途で
使用されている。自動車用ラジェーターとしても好んで
使用されているが。
黄銅は環境によっては脱亜鉛腐食現象が起き。
これが太き力問題となっている。
自動車用ラジェーターは本体の温度を調節するために液
体を冷却媒体として、エンジンとラジェーターとを循環
させて熱を放散させるもので、ラジェーターは冷却媒体
と常時接触しており、この冷却媒体により、内面から腐
食が生じる問題がある。寸だ、自動車の走行中にラジェ
ーターは排気ガス、塩分を含む海岸大気、さらには工場
大気のＳＯ■ガス等にさらされている場合には、外面か
らも腐食される。
体を冷却媒体として、エンジンとラジェーターとを循環
させて熱を放散させるもので、ラジェーターは冷却媒体
と常時接触しており、この冷却媒体により、内面から腐
食が生じる問題がある。寸だ、自動車の走行中にラジェ
ーターは排気ガス、塩分を含む海岸大気、さらには工場
大気のＳＯ■ガス等にさらされている場合には、外面か
らも腐食される。
従来ラジェーターに使用されている材料としては＠ ６
Ｓ ｗｔ係、亜鉛３５ ｗｔ４からなる黄銅が用いら
れているが、腐食環境の悪化等によシ従来の黄銅を用い
たラジェーターの寿命が短かぐなりつつある。
Ｓ ｗｔ係、亜鉛３５ ｗｔ４からなる黄銅が用いら
れているが、腐食環境の悪化等によシ従来の黄銅を用い
たラジェーターの寿命が短かぐなりつつある。
さらに壕だ近年特にラジェーターチューブ（管）には、
従来のカシメによるロックシームチューブにかわってコ
スト低減と生産効率の向上の面から高周波抵抗溶接また
は高周波誘導溶接による銅合金溶接が採用されるように
なってきた。しかしながら銅合金溶接管は、その溶接組
織の特異性からその溶接部は他の部分と比較して耐食性
が大幅に劣るという欠点を持っている。このことは銅合
金溶接管の使用上の大きた制約となる。さらには銅合金
溶接管の製造の際に溶接方法として高周波誘導溶接もｌ
、 ＜は高周波抵抗溶接を用いた場合その溶接方法の特
徴から特に溶接割れ街発生し易いという製造上の難点を
もっている。
従来のカシメによるロックシームチューブにかわってコ
スト低減と生産効率の向上の面から高周波抵抗溶接また
は高周波誘導溶接による銅合金溶接が採用されるように
なってきた。しかしながら銅合金溶接管は、その溶接組
織の特異性からその溶接部は他の部分と比較して耐食性
が大幅に劣るという欠点を持っている。このことは銅合
金溶接管の使用上の大きた制約となる。さらには銅合金
溶接管の製造の際に溶接方法として高周波誘導溶接もｌ
、 ＜は高周波抵抗溶接を用いた場合その溶接方法の特
徴から特に溶接割れ街発生し易いという製造上の難点を
もっている。
このような状況から熱交換器、特にラジェーターのタン
ク（容器）、チューブｌ）、フィン等に耐食性の向上が
要求されると同時に溶接部位において（は耐食性と同時
に溶接割れ感受性の低い材料の開発が望まれていた。
ク（容器）、チューブｌ）、フィン等に耐食性の向上が
要求されると同時に溶接部位において（は耐食性と同時
に溶接割れ感受性の低い材料の開発が望まれていた。
この要求に対し、すでに黄銅に添加元素を加え、耐食性
を向上せしめんとする試みは多くなされてきているが、
内面及び外面両方からの腐食に対して優れた耐食性を示
すものは見つかっていない状況である。
を向上せしめんとする試みは多くなされてきているが、
内面及び外面両方からの腐食に対して優れた耐食性を示
すものは見つかっていない状況である。
本発明はかかる点に鑑み、熱交換器用、特にラジェータ
ー用材料として優れた耐食性を有する銅合金を提供する
ものである。
ー用材料として優れた耐食性を有する銅合金を提供する
ものである。
本発明は亜鉛２５〜４０ｖｙｔ係、りん０．００５〜０
、０７０ ｗｔ係、錫０．０５〜１． Ｏｗｔ係、ニッ
ケル０．０５〜２． Ｏｗｔ係を含み、さら匠鉄０．０
０５〜１、 Ｏｗｔ係、鉛０．０ Ｏ５〜０．５ ｗｔ
係の内側れが１種または２種を総量で０．００５〜１．
３ ｗｔ係含み。
、０７０ ｗｔ係、錫０．０５〜１． Ｏｗｔ係、ニッ
ケル０．０５〜２． Ｏｗｔ係を含み、さら匠鉄０．０
０５〜１、 Ｏｗｔ係、鉛０．０ Ｏ５〜０．５ ｗｔ
係の内側れが１種または２種を総量で０．００５〜１．
３ ｗｔ係含み。
残部銅及び不可避的な不純物からなる合金、及び該合金
を最終焼鈍後さらに３〜２ｏ係の加工度で冷間圧延をほ
どこした合金、及び該合金を最終焼鈍で結晶粒度が０．
０１５ｍ以下と方るように調整された合金、及び該合金
′ＩＣ最終４１ｆ、鈍で結晶粒度が０．０１５Ｆ＋以下
となるように調整した後、さらに３〜２０％の加工度で
冷間圧延をほどこした合金であって優れた耐食性を有す
る銅合金に関する。
を最終焼鈍後さらに３〜２ｏ係の加工度で冷間圧延をほ
どこした合金、及び該合金を最終焼鈍で結晶粒度が０．
０１５ｍ以下と方るように調整された合金、及び該合金
′ＩＣ最終４１ｆ、鈍で結晶粒度が０．０１５Ｆ＋以下
となるように調整した後、さらに３〜２０％の加工度で
冷間圧延をほどこした合金であって優れた耐食性を有す
る銅合金に関する。
次に本発明合金を４７’を成する合金成分及び内容の限
定理由を説明する。銅と亜鉛は本発明合金の基本材料と
々るもので、加工性１機械的強度に優れていると共に、
熱伝導性にも優れている。
定理由を説明する。銅と亜鉛は本発明合金の基本材料と
々るもので、加工性１機械的強度に優れていると共に、
熱伝導性にも優れている。
亜鉛含有量を２５〜４０ ｗｔ係とする理由は。
亜鉛含有量が２５ ｗｔｅｆ６未満では加工性が悪くな
ること、及び亜鉛含有量が４０ ｗｔ％を越えると銅−
亜鉛合金Ｋｆ６−けるβ相の析出がみられ、耐食性及び
冷間加工性が悪く浸るためである。りんの含有量を００
０５〜０．０７０ Ｗｔ９６とする理由は、シん含有量
が０．００５ ｗｔ％未泗では耐食性の改善がみられず
、逆にりん含有量が０．０７０ｗｔチを越えると耐食性
は改善されるが９粒界病食の徴侯が見られるためである
。錫の含有量を０．０５〜ｔ ｏ ｗｔ％とする理由は
、錫の含有量が０、０５ ｗｔ係未満では耐食性特に溶
接した場合溶接部の耐食性の改善が認められず、またｔ
ｏ ｗｄを越えるとその効果が飽和するためである。
ること、及び亜鉛含有量が４０ ｗｔ％を越えると銅−
亜鉛合金Ｋｆ６−けるβ相の析出がみられ、耐食性及び
冷間加工性が悪く浸るためである。りんの含有量を００
０５〜０．０７０ Ｗｔ９６とする理由は、シん含有量
が０．００５ ｗｔ％未泗では耐食性の改善がみられず
、逆にりん含有量が０．０７０ｗｔチを越えると耐食性
は改善されるが９粒界病食の徴侯が見られるためである
。錫の含有量を０．０５〜ｔ ｏ ｗｔ％とする理由は
、錫の含有量が０、０５ ｗｔ係未満では耐食性特に溶
接した場合溶接部の耐食性の改善が認められず、またｔ
ｏ ｗｄを越えるとその効果が飽和するためである。
ニッケルの含有量ｋ ０．０５〜２； Ｏｗｔ％とする
理由は、ニッケルの含有骨が０．０５ ｗｔ係未満では
耐食性特に溶接した場合溶接部の耐食性の改善が認めら
れず、また２、 Ｏｗｔチを越えるとその効果が飽和す
るだめである。鉄の含有量を０．０ Ｏ５〜１． Ｏｗ
ｔ％とする理由は、鉄の含有量が０．００５ｗｔ％未満
では耐食性の改善が認められず、また１、 Ｏｗｔ％を
越えるとその効果が飽和するためである。鉛の含有量を
０００５〜０．３ ｗｔ％とする理由は、鉛の含有量が
０．００５ ｗｔチ未満では耐食性の改善が認められず
、また０、 ５ ｗｔ％を越えると加工性が劣化するだ
めである。
理由は、ニッケルの含有骨が０．０５ ｗｔ係未満では
耐食性特に溶接した場合溶接部の耐食性の改善が認めら
れず、また２、 Ｏｗｔチを越えるとその効果が飽和す
るだめである。鉄の含有量を０．０ Ｏ５〜１． Ｏｗ
ｔ％とする理由は、鉄の含有量が０．００５ｗｔ％未満
では耐食性の改善が認められず、また１、 Ｏｗｔ％を
越えるとその効果が飽和するためである。鉛の含有量を
０００５〜０．３ ｗｔ％とする理由は、鉛の含有量が
０．００５ ｗｔチ未満では耐食性の改善が認められず
、また０、 ５ ｗｔ％を越えると加工性が劣化するだ
めである。
以上のようにりん、鉄、鉛を添加することによって素材
に耐食性を付加し、錫、ニッケルを添加することによっ
て素材及び溶接した場合。
に耐食性を付加し、錫、ニッケルを添加することによっ
て素材及び溶接した場合。
溶接部に耐食性を付加するものである。
さらに結晶粒度’ｒ ０．０１５ ｍｍ以下に限定した
理由について説明する。高周波抵抗溶接及び高周波誘導
溶接によって起こる溶接割れの原因について調査した結
果９本発明者らは、溶融した母材金属と接触していると
粒界が脆化し倉で軽い衝撃を受けた場合に溶接割れが発
生することを知見した。そこでこのような現象について
種々の調査を行なった結果、結晶粒度を小さくすること
により、このような現象を大幅に抑制することができる
ことを知見した。さらに本発明者らは、耐食性に及ばず
結晶粒度の影＋ｖｖＫついても調査した結果、耐食性と
くに耐脱亜鉛腐食性は結晶粒度の影響を受は結晶粒度を
小さくすることによシ耐食性を向上させることができる
ことを知見した。結晶粒度を０．０１５ｍ＋＋以下に限
定した理由は、結晶粒度が０．０１５ｗｎｎを越えると
溶接割れが発生し易くなり、また耐食性の劣化が認めら
れるためである。
理由について説明する。高周波抵抗溶接及び高周波誘導
溶接によって起こる溶接割れの原因について調査した結
果９本発明者らは、溶融した母材金属と接触していると
粒界が脆化し倉で軽い衝撃を受けた場合に溶接割れが発
生することを知見した。そこでこのような現象について
種々の調査を行なった結果、結晶粒度を小さくすること
により、このような現象を大幅に抑制することができる
ことを知見した。さらに本発明者らは、耐食性に及ばず
結晶粒度の影＋ｖｖＫついても調査した結果、耐食性と
くに耐脱亜鉛腐食性は結晶粒度の影響を受は結晶粒度を
小さくすることによシ耐食性を向上させることができる
ことを知見した。結晶粒度を０．０１５ｍ＋＋以下に限
定した理由は、結晶粒度が０．０１５ｗｎｎを越えると
溶接割れが発生し易くなり、また耐食性の劣化が認めら
れるためである。
また１本発明合金を最終焼鈍した後、さらに３〜２０％
の加工度で冷間圧延をほどこす理由は、冷間圧延をほど
こすことによシ木発明合金のけんだ付は性が向上するた
めであるが、加工度が３チ未満では、はんだ付は性の向
上が認められず、また２０チを越えると機械的強度が高
くなりすぎ、ラジエーターデユープ成形時の加工性が劣
化するだめである。
の加工度で冷間圧延をほどこす理由は、冷間圧延をほど
こすことによシ木発明合金のけんだ付は性が向上するた
めであるが、加工度が３チ未満では、はんだ付は性の向
上が認められず、また２０チを越えると機械的強度が高
くなりすぎ、ラジエーターデユープ成形時の加工性が劣
化するだめである。
このような本発明合金は、良好な耐食性及び耐溶接割れ
性を示すとともにはんだ付は性も良好な合金であるため
、熱交換器用特にラジェーター用銅合金として適した材
料である。
性を示すとともにはんだ付は性も良好な合金であるため
、熱交換器用特にラジェーター用銅合金として適した材
料である。
実施例
第１表に示す諸組成の合金を溶製し、熱間圧延及び適宜
焼きなましを加えなから冷開圧延により１■厚さの板と
し、最終的に種々の温度で焼きなましを加え第２表に示
す結晶粒度に調整した。耐食性試験に供する溶接部材は
第２表に示された結晶粒度をもつ１燗厚さの諸組成の合
金を突き合わせてＴ工Ｇ溶接することによって作製した
。耐食性試験は１ｔの蒸留水に炭酸水素ナトリウム
１．３ ｔ／を硫酸ナトリウム ｔ ５ｖ／ｌ。
焼きなましを加えなから冷開圧延により１■厚さの板と
し、最終的に種々の温度で焼きなましを加え第２表に示
す結晶粒度に調整した。耐食性試験に供する溶接部材は
第２表に示された結晶粒度をもつ１燗厚さの諸組成の合
金を突き合わせてＴ工Ｇ溶接することによって作製した
。耐食性試験は１ｔの蒸留水に炭酸水素ナトリウム
１．３ ｔ／を硫酸ナトリウム ｔ ５ｖ／ｌ。
塩化ナトリウム １．’６ ｙ／ｌ
を各々溶かした液を液温８８℃にイｖ持し、毎分１００
−の空気を吹き込み、この液の中に５００時間浸漬した
。その時発生した最大脱亜鉛腐食深さを溶接部及び母材
部について測定し、これをもって耐食性を評価した。そ
の結果を第３表に示した。
−の空気を吹き込み、この液の中に５００時間浸漬した
。その時発生した最大脱亜鉛腐食深さを溶接部及び母材
部について測定し、これをもって耐食性を評価した。そ
の結果を第３表に示した。
溶融した母材全屈と接触した場合に粒界が脆化して溶接
割れが発生することに対する耐性についての試験は第２
Ｎに示される結晶粒度をもつ諸組成の合金を第１゛図に
示きれるようにパイプ状に加工し、これを同一組成の融
点＋５０℃に保持された溶融金属に３秒間浸漬し、その
後取り出して保持炉中で付着している金属が溶融してい
る状態で第２図のように衝撃を加えた。
割れが発生することに対する耐性についての試験は第２
Ｎに示される結晶粒度をもつ諸組成の合金を第１゛図に
示きれるようにパイプ状に加工し、これを同一組成の融
点＋５０℃に保持された溶融金属に３秒間浸漬し、その
後取り出して保持炉中で付着している金属が溶融してい
る状態で第２図のように衝撃を加えた。
その時変形したパイプ断面を顕微＠によって観察し２粒
界破壊の有、無を確認し、これをもって溶接割れに対す
る耐性を評価した。その結果を第４表に示した。
界破壊の有、無を確認し、これをもって溶接割れに対す
る耐性を評価した。その結果を第４表に示した。
さらに第２表に示がれだ結晶粒度をもつ１門厚さの合金
を第５表に示す加工度で冷間圧延を加えたのち、はんだ
付は性試験に供したはんだ付は性試験は直径８０門、深
さ６０唄の円筒形ルツボにＳｎ ２０ ｗｔ係−Ｐｂ
８０ ｗｔ係からなるはんだを３２０℃に加熱して溶湯
をつくり、その中に降下速度２５ ｍ ／ ｓｅｃでサ
ンプル（表面を清浄にした１ｌｌｊ；、 ｊ Ｑ 閂、
長さ５０門の形状）を浸漬したとき、はんだ浴からサン
プルが受ける浮力と。
を第５表に示す加工度で冷間圧延を加えたのち、はんだ
付は性試験に供したはんだ付は性試験は直径８０門、深
さ６０唄の円筒形ルツボにＳｎ ２０ ｗｔ係−Ｐｂ
８０ ｗｔ係からなるはんだを３２０℃に加熱して溶湯
をつくり、その中に降下速度２５ ｍ ／ ｓｅｃでサ
ンプル（表面を清浄にした１ｌｌｊ；、 ｊ Ｑ 閂、
長さ５０門の形状）を浸漬したとき、はんだ浴からサン
プルが受ける浮力と。
はんだ浴に引き込まれる力とが平衡に達するまでの時間
を測定し、これをもってはんだ付は性を評価した。その
結果を第６表に示した。
を測定し、これをもってはんだ付は性を評価した。その
結果を第６表に示した。
第３表、第４岩、ゴロ表かられかるように本発明合金は
脱亜鉛居食に対して、素材及び溶接した（１合溶接部に
卦いて作れた耐食性を示すとともに耐溶接割れ性及びは
んだ付は性も良好な合金であることが判明した。
脱亜鉛居食に対して、素材及び溶接した（１合溶接部に
卦いて作れた耐食性を示すとともに耐溶接割れ性及びは
んだ付は性も良好な合金であることが判明した。
すなわち比軸合金（試料番号１〜１０）ではｆ１十大脱
亜鉛腐食深さが母材で２３５μ〜３９６μ。
亜鉛腐食深さが母材で２３５μ〜３９６μ。
溶接部で４３６μ〜７２０μに達するのに対し本発明合
金（試料番号１１〜２５）は母材で最低値２６ｐ−ｍ高
値９６μ、溶接部で最低値６３μ〜最高値１８０μであ
り耐脱亜鉛腐食性に優れていることがわかる。そして本
発明合金の中でも結晶粒度が０．０１５ｍ＋＋＋以下の
合金はより耐脱亜鉛腐食性に優れている。
金（試料番号１１〜２５）は母材で最低値２６ｐ−ｍ高
値９６μ、溶接部で最低値６３μ〜最高値１８０μであ
り耐脱亜鉛腐食性に優れていることがわかる。そして本
発明合金の中でも結晶粒度が０．０１５ｍ＋＋＋以下の
合金はより耐脱亜鉛腐食性に優れている。
咬た本発明合金は上記のように耐脱亜鉛腐食性に優れて
いるが、さらに結晶粒度が０．０１５門以下であるもの
（試料番号１２．１４．１６．１ａ２０）は第２図に示
される溶接割れ性の試験において単に延、性変形するの
みで割れ発生がなく耐溶接割れ性が改善される。逆に結
晶粒度が０．０１５門を越えるものについては粒界破壌
を起こすので好壕しくない。
いるが、さらに結晶粒度が０．０１５門以下であるもの
（試料番号１２．１４．１６．１ａ２０）は第２図に示
される溶接割れ性の試験において単に延、性変形するの
みで割れ発生がなく耐溶接割れ性が改善される。逆に結
晶粒度が０．０１５門を越えるものについては粒界破壌
を起こすので好壕しくない。
さらに本発明合金のうち加工度３〜２０チの冷間圧延を
施したもの（試料番号１１〜１９）け同冷間圧延を施し
ていないもの（試料番号２０〜２３）のはんだ付は性の
評価（はんだ浴からサンプルが受ける浮力とはんだ浴に
引き込まれる力とが平衡に達するまでの時間による）に
おいて２．２３秒〜２．４０秒と比較的長時間かかるの
に比べてより短時間に平衡に達しはんだ付は性に優れて
いることがわかる。
施したもの（試料番号１１〜１９）け同冷間圧延を施し
ていないもの（試料番号２０〜２３）のはんだ付は性の
評価（はんだ浴からサンプルが受ける浮力とはんだ浴に
引き込まれる力とが平衡に達するまでの時間による）に
おいて２．２３秒〜２．４０秒と比較的長時間かかるの
に比べてより短時間に平衡に達しはんだ付は性に優れて
いることがわかる。
以上のように本発明合金は熱交換器用、特にラジェータ
ー用として極めて優れた特性を有するものである。
ー用として極めて優れた特性を有するものである。
第 ２ 表
第 ３ ？
第 ４ ７
第５表
第 ６ 表
第１図は耐溶接割れ性の試験に用いる厚さ１門の合金パ
イプの断面図、第２図は耐溶接割れ性の試験装置の概略
説明図である。 １：厚さ１門の合金パイプ（長さ１０Ｆ１１）２： 自
由落下体（型骨２００区Ｗ） ３；支持台 ４；加熱保持炉 ａ、： パイプ内径（σ２０門） ｂ；パイプ外径（の２２門） Ｃ：落下体２の落下距離（５０門） 特許出願人 日本鉱率株式会社
イプの断面図、第２図は耐溶接割れ性の試験装置の概略
説明図である。 １：厚さ１門の合金パイプ（長さ１０Ｆ１１）２： 自
由落下体（型骨２００区Ｗ） ３；支持台 ４；加熱保持炉 ａ、： パイプ内径（σ２０門） ｂ；パイプ外径（の２２門） Ｃ：落下体２の落下距離（５０門） 特許出願人 日本鉱率株式会社
Claims (4)
- （１） 亜鉛２５〜４０ｗｔ係、りん０．００５〜０
．０７０ｗｔ係。 錫０．０５〜１． Ｏｗｔ係、ニッケル０．０５〜２．
Ｏｗｔ係を含み、さらに鉄０．００５〜１． Ｏｗｔ
係。 鉛０．００５〜０．３ ｗｔ’ｌの内側れが１種または
２種を総量で０．００５〜１．３ ｗｔ係含み、残部銅
及び不可避的な不純物からなる耐食性に優れた銅合金。 - （２） 最終焼鈍で結晶粒度が０．０１５ｍｍ以下々
る〜２． Ｏｗｔ４を含み、さらに鉄［１，ｏｏ５〜１
．。 ｗｔ係、鉛０． ＯＯ５〜ｏ、 ３ ｗｔ係の内側れが
１種または２種を総量で０．００５〜ｔ ３ ｗｔ係含
み。 残部銅及び不可避的な不純物からなる耐食性に優れた銅
合金。 - （３） 最終焼鈍後さらに３〜２０ ｗｔｅ４の加工
度で冷間圧延をほどこした。亜鉛２５〜４０ ｗｔ４
。 りんＯ，ＯＯ５〜０．０７０ ｗｔ係、錫０．０５〜１
．Ｏｗｔ％、ニッケル０．０５〜２． Ｏｗｔ係を含み
、さらに鉄０． ＯＯ５〜ｔ Ｏｗｔ係 、鉛０．００
５〜０．３ｗｔ係の内側れか１種または２種を総量で０
．００５〜１．３ ｗｔ係含み、残部銅及び不可避的な
不純物からなる耐食性に優れた銅合金。 - （４）最終焼鈍で結晶粒度が０．０１５ｍｍ以下となる
ように調整した後、さらに３〜２０係の加工度で冷間圧
延をほどこした。亜鉛２５〜４０ｗｔ憾、りん０．００
５〜０．０７０ｗｔ係、錫０．０５〜１、 Ｏｗｔ係、
ニッケル０．０５〜２． Ｏｗｔ係を含み。 さらに鉄０．０ Ｏ５〜１． Ｏｗｔ係、鉛０．０ Ｏ
５〜０、５ ｗｔ係の内側れか１種または２種を総量で
ｏ、 ｏ ｏ ｓ〜ｔ ｓ ｗｔ係含み、残部鋼及び不
可避的な不純物からなる耐食性に優れた銅合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2378583A JPS59153854A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 耐食性に優れた銅合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2378583A JPS59153854A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 耐食性に優れた銅合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59153854A true JPS59153854A (ja) | 1984-09-01 |
Family
ID=12119975
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2378583A Pending JPS59153854A (ja) | 1983-02-17 | 1983-02-17 | 耐食性に優れた銅合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59153854A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014145095A (ja) * | 2013-01-28 | 2014-08-14 | Mitsubishi Materials Corp | 電子・電気機器用銅合金、電子・電気機器用銅合金薄板、電子・電気機器用導電部品及び端子 |
| JP2014145096A (ja) * | 2013-01-28 | 2014-08-14 | Mitsubishi Materials Corp | 電子・電気機器用銅合金、電子・電気機器用銅合金薄板、電子・電気機器用導電部品及び端子 |
| JP2016183381A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | 三菱伸銅株式会社 | 銅合金棒および銅合金部材 |
-
1983
- 1983-02-17 JP JP2378583A patent/JPS59153854A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014145095A (ja) * | 2013-01-28 | 2014-08-14 | Mitsubishi Materials Corp | 電子・電気機器用銅合金、電子・電気機器用銅合金薄板、電子・電気機器用導電部品及び端子 |
| JP2014145096A (ja) * | 2013-01-28 | 2014-08-14 | Mitsubishi Materials Corp | 電子・電気機器用銅合金、電子・電気機器用銅合金薄板、電子・電気機器用導電部品及び端子 |
| JP2016183381A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | 三菱伸銅株式会社 | 銅合金棒および銅合金部材 |
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