JPS59150109A - 高強度ポリエステル繊維の製造方法 - Google Patents
高強度ポリエステル繊維の製造方法Info
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- JPS59150109A JPS59150109A JP2337983A JP2337983A JPS59150109A JP S59150109 A JPS59150109 A JP S59150109A JP 2337983 A JP2337983 A JP 2337983A JP 2337983 A JP2337983 A JP 2337983A JP S59150109 A JPS59150109 A JP S59150109A
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ポリエステル繊維の製造法、特に高強度１低
伸度で、かつ低熱収縮性のポリエステル繊維の製造法に
関する。
伸度で、かつ低熱収縮性のポリエステル繊維の製造法に
関する。
ポリエステル繊維、特にポリエチレンテレフタレート繊
維は、多くの優れた特性を有しているため種々の用途に
広く使用されている。しかしながら、ミシン糸、工業用
布帛、更には衣料用布帛においても、より高強度・低伸
度でその上、低熱収縮性であるポリエステル繊維が要求
されている。
維は、多くの優れた特性を有しているため種々の用途に
広く使用されている。しかしながら、ミシン糸、工業用
布帛、更には衣料用布帛においても、より高強度・低伸
度でその上、低熱収縮性であるポリエステル繊維が要求
されている。
しかるに、これらの要求性能の全てを十分に満足するポ
リエステル繊維を効率よく製造することのできる方法は
知られていない。
リエステル繊維を効率よく製造することのできる方法は
知られていない。
従来、高強度・低伸度で、かつ低熱収縮性のポリエステ
ル繊維の製造法として１例えば（１）ポリエステル未延
伸糸を１２０〜１８０℃の高温下４倍以上に第１段延伸
し、引続き第１段延伸温度以上の高温（１５０〜２２０
°Ｃ）下、１．１〜１．６倍に第２段延伸し、更に１３
０〜２００°Ｃで制限収縮熱処理する方法（特公昭４２
−２１２９８号公報参照）、 （２）ポリエステル延伸
糸を１５０〜２５０℃で緊張熱処理し２次いで１６０〜
２６０°Ｃで、かつ緊張熱処理温度以上の高温で弛緩熱
処理する方法（特開昭５２−６３４２５号公報参照）
、 （３１６０〜１００℃のスチーム又は温水を用いる
湿熱で延伸を開始させ、延伸が終わるまえに１１０〜１
５０℃の飽和スチームで１段延伸熱処理する方法（特開
昭４８−７３５１３号公報参照） 、 （４１１段目で
密度が１．３５０〜１．３６５になるように液浴延伸し
２次いでこれを２段目で密度１．３６５以上になるよう
水蒸気で気浴延伸する方法（特公昭４７−２０６０号公
報参照）が提案されている。。
ル繊維の製造法として１例えば（１）ポリエステル未延
伸糸を１２０〜１８０℃の高温下４倍以上に第１段延伸
し、引続き第１段延伸温度以上の高温（１５０〜２２０
°Ｃ）下、１．１〜１．６倍に第２段延伸し、更に１３
０〜２００°Ｃで制限収縮熱処理する方法（特公昭４２
−２１２９８号公報参照）、 （２）ポリエステル延伸
糸を１５０〜２５０℃で緊張熱処理し２次いで１６０〜
２６０°Ｃで、かつ緊張熱処理温度以上の高温で弛緩熱
処理する方法（特開昭５２−６３４２５号公報参照）
、 （３１６０〜１００℃のスチーム又は温水を用いる
湿熱で延伸を開始させ、延伸が終わるまえに１１０〜１
５０℃の飽和スチームで１段延伸熱処理する方法（特開
昭４８−７３５１３号公報参照） 、 （４１１段目で
密度が１．３５０〜１．３６５になるように液浴延伸し
２次いでこれを２段目で密度１．３６５以上になるよう
水蒸気で気浴延伸する方法（特公昭４７−２０６０号公
報参照）が提案されている。。
しかしながら、これらの方法は、いずれも高強度・低伸
度で、かつ低熱収縮性のポリエステル繊維を効率よく製
造できないばかりが、たとえ高強度であっても８．０ｇ
／ｄ以上の強度をもつものはできない。すなわち、上記
（１）の方法では高温下高倍率で延伸するため高強度は
得られるが１反面。
度で、かつ低熱収縮性のポリエステル繊維を効率よく製
造できないばかりが、たとえ高強度であっても８．０ｇ
／ｄ以上の強度をもつものはできない。すなわち、上記
（１）の方法では高温下高倍率で延伸するため高強度は
得られるが１反面。
熱収縮率が増加し、制限収縮処理しても十分に低収縮性
の繊維は得られない。（２）の方法では緊張熱処理工程
の初期の段階、すなわち糸条の昇温段階において糸条の
強力が増加するため、ローラ捲付きによる断糸のため作
業性が悪（なるばがりが。
の繊維は得られない。（２）の方法では緊張熱処理工程
の初期の段階、すなわち糸条の昇温段階において糸条の
強力が増加するため、ローラ捲付きによる断糸のため作
業性が悪（なるばがりが。
２段階熱処理のためエネルギーコストが高くなる。
（３）の方法では１段で延伸するため８．０ｇ／ｄ以上
の高強度になりにくいばかりが、たとえ高強度になった
としてもローラ捲付きが多くなり２作業性が悪くなる。
の高強度になりにくいばかりが、たとえ高強度になった
としてもローラ捲付きが多くなり２作業性が悪くなる。
また、延伸と同時に熱処理するため低熱収縮性の繊維は
得られない。（４）の方法では液浴延伸を行っているが
、１段目で密度が１．３５０〜１ 、３６５であり、密
度の上がり方が不足で高強度になるためには、さらに２
段目で高延伸倍率にせざるを得ず、糸条のローラｔＳ付
きによる延伸調子の悪化の原因になる。
得られない。（４）の方法では液浴延伸を行っているが
、１段目で密度が１．３５０〜１ 、３６５であり、密
度の上がり方が不足で高強度になるためには、さらに２
段目で高延伸倍率にせざるを得ず、糸条のローラｔＳ付
きによる延伸調子の悪化の原因になる。
本発明は、かかる従来法の諸欠点を解消し、高倍率延伸
を良好な延伸調子のちとに実施でき、高強度・低伸度で
、かつ低熱収縮性のポリエステル繊維を容易に製造し得
る方法を提供するものであり、その要旨は次のとおりで
ある。
を良好な延伸調子のちとに実施でき、高強度・低伸度で
、かつ低熱収縮性のポリエステル繊維を容易に製造し得
る方法を提供するものであり、その要旨は次のとおりで
ある。
ポリエステル未延伸トウをフィードローラ群。
第１ドローローラ群及び第２ドローローラ群の間で２段
延伸し１次′いで加熱ローラ群で加熱処理する方法にお
いて、フィードローラ群及び第１ドローローラ群を３５
〜５５°Ｃに加熱し、フィードローラ群の最終ローラの
下部に６５〜８０°Ｃの温水浴を設けてトウを温水面下
５〜４０ｍｍの位置を、浸漬長Ｚ１（ｍｍ）が下記（１
）式を満足するように走行させてフィードローラ群と第
１ドローローラ群の間で、第１段延伸倍率ＤＲＩで第１
段延伸し２次いで第１ドローローラ群の直後に設けた。
延伸し１次′いで加熱ローラ群で加熱処理する方法にお
いて、フィードローラ群及び第１ドローローラ群を３５
〜５５°Ｃに加熱し、フィードローラ群の最終ローラの
下部に６５〜８０°Ｃの温水浴を設けてトウを温水面下
５〜４０ｍｍの位置を、浸漬長Ｚ１（ｍｍ）が下記（１
）式を満足するように走行させてフィードローラ群と第
１ドローローラ群の間で、第１段延伸倍率ＤＲＩで第１
段延伸し２次いで第１ドローローラ群の直後に設けた。
下記（２）式を満足するボックス長Ｚａ （ｍｍ）の
スチームボックスを通して第１ドローローラ群と第２ド
ローローラ群の間で、第２段延伸倍率ＤＲｓで第２段延
伸し、この際ＤＰＩ ／ＤＲ１の比が下記（３）式を満
足するようにし。
スチームボックスを通して第１ドローローラ群と第２ド
ローローラ群の間で、第２段延伸倍率ＤＲｓで第２段延
伸し、この際ＤＰＩ ／ＤＲ１の比が下記（３）式を満
足するようにし。
次いで、１９０〜２２０℃の加熱ローラ群で加熱処理す
ることを特徴とする高強度ポリエステル繊維の製造方法
。
ることを特徴とする高強度ポリエステル繊維の製造方法
。
５Ｆ・ｙ１≦Ｚ１≦７００ （１）２ＦＴ・ｙ１≦
７２≦６００ ＋２１２．０≦ＤＲ＋ ／ ＤＲ
２≦２．９ （３１（ここで、Ｘｌ 、Ｘｌ
はおのおのフィードローラ群、第１ドローローラ群を通
過するトウの中１ｍｍのデニール数に１０−４を掛けた
値〔ただし＋ ｘｌ ≦５、ｘ２≦２．５）、 ｙ＋
、）’２はおのおのフィードローラ群、第１ドローロ
ーラ群を通過するトウの速度 （ｍ／ ｍｉｎ ）を示
す。）第１図は本発明において用いられる延伸及び熱処
理装置の概略図であり、後述するようにトウ２７はフィ
ードローラ群１〜７と第１ドローローラ群９〜１５との
間及び第１Ｆローローラ群と第２ドロ−ローラ°群１６
〜２２との間で２段延伸された後、加熱ローラ群２３〜
２６で熱セットされ５次工程へ送られる。図中８は温水
浴であり、フィードローラ群の最終ローラ７の下部が？
＋？Ｍされている。また。
７２≦６００ ＋２１２．０≦ＤＲ＋ ／ ＤＲ
２≦２．９ （３１（ここで、Ｘｌ 、Ｘｌ
はおのおのフィードローラ群、第１ドローローラ群を通
過するトウの中１ｍｍのデニール数に１０−４を掛けた
値〔ただし＋ ｘｌ ≦５、ｘ２≦２．５）、 ｙ＋
、）’２はおのおのフィードローラ群、第１ドローロ
ーラ群を通過するトウの速度 （ｍ／ ｍｉｎ ）を示
す。）第１図は本発明において用いられる延伸及び熱処
理装置の概略図であり、後述するようにトウ２７はフィ
ードローラ群１〜７と第１ドローローラ群９〜１５との
間及び第１Ｆローローラ群と第２ドロ−ローラ°群１６
〜２２との間で２段延伸された後、加熱ローラ群２３〜
２６で熱セットされ５次工程へ送られる。図中８は温水
浴であり、フィードローラ群の最終ローラ７の下部が？
＋？Ｍされている。また。
２８はスチームボックスである。
本発明の第１段延伸は、加熱フィードローラ群とフィー
ドローラ群の最終ローラフの下部を一部浸漬する温水浴
８を介して、加熱第１ドローローラ群との間で行われる
。
ドローラ群の最終ローラフの下部を一部浸漬する温水浴
８を介して、加熱第１ドローローラ群との間で行われる
。
フィードローラ群の最終ローラの下部は、温水により一
部浸漬されるが、これはポリエステルトウの延伸点を前
記最終ローラの下部に固定するためである。
部浸漬されるが、これはポリエステルトウの延伸点を前
記最終ローラの下部に固定するためである。
温水は、延伸を開始するだめの熱的刺激として用いられ
る。温水温度は６５〜８０℃である。６５°Ｃに満たな
い低温では、延伸点が多発して固定されずそれに起因す
る未延伸部が混入したり、糸切れが多発したりする。ま
た、８０℃を越えるとスーパードロー現象が発生し、高
強度繊維は得られない。
る。温水温度は６５〜８０℃である。６５°Ｃに満たな
い低温では、延伸点が多発して固定されずそれに起因す
る未延伸部が混入したり、糸切れが多発したりする。ま
た、８０℃を越えるとスーパードロー現象が発生し、高
強度繊維は得られない。
ポリエステルトウの温水浴中での浸漬長Ｚ１（ｍｍ）は
第１ドローローラ群を通過するトウの中１關当りのデニ
ール数に１０−４を掛けた値ｘ１及びトウ速度’／１（
ｍ／ｍ１ｎ）によって最適範囲が決定される。すなわち
、下式で表される範囲内で浸漬長を決定すればよい。
第１ドローローラ群を通過するトウの中１關当りのデニ
ール数に１０−４を掛けた値ｘ１及びトウ速度’／１（
ｍ／ｍ１ｎ）によって最適範囲が決定される。すなわち
、下式で表される範囲内で浸漬長を決定すればよい。
５Ｆ ’ ｙＩ ≦Ｚ１≦ ７００（ただし、Ｘ１≦５
）浸漬長が５Ｆ・）’＋ （ｍｍ）に満たない場合。
）浸漬長が５Ｆ・）’＋ （ｍｍ）に満たない場合。
未延伸糸が混入したり、糸切れが多発する。一方７００
ｆｆｌｌＴｌを越える場合、トウの延伸点が前記最終ロ
ーラ下に固定されず、糸切れの多発化の原因となる。ｘ
ｌ〉５の場合はトウの厚さが大きすぎ、均一加熱ができ
ず糸切れが多発する。この現象は高強度繊維を得るため
、高倍率延伸すると顕著になる。前記、最終ローラの下
部から走行するポリエステルトウは温水面下５〜４０ｎ
＋ｍの位置に保つ必要がある。４０ｍｍを越える場合、
前記最終ローラ下のトウの延伸点がその前部にずれ、糸
切れ等が発生し５延伸調子が悪化する。５１未満の場合
、トウ全体が均一に浸漬されない場合が出てくるので好
ましくない。トウ全体が均一に浸漬されない場合トウ上
に温水を付与する補助装置を用いてもよい。
ｆｆｌｌＴｌを越える場合、トウの延伸点が前記最終ロ
ーラ下に固定されず、糸切れの多発化の原因となる。ｘ
ｌ〉５の場合はトウの厚さが大きすぎ、均一加熱ができ
ず糸切れが多発する。この現象は高強度繊維を得るため
、高倍率延伸すると顕著になる。前記、最終ローラの下
部から走行するポリエステルトウは温水面下５〜４０ｎ
＋ｍの位置に保つ必要がある。４０ｍｍを越える場合、
前記最終ローラ下のトウの延伸点がその前部にずれ、糸
切れ等が発生し５延伸調子が悪化する。５１未満の場合
、トウ全体が均一に浸漬されない場合が出てくるので好
ましくない。トウ全体が均一に浸漬されない場合トウ上
に温水を付与する補助装置を用いてもよい。
温水には油剤が含まれていてもさしつかえない。
前記のように温水による熱的刺激のみを与える場合、ト
ウ温度は急激に目的の温度に上がらず。
ウ温度は急激に目的の温度に上がらず。
不均一な温度分布が生じがちである。ところが。
フィードローラ群のローラを３５〜５５℃に加熱するこ
とにより前記温度斑が解消される効果があり。
とにより前記温度斑が解消される効果があり。
毛羽・糸切れ等が防止でき、延伸調子が更に良好となる
。ローラ温度が３５℃未満の場合、加熱による延伸調子
への効果はみられない。また、５５°Ｃを越える場合、
トウの延伸点がフィードローラの最終ローラ下部よりト
ウの走行方向と逆の方向に移動し不安定になるため、延
伸調子が悪くなる。
。ローラ温度が３５℃未満の場合、加熱による延伸調子
への効果はみられない。また、５５°Ｃを越える場合、
トウの延伸点がフィードローラの最終ローラ下部よりト
ウの走行方向と逆の方向に移動し不安定になるため、延
伸調子が悪くなる。
本発明における第２段延伸は、第１ドローローラ群と第
２ドローローラ群の間で、前記第１ドローローラ群の直
後に設けたスチームボックス２８を介して行われる。こ
の場合、第１ドローローラ群を通過するトウの中１ｍｍ
当りのデニール数に１０−４を掛けた値を×２．トウの
速度をｙ乏 （ｍ／ｍ１ｎ）としたとき、スチームボッ
クスの長さＺ２ （ｍｍ）がポリエステルトウの走行
方向に対して２ＦＴ・ｙ２≦Ｚ２≦６００（ただし＋
ｘ１１≦２．５）を満足するようにすることが必要で
ある。Ｚ２が２５７・５未満の場合、トウ温度が上昇せ
ず、糸切れ等の原因となる。一方６００ｍｍを越える場
合、均一延伸ができず１毛羽等が発生しやすい。ｘ２＞
２．５の場合、トウの厚さが大きすぎるため、均一加熱
ができず、糸切れが多発する。
２ドローローラ群の間で、前記第１ドローローラ群の直
後に設けたスチームボックス２８を介して行われる。こ
の場合、第１ドローローラ群を通過するトウの中１ｍｍ
当りのデニール数に１０−４を掛けた値を×２．トウの
速度をｙ乏 （ｍ／ｍ１ｎ）としたとき、スチームボッ
クスの長さＺ２ （ｍｍ）がポリエステルトウの走行
方向に対して２ＦＴ・ｙ２≦Ｚ２≦６００（ただし＋
ｘ１１≦２．５）を満足するようにすることが必要で
ある。Ｚ２が２５７・５未満の場合、トウ温度が上昇せ
ず、糸切れ等の原因となる。一方６００ｍｍを越える場
合、均一延伸ができず１毛羽等が発生しやすい。ｘ２＞
２．５の場合、トウの厚さが大きすぎるため、均一加熱
ができず、糸切れが多発する。
また、第１ドローローラ群のローラ温度は、フィードロ
ーラ群の場合と同じ理由により３５〜５５℃の範囲に保
つ必要がある。
ーラ群の場合と同じ理由により３５〜５５℃の範囲に保
つ必要がある。
スチームボックスに供給するスチームとしては通ＸＯ，
５〜１０ｋｇ／ｃｎｔの圧力の飽和スチームが用いられ
る。スチームによる加熱を行っても、トウ温度は急激に
目的の温度に上がらず、不均一な温度分布が生じがちで
ある。補助加熱手段として、第１ドローローラ群を３５
〜５５℃に加熱すると１毛羽・糸切れ等が発生せず、延
伸調子が良好となる。
５〜１０ｋｇ／ｃｎｔの圧力の飽和スチームが用いられ
る。スチームによる加熱を行っても、トウ温度は急激に
目的の温度に上がらず、不均一な温度分布が生じがちで
ある。補助加熱手段として、第１ドローローラ群を３５
〜５５℃に加熱すると１毛羽・糸切れ等が発生せず、延
伸調子が良好となる。
高強度・低伸度綿を製造するには１通富の強度６〜７ｇ
／ｄ、伸度３０〜３５％をもつ綿を製造する場合に比較
して、高延伸倍率で延伸しなければならない。また、１
段目と２段目の延伸媒体が温水とスチームとで異なるた
め、１段目と２段目の延伸倍率の配分が重要である。本
発明においては。
／ｄ、伸度３０〜３５％をもつ綿を製造する場合に比較
して、高延伸倍率で延伸しなければならない。また、１
段目と２段目の延伸媒体が温水とスチームとで異なるた
め、１段目と２段目の延伸倍率の配分が重要である。本
発明においては。
ＤＲ＋ ／ Ｄｌｈの比は２．０以上、２．９以下が好
ましい。
ましい。
前記延伸倍率比が２．０未満の場合、２段目の局部加熱
による延伸が主体になるのでポリエステルトウの不均一
温度分布による延伸調子の悪化が顕著になる。また、２
．９を越えると、１段目の延伸が主体になり、延伸調子
が悪化する。
による延伸が主体になるのでポリエステルトウの不均一
温度分布による延伸調子の悪化が顕著になる。また、２
．９を越えると、１段目の延伸が主体になり、延伸調子
が悪化する。
わち、熱収縮性を低下させるため、延伸後１９０〜２２
０℃の加熱ローラ群で熱処理を行う。 １９０℃未満の
熱処理では、加熱時、特に繊維の染色・仕上時の寸法安
定性が悪くなり、２２０°Ｃを越える温度での熱処理で
は延伸により得られた繊維の伸度が大きくなる。
０℃の加熱ローラ群で熱処理を行う。 １９０℃未満の
熱処理では、加熱時、特に繊維の染色・仕上時の寸法安
定性が悪くなり、２２０°Ｃを越える温度での熱処理で
は延伸により得られた繊維の伸度が大きくなる。
以上のごとく、ポリエステル未延伸トウを加熱したフィ
ードローラ群及び第１ドローローラ群との間で温水浴を
介して第１段熱延伸し、引き続きこの第１ドローローラ
群と第２ドローローラ群との間で、スチームボックスを
介して、第２段熱延伸し、更に加熱ローラ群で加熱処理
する方法によって高強度・低伸度で、かつ低熱収縮性の
ポリエステル繊維が製造される。高強度のポリエステル
繊維、特に８．０ｇ／ｄ以上のものを得るのに有利であ
る。
ードローラ群及び第１ドローローラ群との間で温水浴を
介して第１段熱延伸し、引き続きこの第１ドローローラ
群と第２ドローローラ群との間で、スチームボックスを
介して、第２段熱延伸し、更に加熱ローラ群で加熱処理
する方法によって高強度・低伸度で、かつ低熱収縮性の
ポリエステル繊維が製造される。高強度のポリエステル
繊維、特に８．０ｇ／ｄ以上のものを得るのに有利であ
る。
本発明においてポリエステル繊維を構成するポリエステ
ルは、ポリエチレンテレフタレートを主たる対象とする
が、その性質を本質的に変化させない範囲内（例えは、
１５モル％以下）の第３成分を共重合したものでもよい
。かかる第３成分としては２例えばイソフタル酸、５−
すｌ・リウムースルボイソフタル酸、パラオキシ安息香
酸、ジエチレングリコール、１，４−ブタンジオール等
があげられる。ポリエステルの極限粘度〔η〕は、 ０
．６０以上が好ましい。０．６０未満の場合、高強度の
繊維は得られにくい。これらのポリエステルには艶消剤
１着色剤、安定剤、難燃剤、吸湿剤等の添加剤を少量含
有しても差支えない。
ルは、ポリエチレンテレフタレートを主たる対象とする
が、その性質を本質的に変化させない範囲内（例えは、
１５モル％以下）の第３成分を共重合したものでもよい
。かかる第３成分としては２例えばイソフタル酸、５−
すｌ・リウムースルボイソフタル酸、パラオキシ安息香
酸、ジエチレングリコール、１，４−ブタンジオール等
があげられる。ポリエステルの極限粘度〔η〕は、 ０
．６０以上が好ましい。０．６０未満の場合、高強度の
繊維は得られにくい。これらのポリエステルには艶消剤
１着色剤、安定剤、難燃剤、吸湿剤等の添加剤を少量含
有しても差支えない。
本発明は、従来公知の方法では製造することができなか
った高強度・低伸度で、かつ低熱収縮性のポリエステル
繊維を得ることを可能としたものである。特に、これを
ステルプルファイバーとし。
った高強度・低伸度で、かつ低熱収縮性のポリエステル
繊維を得ることを可能としたものである。特に、これを
ステルプルファイバーとし。
木綿繊維と混紡する場合には、精紡のスピンドル回転数
を高速度にしても糸切れが少なく高能率で紡績糸が得ら
れる。
を高速度にしても糸切れが少なく高能率で紡績糸が得ら
れる。
さらに、このようにして得た紡績糸を使用して例えばタ
フタを製織し２通常の方法で整理仕上を行ってもポリエ
ステルステープルファイハーの熱収縮率が低いために布
帛上の紡績糸の収縮が少な（、かつ局部的な収縮の斑が
起こらないので、極めて高品位の製品が得られる等のメ
リットかある。
フタを製織し２通常の方法で整理仕上を行ってもポリエ
ステルステープルファイハーの熱収縮率が低いために布
帛上の紡績糸の収縮が少な（、かつ局部的な収縮の斑が
起こらないので、極めて高品位の製品が得られる等のメ
リットかある。
以下に実施例をあげて本発明をさらに詳細に説明する。
なお、実施例中の強度、伸度、熱収縮率の測定法は次の
とおりである。
とおりである。
強度（ｇ／ｄ） ・伸度（％）
試料を試料長２０ｍｍとなるように定速加重型引張試験
機：マツケンジーに固定し、２０ｇ／分の加重速度で引
張って切断した時の強力・伸びを求める。
機：マツケンジーに固定し、２０ｇ／分の加重速度で引
張って切断した時の強力・伸びを求める。
強度はこの強力値を通常の方法によって求めた単糸の繊
度で除した値である。
度で除した値である。
熱収縮率（％）
１７０℃の空気中に２０分間放置した場合の収縮率であ
る。
る。
実施例１
フェノール・四塩化エタン混合溶液（混合比１：ｌ）を
溶媒とし、２５℃で測定した極限粘度が０．６５のポリ
エチレンテレフタレートを密性により紡糸し、約１５０
万デニールの未延伸糸１〜つを得た。
溶媒とし、２５℃で測定した極限粘度が０．６５のポリ
エチレンテレフタレートを密性により紡糸し、約１５０
万デニールの未延伸糸１〜つを得た。
次いで、前記未延伸糸トウを第１図に示す延伸装置を用
いて延伸した。温水によるトウの浸漬深さは１０ｎ＋ｍ
、 ）つの浸漬長は３００ｍｍ、スチームボックスの
長さは２００ｍｍ、第２ドローローラ群の温度は３０℃
、延伸速度（第２ドローローラを通過するトウの速度）
はＩＱＱ ｍ／ ｍｒｎとし、他の延伸条件は第１表の
とおりとした。延伸後、押込法により捲縮を付与し、カ
ッターにて繊維長３８ｍｍに切断してステーブルファイ
バー（原綿）とした。糸切れの状態及び原綿特性を第２
表に示した。
いて延伸した。温水によるトウの浸漬深さは１０ｎ＋ｍ
、 ）つの浸漬長は３００ｍｍ、スチームボックスの
長さは２００ｍｍ、第２ドローローラ群の温度は３０℃
、延伸速度（第２ドローローラを通過するトウの速度）
はＩＱＱ ｍ／ ｍｒｎとし、他の延伸条件は第１表の
とおりとした。延伸後、押込法により捲縮を付与し、カ
ッターにて繊維長３８ｍｍに切断してステーブルファイ
バー（原綿）とした。糸切れの状態及び原綿特性を第２
表に示した。
第１表
糸切れによる延伸調子の悪化もなく、原綿特性も満足い
くものであった。
くものであった。
比較例１
実施例１で用いた未延伸糸トウと延伸装置を用い、第３
表に示す延伸条件で延伸した。結果を第４表に示す。
表に示す延伸条件で延伸した。結果を第４表に示す。
第３表
Ｉｌｌ ｌ ｌ ｌ
ｌ ｌ ｉ ｌ
ｌ ｌ ｌ ：ｉ２：
１ｉ５ｉ＋１ｆ）ｌ・１０１２０ｔ１１３．２０１１．
３１ｉ２．４４１０．：］０ｌｆＴ、２１１１１２３．
９１７ら３１１３．４１８１１１１１ ｌ ｌ
１１１１ １ １ １ １．１１１３ニア５１ 廁
ｌ ４Ｆｌ ｌ ２００１３．２［）１１．２２
１２．６２１ ０５ｔｌｌ Ｏ，Ｉ５［ｉｌ Ｚ’ｉら
ｌ ８２１） Ｉｆｆ）、５１ ［ｉ５１Ｉｌｌ
ｌ ｌ ｌｌ’ｌ ｌ １．Ｉ ｌ１ｌ１４
１７５１６Ｌｌｌ／１５１２ｔＸ）１３．：叔１１１．
２（ｉｌ２．［１２１０，９（１：０．２７：（１２４
，１１７９，４Ｉｆイ３：１ｉ３１Ｉｌｌ ｌ ｌ
１１１１ １ １ １ ｌｌ１１５１７５１５（
ｌ ｉ 、３０ ｌ ２１０１３．３０１１．２１１２
．７３１０ぶ１１０．１５２１乙Ｏｌ １ｉ２．ｌ １
１ツ（４１θｌ１１１１１ ｌ
ｌ １１１１ １ １
１ ｌ１１１’ｌ ｌ
ｌ １１１１ １
１ １ １１１１Ｂ：’ｉ５１
！ｉｆｌ ｌ ：Ｏｌ ２胎 １３．３０１１．
２７ｉ２．６０Ｉ Ｏ，６［１１Ｏ，１ｉ１２１
ハ９ １７Ｂ、７ ｌ！１２らｌ ” ［ｉ７ ｌ
ｌ：ｉ ｌ ｌ １ｌｌｌ ｌ ｌ ｌ
ｌ１ｌ１９：’ＩＩ）１５０１５０１２１ｆ＋１２．
８０ｉ１．４８１＋、ｌ１９Ｉｎ、６０ｉ０．１Ｒ２１
ＺＬＩｌｆ’ｉ’１．６１９３訓５１１１１１１ ｌ
ｌ ｌｌ’ｌ ｌ ｌ ｌ ｌ１ｌｌ
１０１７ｆｌｌ ’、＋ｆｌ ｌ 、’ｉ０ ｌ ２１
ｆ１ ｉ３．、’＋ｏ１１．Ｉ２１３．１２１０．６０
１０．１１１２１２５．５ ｌ ８９．３１９８．８１
７６ ｌ第４表 実験Ｎｏ、 １〜５． ｌｔ、９． １０では糸切れが
多発し。
ｌ ｌ ｉ ｌ
ｌ ｌ ｌ ：ｉ２：
１ｉ５ｉ＋１ｆ）ｌ・１０１２０ｔ１１３．２０１１．
３１ｉ２．４４１０．：］０ｌｆＴ、２１１１１２３．
９１７ら３１１３．４１８１１１１１ ｌ ｌ
１１１１ １ １ １ １．１１１３ニア５１ 廁
ｌ ４Ｆｌ ｌ ２００１３．２［）１１．２２
１２．６２１ ０５ｔｌｌ Ｏ，Ｉ５［ｉｌ Ｚ’ｉら
ｌ ８２１） Ｉｆｆ）、５１ ［ｉ５１Ｉｌｌ
ｌ ｌ ｌｌ’ｌ ｌ １．Ｉ ｌ１ｌ１４
１７５１６Ｌｌｌ／１５１２ｔＸ）１３．：叔１１１．
２（ｉｌ２．［１２１０，９（１：０．２７：（１２４
，１１７９，４Ｉｆイ３：１ｉ３１Ｉｌｌ ｌ ｌ
１１１１ １ １ １ ｌｌ１１５１７５１５（
ｌ ｉ 、３０ ｌ ２１０１３．３０１１．２１１２
．７３１０ぶ１１０．１５２１乙Ｏｌ １ｉ２．ｌ １
１ツ（４１θｌ１１１１１ ｌ
ｌ １１１１ １ １
１ ｌ１１１’ｌ ｌ
ｌ １１１１ １
１ １ １１１１Ｂ：’ｉ５１
！ｉｆｌ ｌ ：Ｏｌ ２胎 １３．３０１１．
２７ｉ２．６０Ｉ Ｏ，６［１１Ｏ，１ｉ１２１
ハ９ １７Ｂ、７ ｌ！１２らｌ ” ［ｉ７ ｌ
ｌ：ｉ ｌ ｌ １ｌｌｌ ｌ ｌ ｌ
ｌ１ｌ１９：’ＩＩ）１５０１５０１２１ｆ＋１２．
８０ｉ１．４８１＋、ｌ１９Ｉｎ、６０ｉ０．１Ｒ２１
ＺＬＩｌｆ’ｉ’１．６１９３訓５１１１１１１ ｌ
ｌ ｌｌ’ｌ ｌ ｌ ｌ ｌ１ｌｌ
１０１７ｆｌｌ ’、＋ｆｌ ｌ 、’ｉ０ ｌ ２１
ｆ１ ｉ３．、’＋ｏ１１．Ｉ２１３．１２１０．６０
１０．１１１２１２５．５ ｌ ８９．３１９８．８１
７６ ｌ第４表 実験Ｎｏ、 １〜５． ｌｔ、９． １０では糸切れが
多発し。
延伸調子が悪い。実験Ｎｏ、 ７では熱収縮率が高く。
この原綿を用いて紡績糸を作り、タフタを製織し通電の
方法で仕上げ整理したものは収縮斑による品位の低下を
みた。実験Ｎｏ、 ８では高強度、低伸度の原綿は得ら
れない。
方法で仕上げ整理したものは収縮斑による品位の低下を
みた。実験Ｎｏ、 ８では高強度、低伸度の原綿は得ら
れない。
比較例２
温水中でのトウの浸漬深さ、温水中でのトウの浸漬長さ
、スチームボックスの長さ、トウの厚さ。
、スチームボックスの長さ、トウの厚さ。
延伸速度を変更し、他は実施例１の実験１１１ｏ、 １
と同等の延伸条件、延伸装置を用いて第５表の条件で延
伸を行った。結果を第６表に示した。
と同等の延伸条件、延伸装置を用いて第５表の条件で延
伸を行った。結果を第６表に示した。
第５表
１７：’、！１ｉｉｌｆＫｌｌジ（バ１１１．２１（１
３６４１２，シ・］１７Ｂ、７１１：＋ｔ１．！＋１！
１５１■ ） １ ｌ １ ′ （１： １ｉ
１１１ ’、７ｆｌ ： ：！Ｋｌ ｌ霞ｌ １．２
ｌ ｆ）、３［ｉ４ ｊ ２３．！］ ｌ ７ｉ１．７
ｌ １：叔１．！ＩＩ ’３５１１１：ｉｌ ｌ
ｌ ｌ ｌ１１１９１ ２ｔｌ ｌ
１００１ ：ｌｌ ｌ ［１，［： ｌ Ｏ
，１８２： ４７．１１ ｌ １５７／ｌｌ １
Ｂ５．１：１．’列Ｉ＋ｌ ｉ ｌ ｌ ’
： ｌ ｌ ｌ １１ｉ）ｌ ′ｌ
（ｌ ｉ ｌ１ｆ）ｆ） ｌ霞ｌ （１，ｆｉ ｌ Ｏ
，１８２ｉ ４７．Ｉｉ ｌ １５７．４ ｌ ｉｌ５
．Ｉ：１３４ ｌ：ｌ ＩＩ ｌ ｌ ｌ
ｌ ｌ ｌ１１１１１ ン＋ｌ
ｌ ６’、＋Ｏｌ ５［Ｘｉ ｌ
Ｇ １１．！１１ＲＩ 詔！ｌ ：
７Ｂ、７ ｌ １ｔｉ１．Ｉｌｌｌ１２１
１１１１ １ １ １ ｌ１１１１２１２ｎ
ｌ ５［Ｘｌｌ ５０ｆ） ｉ ４ ｌ ３ ：
２３．９ ｌ ７Ｂ、７１２３！１．０１２７３１
３６４１２，シ・］１７Ｂ、７１１：＋ｔ１．！＋１！
１５１■ ） １ ｌ １ ′ （１： １ｉ
１１１ ’、７ｆｌ ： ：！Ｋｌ ｌ霞ｌ １．２
ｌ ｆ）、３［ｉ４ ｊ ２３．！］ ｌ ７ｉ１．７
ｌ １：叔１．！ＩＩ ’３５１１１：ｉｌ ｌ
ｌ ｌ ｌ１１１９１ ２ｔｌ ｌ
１００１ ：ｌｌ ｌ ［１，［： ｌ Ｏ
，１８２： ４７．１１ ｌ １５７／ｌｌ １
Ｂ５．１：１．’列Ｉ＋ｌ ｉ ｌ ｌ ’
： ｌ ｌ ｌ １１ｉ）ｌ ′ｌ
（ｌ ｉ ｌ１ｆ）ｆ） ｌ霞ｌ （１，ｆｉ ｌ Ｏ
，１８２ｉ ４７．Ｉｉ ｌ １５７．４ ｌ ｉｌ５
．Ｉ：１３４ ｌ：ｌ ＩＩ ｌ ｌ ｌ
ｌ ｌ ｌ１１１１１ ン＋ｌ
ｌ ６’、＋Ｏｌ ５［Ｘｉ ｌ
Ｇ １１．！１１ＲＩ 詔！ｌ ：
７Ｂ、７ ｌ １ｔｉ１．Ｉｌｌｌ１２１
１１１１ １ １ １ ｌ１１１１２１２ｎ
ｌ ５［Ｘｌｌ ５０ｆ） ｉ ４ ｌ ３ ：
２３．９ ｌ ７Ｂ、７１２３！１．０１２７３１
第１図は本発明において用む１られるトウ延（申装置の
概略説明図である。 １〜７−・フィードローラ、８・−温水浴、９〜１５−
・−第１ドローローラ、１６〜２２−第２ドローローラ
。 ２３〜２６−・加熱ローラ、 ２７−）つ、 ２８−ス
チームボックス。 特許出願人 日本エステル株式会社 代理人 児玉雄三
概略説明図である。 １〜７−・フィードローラ、８・−温水浴、９〜１５−
・−第１ドローローラ、１６〜２２−第２ドローローラ
。 ２３〜２６−・加熱ローラ、 ２７−）つ、 ２８−ス
チームボックス。 特許出願人 日本エステル株式会社 代理人 児玉雄三
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＋１１ポリエステル未延伸トウをフィードローラ群。 第１ドローローラ群及び第２ドローローラ群の間で２段
延伸し２次いで加熱ローラ群で加熱処理する方法におい
て、フィードローラ群及び第１ドローローラ群を３５〜
５５℃に加熱し、フィードローラ群の最終ローラの下部
に６５〜８０℃の温水浴を設けて、トウを温水面下５〜
４０ｍｍの位置を、浸漬長Ｚ＋ （ｍｍ）が下記（１
１式を満足するように走行させてフィードローラ群と第
１ドローローラ群の間で、第１段延伸倍率ＤＰＩで第１
段延伸し２次いで第１ドローローラ群の直後に設けた。 下記（２）式を満足するボックス長Ｚｓ （ｍｍ）の
スチームボックスを通して第１ト′ローローラ群と第２
ドローローラ群の間で、第２段延伸倍率ＤＲ２で第２段
延伸し、この際ＤＲ＋ ／ Ｄｔ１２の比が下記（３）
式を満足するようにし１次いで１９０〜２２０℃の加熱
ローラ群で加熱処理することを特徴とする高強度ポリエ
ステル繊維の製造方法。 ５５・ｙ１≦２１≦７００ ’ ＋１）２Ｊ’Ｍ
’Ｔ−ｙ ！≦Ｚ！≦６００ ＋２１２．０≦Ｄ
Ｒ＋ ／ ＤＲｔ≦２．９ （３１（ここで
＋ ｘｌ＋ ｘｌはおのおのフィードローラ群、第
１ドローローラ群を通過するトウの中１ｍｍ当りのデニ
ール数に１０−４を掛けた値〔ただし、Ｘｌ ≦５．ｘ
！≦２．！５）、ｙ＋ 、ｙ＊はおのおのフィードロー
ラ群、第１ドローローラ群を通過するトウの速度（ｍ／
ｍｉｎ ）を示す。）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2337983A JPS59150109A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 高強度ポリエステル繊維の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2337983A JPS59150109A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 高強度ポリエステル繊維の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59150109A true JPS59150109A (ja) | 1984-08-28 |
| JPH0250210B2 JPH0250210B2 (ja) | 1990-11-01 |
Family
ID=12108890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2337983A Granted JPS59150109A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 高強度ポリエステル繊維の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59150109A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6163713A (ja) * | 1984-08-30 | 1986-04-01 | ヘキスト・アクチエンゲゼルシヤフト | 縫い糸用の高強力な添え糸およびこの添え糸を造る方法 |
| JPS6262910A (ja) * | 1985-09-11 | 1987-03-19 | Teijin Ltd | コンベアベルト用ポリエステル織物 |
-
1983
- 1983-02-15 JP JP2337983A patent/JPS59150109A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6163713A (ja) * | 1984-08-30 | 1986-04-01 | ヘキスト・アクチエンゲゼルシヤフト | 縫い糸用の高強力な添え糸およびこの添え糸を造る方法 |
| JPS6262910A (ja) * | 1985-09-11 | 1987-03-19 | Teijin Ltd | コンベアベルト用ポリエステル織物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0250210B2 (ja) | 1990-11-01 |
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