JPS5914682B2 - 給水加熱器 - Google Patents
給水加熱器Info
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- JPS5914682B2 JPS5914682B2 JP55134330A JP13433080A JPS5914682B2 JP S5914682 B2 JPS5914682 B2 JP S5914682B2 JP 55134330 A JP55134330 A JP 55134330A JP 13433080 A JP13433080 A JP 13433080A JP S5914682 B2 JPS5914682 B2 JP S5914682B2
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- tube
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/06—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits having a single U-bend
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22D—PREHEATING, OR ACCUMULATING PREHEATED, FEED-WATER FOR STEAM GENERATION; FEED-WATER SUPPLY FOR STEAM GENERATION; CONTROLLING WATER LEVEL FOR STEAM GENERATION; AUXILIARY DEVICES FOR PROMOTING WATER CIRCULATION WITHIN STEAM BOILERS
- F22D1/00—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters
- F22D1/32—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters arranged to be heated by steam, e.g. bled from turbines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B9/00—Auxiliary systems, arrangements, or devices
- F28B9/10—Auxiliary systems, arrangements, or devices for extracting, cooling, and removing non-condensable gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/0202—Header boxes having their inner space divided by partitions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S165/00—Heat exchange
- Y10S165/184—Indirect-contact condenser
- Y10S165/205—Space for condensable vapor surrounds space for coolant
- Y10S165/207—Distinct outlets for separated condensate and gas
- Y10S165/211—Distinct outlets for separated condensate and gas including concave member adjacent to vapor outlet and partially covering a group of coolant tubes
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は主として火力、原子力発電所に使用される給水
加熱器に関する。
加熱器に関する。
まず、一般的な給水加熱器の構造及び作用を簡単に説明
する二 長手方向に延びる胴体は管板によって区画され、その一
方には給水の入口及び出口を有する氷室が形成されてい
る。
する二 長手方向に延びる胴体は管板によって区画され、その一
方には給水の入口及び出口を有する氷室が形成されてい
る。
この胴体の長手方向に沿って複数本設けられた伝熱管は
その長手方向中央部なU字形に折り曲げられ、その一端
は氷室の給水入口と連通ずる如く開口し、他端は氷室の
給水出口と連通ずる如く開口するように前記管板に固定
されている。
その長手方向中央部なU字形に折り曲げられ、その一端
は氷室の給水入口と連通ずる如く開口し、他端は氷室の
給水出口と連通ずる如く開口するように前記管板に固定
されている。
また、伝熱管は胴体長手方向に所定間隔を置いて管支持
板により支持されている。
板により支持されている。
この管支持板によって支持されている胴体の上面には蒸
気及びドレンの入口が形成されている。
気及びドレンの入口が形成されている。
また、伝熱管の給水入口側管巣(下部管束)と給水出口
側管巣(下部管束)との間には不凝縮ガスを排出する管
が取付けられていて、胴体内の不凝縮ガスを外部に排出
するようになっている。
側管巣(下部管束)との間には不凝縮ガスを排出する管
が取付けられていて、胴体内の不凝縮ガスを外部に排出
するようになっている。
この構成において、給水は氷室よりU字形の伝熱管を通
る間に、蒸気入口から蒸気通路を通って流下する加熱蒸
気の熱を奪い蒸気を凝縮させ、凝縮水は胴体底部に溜ま
り、ドレンクーラより外部に排出する。
る間に、蒸気入口から蒸気通路を通って流下する加熱蒸
気の熱を奪い蒸気を凝縮させ、凝縮水は胴体底部に溜ま
り、ドレンクーラより外部に排出する。
しかし、このような給水の折流数が2折流以上となる給
水加熱器においては、給水入口側管巣と給水出口側管巣
では給水温度が異なるため、交換熱量比が約20:1程
度となり、熱負荷の大きな給水入口側管巣中に蒸気停滞
域が発生し、この蒸気停滞域に不凝縮ガスが蓄積する。
水加熱器においては、給水入口側管巣と給水出口側管巣
では給水温度が異なるため、交換熱量比が約20:1程
度となり、熱負荷の大きな給水入口側管巣中に蒸気停滞
域が発生し、この蒸気停滞域に不凝縮ガスが蓄積する。
従って、不凝縮ガスは排出管に集中しないため充分排出
することができず、この蒸気停滞域で伝熱管の腐食を生
じる結果となっていた。
することができず、この蒸気停滞域で伝熱管の腐食を生
じる結果となっていた。
本発明の目的は、上記事情に鑑み蒸気停滞による伝熱管
等の腐食を防ぎ、熱交換性能の良好な給水加熱器を提供
するにある。
等の腐食を防ぎ、熱交換性能の良好な給水加熱器を提供
するにある。
この目的を達成するために、伝熱管の給水入口側管巣と
給水出口側管巣との間に設けられた不凝縮ガス排出管に
前記両管束間を流下する蒸気流を阻市するバッフルを設
け、このバッフルの不凝縮ガス排出管から給水入口側管
巣内に向って下方に突出する長さく以下単に突出長さと
いう)を管を支持する支持板で区画された管巣各セクシ
ョンにおける給水出入口側管束の交換熱量比に応じて変
化させたことを特徴とする。
給水出口側管巣との間に設けられた不凝縮ガス排出管に
前記両管束間を流下する蒸気流を阻市するバッフルを設
け、このバッフルの不凝縮ガス排出管から給水入口側管
巣内に向って下方に突出する長さく以下単に突出長さと
いう)を管を支持する支持板で区画された管巣各セクシ
ョンにおける給水出入口側管束の交換熱量比に応じて変
化させたことを特徴とする。
以下、本発明の一実施例を第1〜8図に沿って説明する
。
。
まず、第1,2図により本発明の一実施例になる給水加
熱器の全体構造を説明する。
熱器の全体構造を説明する。
即ち、長手方向に延びる胴体1は管板2によって区画さ
れ、その一方には給水の入口3及び出口4を有する水室
5が形成されている。
れ、その一方には給水の入口3及び出口4を有する水室
5が形成されている。
この胴体1の長手方向に沿って複数本設けられた伝熱管
6は管群を形成しており、その長手方向中央部をU字形
に折り曲げられ、その一端は水室5の給水人口3と連通
ずる如く開口し、他端は水室5の給水出口4と連通ずる
如く開口するように前記管板2に固定されている。
6は管群を形成しており、その長手方向中央部をU字形
に折り曲げられ、その一端は水室5の給水人口3と連通
ずる如く開口し、他端は水室5の給水出口4と連通ずる
如く開口するように前記管板2に固定されている。
また、伝熱管6は胴体長手方向に所定間隔を置いて管支
持板7により支持されており、各支持板1はタイロッド
8により管板2と一体に取付けられている。
持板7により支持されており、各支持板1はタイロッド
8により管板2と一体に取付けられている。
この管支持板7によって支持されている胴体1の上面に
は蒸気及びドレンの入口9゜10が形成されており、胴
体1内の給水導入側には凝縮したドレンを冷却するドレ
ンクーラー11が伝熱管6の給水導入側を囲むように形
成されている。
は蒸気及びドレンの入口9゜10が形成されており、胴
体1内の給水導入側には凝縮したドレンを冷却するドレ
ンクーラー11が伝熱管6の給水導入側を囲むように形
成されている。
尚、12はドレンの排出口を示r0また、伝熱管6の給
水入口側管巣13(下部管束)と給水出口側管巣14(
上部管巣)との間には不凝縮ガスを排出する管15が取
付けられていて、胴体1内の不凝縮ガスを外部に排出す
るようになっている。
水入口側管巣13(下部管束)と給水出口側管巣14(
上部管巣)との間には不凝縮ガスを排出する管15が取
付けられていて、胴体1内の不凝縮ガスを外部に排出す
るようになっている。
この排出管15には各管巣セクション16・ の交換熱
量に見合った大きさのオリフィス穴11を明けており、
このオリフィス穴11より吸収せる不凝縮ガスを排出管
15端部に設けられた誘導管18にて管束を横切り、ベ
ント座19から給水力■熱器より充分に圧力の低い脱気
器や復水器等へ5排出される。
量に見合った大きさのオリフィス穴11を明けており、
このオリフィス穴11より吸収せる不凝縮ガスを排出管
15端部に設けられた誘導管18にて管束を横切り、ベ
ント座19から給水力■熱器より充分に圧力の低い脱気
器や復水器等へ5排出される。
前記不凝縮ガスの排出管15には、この延設方向(長手
方向)に沿って不凝縮ガス集合バッフル20が両側に設
けられている。
方向)に沿って不凝縮ガス集合バッフル20が両側に設
けられている。
従って、このバッフル20が管巣を通るためスリット2
1が設けられている。
1が設けられている。
尚、胴体内部は長手方向に沿って複数枚の管支持板7に
より区画されて各管束セクション16を形成しているが
、この管束セクション16に蒸気人口9からの蒸気流が
矢印22の如く自由に流動するために、各管支持板1を
切欠いた形状49とし、蒸気流の通路23を形成させる
。
より区画されて各管束セクション16を形成しているが
、この管束セクション16に蒸気人口9からの蒸気流が
矢印22の如く自由に流動するために、各管支持板1を
切欠いた形状49とし、蒸気流の通路23を形成させる
。
以上の構造において、蒸気人口9及びドレン入口10よ
り流入せる、蒸気、気水混合物、ドレン等は器内に流入
後、通路23の空間に膨張し、給水加熱器全長の全管束
セクション16に蒸気流が122の如く流れるため、流
路断面積が大となり、流速は充分に低下する。
り流入せる、蒸気、気水混合物、ドレン等は器内に流入
後、通路23の空間に膨張し、給水加熱器全長の全管束
セクション16に蒸気流が122の如く流れるため、流
路断面積が大となり、流速は充分に低下する。
従来は管支持板が千鳥状に配設されていたため、蒸気流
プま上下蛇行流路に沿って流れるため、流速はかなり速
、・ものとなっていた。
プま上下蛇行流路に沿って流れるため、流速はかなり速
、・ものとなっていた。
このように流速が速いと、腐食、侵食が加速されて発生
するが、本発明の給水加熱器は上述の如く流速を充分低
下させることができ、腐食、侵食を防ぐことができる。
するが、本発明の給水加熱器は上述の如く流速を充分低
下させることができ、腐食、侵食を防ぐことができる。
また、管支持板γの側部も第2図50の如く切欠いた形
状としたので、胴体1の上部たけでなく側部にも蒸気流
通路を形成するととバできる。
状としたので、胴体1の上部たけでなく側部にも蒸気流
通路を形成するととバできる。
従って、管巣セクション16に溜まった蒸気流を別(’
)9巣セクシヨン16にも流入させることができる。
)9巣セクシヨン16にも流入させることができる。
また、胴体1及びその内部構造は、Cr元素1%以上を
含有せる鉄鋼を使用しであるため、耐腐食、侵食性が充
分である。
含有せる鉄鋼を使用しであるため、耐腐食、侵食性が充
分である。
従来、これらの構成材料は全て鉄鋼そのものであったた
め、ドレン入口10より流入せる気水混合物及び蒸気人
口9より流入せる加熱蒸気が低pH値流体であった場合
、腐食、侵食が進行し、特に、胴体の減肉現象が発生し
ていた。
め、ドレン入口10より流入せる気水混合物及び蒸気人
口9より流入せる加熱蒸気が低pH値流体であった場合
、腐食、侵食が進行し、特に、胴体の減肉現象が発生し
ていた。
従って、この点を改善すべく、各種鉄鋼材の耐食、侵食
性について実験を行なった。
性について実験を行なった。
その結果を第8図に示す。
即ち、本実験は、(イ)SS41、(ロ)Cu入り5B
46、(−eSB46十Cr、Ni、Cu入り鋼、に)
1.3 Cr −0,5M。
46、(−eSB46十Cr、Ni、Cu入り鋼、に)
1.3 Cr −0,5M。
鋼、(ホ)2.3 Cr−1,OMo鋼の各種鉄鋼材の
、温度;150℃、酸素: 4ppb以下、流速;2
m /sec 、 p H:中性の各条件下における腐
食減量(m g / d m” )特性を調べたもので
ある。
、温度;150℃、酸素: 4ppb以下、流速;2
m /sec 、 p H:中性の各条件下における腐
食減量(m g / d m” )特性を調べたもので
ある。
本実験結果によれば、鉄鋼材はCrの含有量の存在によ
り耐腐食、侵食性が著しく向上することか判明した。
り耐腐食、侵食性が著しく向上することか判明した。
特に1%Cr以上を含有せる鉄鋼材においては充分なる
耐腐食、侵食性があることが判明したものである。
耐腐食、侵食性があることが判明したものである。
次に、不凝縮ガス集合バッフル20を排出管150両側
に付設し、給水出口側管巣13からの蒸気をさえぎるこ
とにより、不凝縮ガス停滞部32に連続して低気圧部2
3を形成させることができ、このだめ、不凝縮ガスは排
出管15より連続して吸収することができる。
に付設し、給水出口側管巣13からの蒸気をさえぎるこ
とにより、不凝縮ガス停滞部32に連続して低気圧部2
3を形成させることができ、このだめ、不凝縮ガスは排
出管15より連続して吸収することができる。
この点の具体的説明を第3〜5図により行なう。
即ち、胴体1の蒸気人口9により流入した蒸気流22は
、矢印31の如く順次上部管巣13から下部管巣14へ
と流下する。
、矢印31の如く順次上部管巣13から下部管巣14へ
と流下する。
その際、従来は、不凝縮ガス停滞部32が不凝縮ガス排
出管15の位置に集中せず、ガス排出はできないもので
ある。
出管15の位置に集中せず、ガス排出はできないもので
ある。
ところが、本発明では、排出管150両側にバッフル2
0を設け、しかも、このバッフル20は流下する蒸気流
に向つて突設した両側の水平板20aと、この2つの水
平板20aの先端にそれぞれ設けられ、この水平板20
aに対し一〇給水入口側管巣(下部管巣)14の方へ鈍
角をなすように設けられた両側の斜め材20bとにより
一体に形成されている。
0を設け、しかも、このバッフル20は流下する蒸気流
に向つて突設した両側の水平板20aと、この2つの水
平板20aの先端にそれぞれ設けられ、この水平板20
aに対し一〇給水入口側管巣(下部管巣)14の方へ鈍
角をなすように設けられた両側の斜め材20bとにより
一体に形成されている。
即ち、このバッフル20は末広がり状に形成されている
。
。
従って、給水出口側管巣13より流下する蒸気流はバッ
フル20に衝突して両側の斜め材20bにより、胴体内
壁下方へと拡散される。
フル20に衝突して両側の斜め材20bにより、胴体内
壁下方へと拡散される。
そして、この拡散された蒸気流は、2つの斜め材20b
により囲まれた低気圧部33へと吸引され、即座に排出
管15に導かれる。
により囲まれた低気圧部33へと吸引され、即座に排出
管15に導かれる。
しかしながら、実験の結果、第3図に示すバッフル20
の効果は総ての管束セクションにおいて有効であるとは
かぎらず、交換熱量比が1:1.5等と差が少ない管束
セクション(交換熱量比ニラいては後述する)では、第
4図に示すような流動状態となり、バッフル20を上方
より包囲する新たな不凝縮ガス停滞部34を発生させる
ことが明らかとなった。
の効果は総ての管束セクションにおいて有効であるとは
かぎらず、交換熱量比が1:1.5等と差が少ない管束
セクション(交換熱量比ニラいては後述する)では、第
4図に示すような流動状態となり、バッフル20を上方
より包囲する新たな不凝縮ガス停滞部34を発生させる
ことが明らかとなった。
本現象は、各管束セクション16において、伝熱管6中
を流れる給水の温度が異なるため、交換熱量に差が生じ
、特に上部管巣13における交換熱量と下部管巣14に
おける交換熱量の比率が各管巣セクション16によって
異なるために生じる現象である。
を流れる給水の温度が異なるため、交換熱量に差が生じ
、特に上部管巣13における交換熱量と下部管巣14に
おける交換熱量の比率が各管巣セクション16によって
異なるために生じる現象である。
以下に交換熱量比について詳述する。
交換熱量比について第6図にて説明する。
第6図は管式熱交換器における温度関係を示したもので
あり、各記号は下記を意味する。
あり、各記号は下記を意味する。
T:胴体側蒸気飽和温度(℃)
tl:給水入口温度(°C)
t2:給水出口温度(℃)
Δt1:給水入ロ側における胴体側、給水側温度差(°
C) Δt2:給水出ロ側における胴体側、給水側温度差(°
C) である。
C) Δt2:給水出ロ側における胴体側、給水側温度差(°
C) である。
また34〜45は各上下管巣セクションを示し、特に、
34は給水入口側(下部)管束セクション、45は給水
出口側(上部)セクションである。
34は給水入口側(下部)管束セクション、45は給水
出口側(上部)セクションである。
給水加熱器の胴体蒸気側温度Tは胴体側圧力の飽和温度
であり、給水入口側セクション34は給水入口温度t1
にて流入し、下部管巣セクション35にてt1′まで
温度上昇する。
であり、給水入口側セクション34は給水入口温度t1
にて流入し、下部管巣セクション35にてt1′まで
温度上昇する。
給水は順次温度上昇を続け、給水出口前上部管巣セクシ
ヨン44にてt2′となり、最終温度t2にて流出する
。
ヨン44にてt2′となり、最終温度t2にて流出する
。
各上下管巣セクション34〜45における加熱面積Sが
一定であり、また熱貫流率Kが全セクションにで一定で
あると仮定した場合(熱貫流率はほぼ一定と見て良い)
、■セクションにおける交換熱量Qは下式にて表示され
る。
一定であり、また熱貫流率Kが全セクションにで一定で
あると仮定した場合(熱貫流率はほぼ一定と見て良い)
、■セクションにおける交換熱量Qは下式にて表示され
る。
Q=KSΔt
Δt:各セクションにおける胴側、給水側の温度差(’
C) Q : (K cal /hr) K : (Kcal/m”−hr・’C)S:(m”) Δt:(’C) 上式より、給水入口側セクション34の交換熱量はQ=
KSΔt1.給水出口側セクション45の交換熱量はQ
=KSΔt2 であり、これらはK。
C) Q : (K cal /hr) K : (Kcal/m”−hr・’C)S:(m”) Δt:(’C) 上式より、給水入口側セクション34の交換熱量はQ=
KSΔt1.給水出口側セクション45の交換熱量はQ
=KSΔt2 であり、これらはK。
Sが一定値のためΔtに支配され、図より明らかな如く
、大きな差がある。
、大きな差がある。
ところが給水加熱器の構造上、下部管巣セクション34
と上部管巣セクション45は胴体断面において、上部管
巣13と上部管巣14の関係となるので、上下管巣13
゜14には交換熱量差が存在することになる。
と上部管巣セクション45は胴体断面において、上部管
巣13と上部管巣14の関係となるので、上下管巣13
゜14には交換熱量差が存在することになる。
本交換熱量差による上下熱量比は給水加熱器管板2側に
おいて最大となり、原子カプラントにおいて最大1:5
程度、火力プラントにおいては最大1:20程度となる
。
おいて最大となり、原子カプラントにおいて最大1:5
程度、火力プラントにおいては最大1:20程度となる
。
尚、上下交換熱量比は管板2より伝熱管6Uベンド側に
行くに従い比率が下がり、Uベント部分においてほぼ1
:1となる。
行くに従い比率が下がり、Uベント部分においてほぼ1
:1となる。
このような上下管巣13,14.の交換熱量比は、上方
からの蒸気流の勢いと下方からの蒸気流の勢いとの力関
係となり、第4図(上下管巣交換熱量比約1:1.5)
において、不凝縮ガスの集合バッフル20の1寸法を長
くとった場合、下方からの蒸気流が優位となり、バッフ
ル20を包囲する不凝縮ガス停滞部34を発生させるこ
とになる。
からの蒸気流の勢いと下方からの蒸気流の勢いとの力関
係となり、第4図(上下管巣交換熱量比約1:1.5)
において、不凝縮ガスの集合バッフル20の1寸法を長
くとった場合、下方からの蒸気流が優位となり、バッフ
ル20を包囲する不凝縮ガス停滞部34を発生させるこ
とになる。
かかる不具合を回避するためには、第5図(上下管巣交
換熱量比約1:1.5)の如く、バッフル20の長さを
交換熱量比に見合って短かくすることにより、不凝縮ガ
スの連続吸引が可能となるのである。
換熱量比約1:1.5)の如く、バッフル20の長さを
交換熱量比に見合って短かくすることにより、不凝縮ガ
スの連続吸引が可能となるのである。
第7図に各管巣セクションと不凝縮ガス集合バッフルの
長さlとの関係を示す。
長さlとの関係を示す。
上下管巣交換熱量比の最も大きい管板側管巣セクション
46において、バッフル長さlは最大となり、寸法は管
巣深さLの1/3とすれば良い。
46において、バッフル長さlは最大となり、寸法は管
巣深さLの1/3とすれば良い。
バッフル長さlは伝熱管Uベンド部側管巣セクション4
7に向い小さくなる。
7に向い小さくなる。
尚、曲線48は必要バッフル長さlの給水加熱器長手方
向に対する変化曲線を示す。
向に対する変化曲線を示す。
以上述べた通り、本発明によれば、給水加熱器の伝熱管
その他の腐食を防ぎ、熱交換性能を良好にし得る効果が
ある。
その他の腐食を防ぎ、熱交換性能を良好にし得る効果が
ある。
第1〜8図は本発明の一実施例になる給水加熱器を示す
もので、第1図は給水加熱器の縦断面図、第2図は第1
図の■〜■断面図、第3図〜第5図は第2図の拡大図、
第6図は各管束セクションの温度関係図、第7図aは胴
体の各管巣セクションの簡略図、第7図すは第7図aの
各管束セクションに対応するバッフル長さを示した線図
、第8図は、各種鉄鋼材の腐食特性図である。 1・・・・・・胴体、6・・・・・・伝熱管、7・・・
・・・管支持板、13・・・・・・給水入口側管巣、1
4・・・・・・給水出口側管巣、15・・・・・・不凝
縮ガス排出管、16・・・・・・管巣セクション、20
・・・・・・バッフル、20a・・・・・・水平板、2
0b・・・・・・斜め材、49,50・・・・・・切欠
き。
もので、第1図は給水加熱器の縦断面図、第2図は第1
図の■〜■断面図、第3図〜第5図は第2図の拡大図、
第6図は各管束セクションの温度関係図、第7図aは胴
体の各管巣セクションの簡略図、第7図すは第7図aの
各管束セクションに対応するバッフル長さを示した線図
、第8図は、各種鉄鋼材の腐食特性図である。 1・・・・・・胴体、6・・・・・・伝熱管、7・・・
・・・管支持板、13・・・・・・給水入口側管巣、1
4・・・・・・給水出口側管巣、15・・・・・・不凝
縮ガス排出管、16・・・・・・管巣セクション、20
・・・・・・バッフル、20a・・・・・・水平板、2
0b・・・・・・斜め材、49,50・・・・・・切欠
き。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 加熱蒸気を導入する入口とドレン排出口とを備えた
胴体と、この胴体内の長手方向に沿って複数個設けられ
たU字形の伝熱管と、この伝熱管を胴体長手方向に所定
間隔を置いて支持した管支持板と、前記伝熱管により構
成され下方に位置する給水入口側管巣と上方に位置する
給水出口管巣との間に胴体の長手方向に沿って配置した
不凝縮ガス排出管とを備えたものにおいて、前記両者管
束間を流下する蒸気流を阻止するバッフルを前記不凝縮
ガス排出管に沿って設け、かつ、このバッフルの不凝縮
ガス排出管から給水入口側管巣に向って、下方へ突出す
る長さを、前記管支持板で区画された前記胴体長手方向
の各管巣セクションにおける給水出入口側管巣の交換熱
量比に応じて変化させたことを特徴とする給水加熱器。 2 前記胴体をCr元素1%以上含有する耐食材より構
成したことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の給
水加熱器。 3 前記給水出口側管巣上部に蒸気流の通路を形成すべ
く、この管束上部に対応する管支持板を切欠き、胴体長
手方向に加熱蒸気を流通させるようにしたことを特徴と
する特許請求の範囲第1項記載の給水加熱器。 4 前記給水入口側管巣及び給水出口側管巣の側部に蒸
気流の通路を形成すべくこの両管東側部に対応する管支
持板を切欠いたことを特徴とする特許請求の範囲第1項
記載の給水加熱器。 5 前記バッフルは不凝縮ガス排出管の両側に水平方向
に伸ひた水平板と、該部分の先端より、給水入口側管東
側にある角度をもって突出する斜め材とより構成したこ
とを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の給水加熱器
。 6 前記バッフルの端部が末広がりとなるように前記水
平板と斜め材とがなす角度を鈍角に設定したことを特徴
とする特許請求の範囲第5項記載の給水加熱器。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP55134330A JPS5914682B2 (ja) | 1980-09-29 | 1980-09-29 | 給水加熱器 |
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Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP55134330A JPS5914682B2 (ja) | 1980-09-29 | 1980-09-29 | 給水加熱器 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPS5914682B2 true JPS5914682B2 (ja) | 1984-04-05 |
Family
ID=15125804
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP55134330A Expired JPS5914682B2 (ja) | 1980-09-29 | 1980-09-29 | 給水加熱器 |
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-
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- 1981-09-24 EP EP81304410A patent/EP0049116B1/en not_active Expired
- 1981-09-28 US US06/306,234 patent/US4461346A/en not_active Expired - Lifetime
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