JPS5914682B2 - 給水加熱器 - Google Patents
給水加熱器Info
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- JPS5914682B2 JPS5914682B2 JP55134330A JP13433080A JPS5914682B2 JP S5914682 B2 JPS5914682 B2 JP S5914682B2 JP 55134330 A JP55134330 A JP 55134330A JP 13433080 A JP13433080 A JP 13433080A JP S5914682 B2 JPS5914682 B2 JP S5914682B2
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- tube
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/06—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits having a single U-bend
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22D—PREHEATING, OR ACCUMULATING PREHEATED, FEED-WATER FOR STEAM GENERATION; FEED-WATER SUPPLY FOR STEAM GENERATION; CONTROLLING WATER LEVEL FOR STEAM GENERATION; AUXILIARY DEVICES FOR PROMOTING WATER CIRCULATION WITHIN STEAM BOILERS
- F22D1/00—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters
- F22D1/32—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters arranged to be heated by steam, e.g. bled from turbines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B9/00—Auxiliary systems, arrangements, or devices
- F28B9/10—Auxiliary systems, arrangements, or devices for extracting, cooling, and removing non-condensable gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/0202—Header boxes having their inner space divided by partitions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S165/00—Heat exchange
- Y10S165/184—Indirect-contact condenser
- Y10S165/205—Space for condensable vapor surrounds space for coolant
- Y10S165/207—Distinct outlets for separated condensate and gas
- Y10S165/211—Distinct outlets for separated condensate and gas including concave member adjacent to vapor outlet and partially covering a group of coolant tubes
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は主として火力、原子力発電所に使用される給水
加熱器に関する。
加熱器に関する。
まず、一般的な給水加熱器の構造及び作用を簡単に説明
する二 長手方向に延びる胴体は管板によって区画され、その一
方には給水の入口及び出口を有する氷室が形成されてい
る。
する二 長手方向に延びる胴体は管板によって区画され、その一
方には給水の入口及び出口を有する氷室が形成されてい
る。
この胴体の長手方向に沿って複数本設けられた伝熱管は
その長手方向中央部なＵ字形に折り曲げられ、その一端
は氷室の給水入口と連通ずる如く開口し、他端は氷室の
給水出口と連通ずる如く開口するように前記管板に固定
されている。
その長手方向中央部なＵ字形に折り曲げられ、その一端
は氷室の給水入口と連通ずる如く開口し、他端は氷室の
給水出口と連通ずる如く開口するように前記管板に固定
されている。
また、伝熱管は胴体長手方向に所定間隔を置いて管支持
板により支持されている。
板により支持されている。
この管支持板によって支持されている胴体の上面には蒸
気及びドレンの入口が形成されている。
気及びドレンの入口が形成されている。
また、伝熱管の給水入口側管巣（下部管束）と給水出口
側管巣（下部管束）との間には不凝縮ガスを排出する管
が取付けられていて、胴体内の不凝縮ガスを外部に排出
するようになっている。
側管巣（下部管束）との間には不凝縮ガスを排出する管
が取付けられていて、胴体内の不凝縮ガスを外部に排出
するようになっている。
この構成において、給水は氷室よりＵ字形の伝熱管を通
る間に、蒸気入口から蒸気通路を通って流下する加熱蒸
気の熱を奪い蒸気を凝縮させ、凝縮水は胴体底部に溜ま
り、ドレンクーラより外部に排出する。
る間に、蒸気入口から蒸気通路を通って流下する加熱蒸
気の熱を奪い蒸気を凝縮させ、凝縮水は胴体底部に溜ま
り、ドレンクーラより外部に排出する。
しかし、このような給水の折流数が２折流以上となる給
水加熱器においては、給水入口側管巣と給水出口側管巣
では給水温度が異なるため、交換熱量比が約２０：１程
度となり、熱負荷の大きな給水入口側管巣中に蒸気停滞
域が発生し、この蒸気停滞域に不凝縮ガスが蓄積する。
水加熱器においては、給水入口側管巣と給水出口側管巣
では給水温度が異なるため、交換熱量比が約２０：１程
度となり、熱負荷の大きな給水入口側管巣中に蒸気停滞
域が発生し、この蒸気停滞域に不凝縮ガスが蓄積する。
従って、不凝縮ガスは排出管に集中しないため充分排出
することができず、この蒸気停滞域で伝熱管の腐食を生
じる結果となっていた。
することができず、この蒸気停滞域で伝熱管の腐食を生
じる結果となっていた。
本発明の目的は、上記事情に鑑み蒸気停滞による伝熱管
等の腐食を防ぎ、熱交換性能の良好な給水加熱器を提供
するにある。
等の腐食を防ぎ、熱交換性能の良好な給水加熱器を提供
するにある。
この目的を達成するために、伝熱管の給水入口側管巣と
給水出口側管巣との間に設けられた不凝縮ガス排出管に
前記両管束間を流下する蒸気流を阻市するバッフルを設
け、このバッフルの不凝縮ガス排出管から給水入口側管
巣内に向って下方に突出する長さく以下単に突出長さと
いう）を管を支持する支持板で区画された管巣各セクシ
ョンにおける給水出入口側管束の交換熱量比に応じて変
化させたことを特徴とする。
給水出口側管巣との間に設けられた不凝縮ガス排出管に
前記両管束間を流下する蒸気流を阻市するバッフルを設
け、このバッフルの不凝縮ガス排出管から給水入口側管
巣内に向って下方に突出する長さく以下単に突出長さと
いう）を管を支持する支持板で区画された管巣各セクシ
ョンにおける給水出入口側管束の交換熱量比に応じて変
化させたことを特徴とする。
以下、本発明の一実施例を第１〜８図に沿って説明する
。
。
まず、第１，２図により本発明の一実施例になる給水加
熱器の全体構造を説明する。
熱器の全体構造を説明する。
即ち、長手方向に延びる胴体１は管板２によって区画さ
れ、その一方には給水の入口３及び出口４を有する水室
５が形成されている。
れ、その一方には給水の入口３及び出口４を有する水室
５が形成されている。
この胴体１の長手方向に沿って複数本設けられた伝熱管
６は管群を形成しており、その長手方向中央部をＵ字形
に折り曲げられ、その一端は水室５の給水人口３と連通
ずる如く開口し、他端は水室５の給水出口４と連通ずる
如く開口するように前記管板２に固定されている。
６は管群を形成しており、その長手方向中央部をＵ字形
に折り曲げられ、その一端は水室５の給水人口３と連通
ずる如く開口し、他端は水室５の給水出口４と連通ずる
如く開口するように前記管板２に固定されている。
また、伝熱管６は胴体長手方向に所定間隔を置いて管支
持板７により支持されており、各支持板１はタイロッド
８により管板２と一体に取付けられている。
持板７により支持されており、各支持板１はタイロッド
８により管板２と一体に取付けられている。
この管支持板７によって支持されている胴体１の上面に
は蒸気及びドレンの入口９゜１０が形成されており、胴
体１内の給水導入側には凝縮したドレンを冷却するドレ
ンクーラー１１が伝熱管６の給水導入側を囲むように形
成されている。
は蒸気及びドレンの入口９゜１０が形成されており、胴
体１内の給水導入側には凝縮したドレンを冷却するドレ
ンクーラー１１が伝熱管６の給水導入側を囲むように形
成されている。
尚、１２はドレンの排出口を示ｒ０また、伝熱管６の給
水入口側管巣１３（下部管束）と給水出口側管巣１４（
上部管巣）との間には不凝縮ガスを排出する管１５が取
付けられていて、胴体１内の不凝縮ガスを外部に排出す
るようになっている。
水入口側管巣１３（下部管束）と給水出口側管巣１４（
上部管巣）との間には不凝縮ガスを排出する管１５が取
付けられていて、胴体１内の不凝縮ガスを外部に排出す
るようになっている。
この排出管１５には各管巣セクション１６・ の交換熱
量に見合った大きさのオリフィス穴１１を明けており、
このオリフィス穴１１より吸収せる不凝縮ガスを排出管
１５端部に設けられた誘導管１８にて管束を横切り、ベ
ント座１９から給水力■熱器より充分に圧力の低い脱気
器や復水器等へ５排出される。
量に見合った大きさのオリフィス穴１１を明けており、
このオリフィス穴１１より吸収せる不凝縮ガスを排出管
１５端部に設けられた誘導管１８にて管束を横切り、ベ
ント座１９から給水力■熱器より充分に圧力の低い脱気
器や復水器等へ５排出される。
前記不凝縮ガスの排出管１５には、この延設方向（長手
方向）に沿って不凝縮ガス集合バッフル２０が両側に設
けられている。
方向）に沿って不凝縮ガス集合バッフル２０が両側に設
けられている。
従って、このバッフル２０が管巣を通るためスリット２
１が設けられている。
１が設けられている。
尚、胴体内部は長手方向に沿って複数枚の管支持板７に
より区画されて各管束セクション１６を形成しているが
、この管束セクション１６に蒸気人口９からの蒸気流が
矢印２２の如く自由に流動するために、各管支持板１を
切欠いた形状４９とし、蒸気流の通路２３を形成させる
。
より区画されて各管束セクション１６を形成しているが
、この管束セクション１６に蒸気人口９からの蒸気流が
矢印２２の如く自由に流動するために、各管支持板１を
切欠いた形状４９とし、蒸気流の通路２３を形成させる
。
以上の構造において、蒸気人口９及びドレン入口１０よ
り流入せる、蒸気、気水混合物、ドレン等は器内に流入
後、通路２３の空間に膨張し、給水加熱器全長の全管束
セクション１６に蒸気流が１２２の如く流れるため、流
路断面積が大となり、流速は充分に低下する。
り流入せる、蒸気、気水混合物、ドレン等は器内に流入
後、通路２３の空間に膨張し、給水加熱器全長の全管束
セクション１６に蒸気流が１２２の如く流れるため、流
路断面積が大となり、流速は充分に低下する。
従来は管支持板が千鳥状に配設されていたため、蒸気流
プま上下蛇行流路に沿って流れるため、流速はかなり速
、・ものとなっていた。
プま上下蛇行流路に沿って流れるため、流速はかなり速
、・ものとなっていた。
このように流速が速いと、腐食、侵食が加速されて発生
するが、本発明の給水加熱器は上述の如く流速を充分低
下させることができ、腐食、侵食を防ぐことができる。
するが、本発明の給水加熱器は上述の如く流速を充分低
下させることができ、腐食、侵食を防ぐことができる。
また、管支持板γの側部も第２図５０の如く切欠いた形
状としたので、胴体１の上部たけでなく側部にも蒸気流
通路を形成するととバできる。
状としたので、胴体１の上部たけでなく側部にも蒸気流
通路を形成するととバできる。
従って、管巣セクション１６に溜まった蒸気流を別（’
）９巣セクシヨン１６にも流入させることができる。
）９巣セクシヨン１６にも流入させることができる。
また、胴体１及びその内部構造は、Ｃｒ元素１％以上を
含有せる鉄鋼を使用しであるため、耐腐食、侵食性が充
分である。
含有せる鉄鋼を使用しであるため、耐腐食、侵食性が充
分である。
従来、これらの構成材料は全て鉄鋼そのものであったた
め、ドレン入口１０より流入せる気水混合物及び蒸気人
口９より流入せる加熱蒸気が低ｐＨ値流体であった場合
、腐食、侵食が進行し、特に、胴体の減肉現象が発生し
ていた。
め、ドレン入口１０より流入せる気水混合物及び蒸気人
口９より流入せる加熱蒸気が低ｐＨ値流体であった場合
、腐食、侵食が進行し、特に、胴体の減肉現象が発生し
ていた。
従って、この点を改善すべく、各種鉄鋼材の耐食、侵食
性について実験を行なった。
性について実験を行なった。
その結果を第８図に示す。
即ち、本実験は、（イ）ＳＳ４１、（ロ）Ｃｕ入り５Ｂ
４６、（−ｅＳＢ４６十Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ入り鋼、に）
１．３ Ｃｒ −０，５Ｍ。
４６、（−ｅＳＢ４６十Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃｕ入り鋼、に）
１．３ Ｃｒ −０，５Ｍ。
鋼、（ホ）２．３ Ｃｒ−１，ＯＭｏ鋼の各種鉄鋼材の
、温度；１５０℃、酸素： ４ｐｐｂ以下、流速；２
ｍ ／ｓｅｃ 、 ｐ Ｈ：中性の各条件下における腐
食減量（ｍ ｇ ／ ｄ ｍ” ）特性を調べたもので
ある。
、温度；１５０℃、酸素： ４ｐｐｂ以下、流速；２
ｍ ／ｓｅｃ 、 ｐ Ｈ：中性の各条件下における腐
食減量（ｍ ｇ ／ ｄ ｍ” ）特性を調べたもので
ある。
本実験結果によれば、鉄鋼材はＣｒの含有量の存在によ
り耐腐食、侵食性が著しく向上することか判明した。
り耐腐食、侵食性が著しく向上することか判明した。
特に１％Ｃｒ以上を含有せる鉄鋼材においては充分なる
耐腐食、侵食性があることが判明したものである。
耐腐食、侵食性があることが判明したものである。
次に、不凝縮ガス集合バッフル２０を排出管１５０両側
に付設し、給水出口側管巣１３からの蒸気をさえぎるこ
とにより、不凝縮ガス停滞部３２に連続して低気圧部２
３を形成させることができ、このだめ、不凝縮ガスは排
出管１５より連続して吸収することができる。
に付設し、給水出口側管巣１３からの蒸気をさえぎるこ
とにより、不凝縮ガス停滞部３２に連続して低気圧部２
３を形成させることができ、このだめ、不凝縮ガスは排
出管１５より連続して吸収することができる。
この点の具体的説明を第３〜５図により行なう。
即ち、胴体１の蒸気人口９により流入した蒸気流２２は
、矢印３１の如く順次上部管巣１３から下部管巣１４へ
と流下する。
、矢印３１の如く順次上部管巣１３から下部管巣１４へ
と流下する。
その際、従来は、不凝縮ガス停滞部３２が不凝縮ガス排
出管１５の位置に集中せず、ガス排出はできないもので
ある。
出管１５の位置に集中せず、ガス排出はできないもので
ある。
ところが、本発明では、排出管１５０両側にバッフル２
０を設け、しかも、このバッフル２０は流下する蒸気流
に向つて突設した両側の水平板２０ａと、この２つの水
平板２０ａの先端にそれぞれ設けられ、この水平板２０
ａに対し一〇給水入口側管巣（下部管巣）１４の方へ鈍
角をなすように設けられた両側の斜め材２０ｂとにより
一体に形成されている。
０を設け、しかも、このバッフル２０は流下する蒸気流
に向つて突設した両側の水平板２０ａと、この２つの水
平板２０ａの先端にそれぞれ設けられ、この水平板２０
ａに対し一〇給水入口側管巣（下部管巣）１４の方へ鈍
角をなすように設けられた両側の斜め材２０ｂとにより
一体に形成されている。
即ち、このバッフル２０は末広がり状に形成されている
。
。
従って、給水出口側管巣１３より流下する蒸気流はバッ
フル２０に衝突して両側の斜め材２０ｂにより、胴体内
壁下方へと拡散される。
フル２０に衝突して両側の斜め材２０ｂにより、胴体内
壁下方へと拡散される。
そして、この拡散された蒸気流は、２つの斜め材２０ｂ
により囲まれた低気圧部３３へと吸引され、即座に排出
管１５に導かれる。
により囲まれた低気圧部３３へと吸引され、即座に排出
管１５に導かれる。
しかしながら、実験の結果、第３図に示すバッフル２０
の効果は総ての管束セクションにおいて有効であるとは
かぎらず、交換熱量比が１：１．５等と差が少ない管束
セクション（交換熱量比ニラいては後述する）では、第
４図に示すような流動状態となり、バッフル２０を上方
より包囲する新たな不凝縮ガス停滞部３４を発生させる
ことが明らかとなった。
の効果は総ての管束セクションにおいて有効であるとは
かぎらず、交換熱量比が１：１．５等と差が少ない管束
セクション（交換熱量比ニラいては後述する）では、第
４図に示すような流動状態となり、バッフル２０を上方
より包囲する新たな不凝縮ガス停滞部３４を発生させる
ことが明らかとなった。
本現象は、各管束セクション１６において、伝熱管６中
を流れる給水の温度が異なるため、交換熱量に差が生じ
、特に上部管巣１３における交換熱量と下部管巣１４に
おける交換熱量の比率が各管巣セクション１６によって
異なるために生じる現象である。
を流れる給水の温度が異なるため、交換熱量に差が生じ
、特に上部管巣１３における交換熱量と下部管巣１４に
おける交換熱量の比率が各管巣セクション１６によって
異なるために生じる現象である。
以下に交換熱量比について詳述する。
交換熱量比について第６図にて説明する。
第６図は管式熱交換器における温度関係を示したもので
あり、各記号は下記を意味する。
あり、各記号は下記を意味する。
Ｔ：胴体側蒸気飽和温度（℃）
ｔｌ：給水入口温度（°Ｃ）
ｔ２：給水出口温度（℃）
Δｔ１：給水入ロ側における胴体側、給水側温度差（°
Ｃ） Δｔ２：給水出ロ側における胴体側、給水側温度差（°
Ｃ） である。
Ｃ） Δｔ２：給水出ロ側における胴体側、給水側温度差（°
Ｃ） である。
また３４〜４５は各上下管巣セクションを示し、特に、
３４は給水入口側（下部）管束セクション、４５は給水
出口側（上部）セクションである。
３４は給水入口側（下部）管束セクション、４５は給水
出口側（上部）セクションである。
給水加熱器の胴体蒸気側温度Ｔは胴体側圧力の飽和温度
であり、給水入口側セクション３４は給水入口温度ｔ１
にて流入し、下部管巣セクション３５にてｔ１′まで
温度上昇する。
であり、給水入口側セクション３４は給水入口温度ｔ１
にて流入し、下部管巣セクション３５にてｔ１′まで
温度上昇する。
給水は順次温度上昇を続け、給水出口前上部管巣セクシ
ヨン４４にてｔ２′となり、最終温度ｔ２にて流出する
。
ヨン４４にてｔ２′となり、最終温度ｔ２にて流出する
。
各上下管巣セクション３４〜４５における加熱面積Ｓが
一定であり、また熱貫流率Ｋが全セクションにで一定で
あると仮定した場合（熱貫流率はほぼ一定と見て良い）
、■セクションにおける交換熱量Ｑは下式にて表示され
る。
一定であり、また熱貫流率Ｋが全セクションにで一定で
あると仮定した場合（熱貫流率はほぼ一定と見て良い）
、■セクションにおける交換熱量Ｑは下式にて表示され
る。
Ｑ＝ＫＳΔｔ
Δｔ：各セクションにおける胴側、給水側の温度差（’
Ｃ） Ｑ ： （Ｋ ｃａｌ ／ｈｒ） Ｋ ： （Ｋｃａｌ／ｍ”−ｈｒ・’Ｃ）Ｓ：（ｍ”） Δｔ：（’Ｃ） 上式より、給水入口側セクション３４の交換熱量はＱ＝
ＫＳΔｔ１．給水出口側セクション４５の交換熱量はＱ
＝ＫＳΔｔ２ であり、これらはＫ。
Ｃ） Ｑ ： （Ｋ ｃａｌ ／ｈｒ） Ｋ ： （Ｋｃａｌ／ｍ”−ｈｒ・’Ｃ）Ｓ：（ｍ”） Δｔ：（’Ｃ） 上式より、給水入口側セクション３４の交換熱量はＱ＝
ＫＳΔｔ１．給水出口側セクション４５の交換熱量はＱ
＝ＫＳΔｔ２ であり、これらはＫ。
Ｓが一定値のためΔｔに支配され、図より明らかな如く
、大きな差がある。
、大きな差がある。
ところが給水加熱器の構造上、下部管巣セクション３４
と上部管巣セクション４５は胴体断面において、上部管
巣１３と上部管巣１４の関係となるので、上下管巣１３
゜１４には交換熱量差が存在することになる。
と上部管巣セクション４５は胴体断面において、上部管
巣１３と上部管巣１４の関係となるので、上下管巣１３
゜１４には交換熱量差が存在することになる。
本交換熱量差による上下熱量比は給水加熱器管板２側に
おいて最大となり、原子カプラントにおいて最大１：５
程度、火力プラントにおいては最大１：２０程度となる
。
おいて最大となり、原子カプラントにおいて最大１：５
程度、火力プラントにおいては最大１：２０程度となる
。
尚、上下交換熱量比は管板２より伝熱管６Ｕベンド側に
行くに従い比率が下がり、Ｕベント部分においてほぼ１
：１となる。
行くに従い比率が下がり、Ｕベント部分においてほぼ１
：１となる。
このような上下管巣１３，１４．の交換熱量比は、上方
からの蒸気流の勢いと下方からの蒸気流の勢いとの力関
係となり、第４図（上下管巣交換熱量比約１：１．５）
において、不凝縮ガスの集合バッフル２０の１寸法を長
くとった場合、下方からの蒸気流が優位となり、バッフ
ル２０を包囲する不凝縮ガス停滞部３４を発生させるこ
とになる。
からの蒸気流の勢いと下方からの蒸気流の勢いとの力関
係となり、第４図（上下管巣交換熱量比約１：１．５）
において、不凝縮ガスの集合バッフル２０の１寸法を長
くとった場合、下方からの蒸気流が優位となり、バッフ
ル２０を包囲する不凝縮ガス停滞部３４を発生させるこ
とになる。
かかる不具合を回避するためには、第５図（上下管巣交
換熱量比約１：１．５）の如く、バッフル２０の長さを
交換熱量比に見合って短かくすることにより、不凝縮ガ
スの連続吸引が可能となるのである。
換熱量比約１：１．５）の如く、バッフル２０の長さを
交換熱量比に見合って短かくすることにより、不凝縮ガ
スの連続吸引が可能となるのである。
第７図に各管巣セクションと不凝縮ガス集合バッフルの
長さｌとの関係を示す。
長さｌとの関係を示す。
上下管巣交換熱量比の最も大きい管板側管巣セクション
４６において、バッフル長さｌは最大となり、寸法は管
巣深さＬの１／３とすれば良い。
４６において、バッフル長さｌは最大となり、寸法は管
巣深さＬの１／３とすれば良い。
バッフル長さｌは伝熱管Ｕベンド部側管巣セクション４
７に向い小さくなる。
７に向い小さくなる。
尚、曲線４８は必要バッフル長さｌの給水加熱器長手方
向に対する変化曲線を示す。
向に対する変化曲線を示す。
以上述べた通り、本発明によれば、給水加熱器の伝熱管
その他の腐食を防ぎ、熱交換性能を良好にし得る効果が
ある。
その他の腐食を防ぎ、熱交換性能を良好にし得る効果が
ある。
第１〜８図は本発明の一実施例になる給水加熱器を示す
もので、第１図は給水加熱器の縦断面図、第２図は第１
図の■〜■断面図、第３図〜第５図は第２図の拡大図、
第６図は各管束セクションの温度関係図、第７図ａは胴
体の各管巣セクションの簡略図、第７図すは第７図ａの
各管束セクションに対応するバッフル長さを示した線図
、第８図は、各種鉄鋼材の腐食特性図である。 １・・・・・・胴体、６・・・・・・伝熱管、７・・・
・・・管支持板、１３・・・・・・給水入口側管巣、１
４・・・・・・給水出口側管巣、１５・・・・・・不凝
縮ガス排出管、１６・・・・・・管巣セクション、２０
・・・・・・バッフル、２０ａ・・・・・・水平板、２
０ｂ・・・・・・斜め材、４９，５０・・・・・・切欠
き。
もので、第１図は給水加熱器の縦断面図、第２図は第１
図の■〜■断面図、第３図〜第５図は第２図の拡大図、
第６図は各管束セクションの温度関係図、第７図ａは胴
体の各管巣セクションの簡略図、第７図すは第７図ａの
各管束セクションに対応するバッフル長さを示した線図
、第８図は、各種鉄鋼材の腐食特性図である。 １・・・・・・胴体、６・・・・・・伝熱管、７・・・
・・・管支持板、１３・・・・・・給水入口側管巣、１
４・・・・・・給水出口側管巣、１５・・・・・・不凝
縮ガス排出管、１６・・・・・・管巣セクション、２０
・・・・・・バッフル、２０ａ・・・・・・水平板、２
０ｂ・・・・・・斜め材、４９，５０・・・・・・切欠
き。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 加熱蒸気を導入する入口とドレン排出口とを備えた
胴体と、この胴体内の長手方向に沿って複数個設けられ
たＵ字形の伝熱管と、この伝熱管を胴体長手方向に所定
間隔を置いて支持した管支持板と、前記伝熱管により構
成され下方に位置する給水入口側管巣と上方に位置する
給水出口管巣との間に胴体の長手方向に沿って配置した
不凝縮ガス排出管とを備えたものにおいて、前記両者管
束間を流下する蒸気流を阻止するバッフルを前記不凝縮
ガス排出管に沿って設け、かつ、このバッフルの不凝縮
ガス排出管から給水入口側管巣に向って、下方へ突出す
る長さを、前記管支持板で区画された前記胴体長手方向
の各管巣セクションにおける給水出入口側管巣の交換熱
量比に応じて変化させたことを特徴とする給水加熱器。 ２ 前記胴体をＣｒ元素１％以上含有する耐食材より構
成したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の給
水加熱器。 ３ 前記給水出口側管巣上部に蒸気流の通路を形成すべ
く、この管束上部に対応する管支持板を切欠き、胴体長
手方向に加熱蒸気を流通させるようにしたことを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の給水加熱器。 ４ 前記給水入口側管巣及び給水出口側管巣の側部に蒸
気流の通路を形成すべくこの両管東側部に対応する管支
持板を切欠いたことを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の給水加熱器。 ５ 前記バッフルは不凝縮ガス排出管の両側に水平方向
に伸ひた水平板と、該部分の先端より、給水入口側管東
側にある角度をもって突出する斜め材とより構成したこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の給水加熱器
。 ６ 前記バッフルの端部が末広がりとなるように前記水
平板と斜め材とがなす角度を鈍角に設定したことを特徴
とする特許請求の範囲第５項記載の給水加熱器。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55134330A JPS5914682B2 (ja) | 1980-09-29 | 1980-09-29 | 給水加熱器 |
| DE8181304410T DE3164443D1 (en) | 1980-09-29 | 1981-09-24 | Feedwater heater |
| EP81304410A EP0049116B1 (en) | 1980-09-29 | 1981-09-24 | Feedwater heater |
| US06/306,234 US4461346A (en) | 1980-09-29 | 1981-09-28 | Feedwater heater |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55134330A JPS5914682B2 (ja) | 1980-09-29 | 1980-09-29 | 給水加熱器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5760102A JPS5760102A (en) | 1982-04-10 |
| JPS5914682B2 true JPS5914682B2 (ja) | 1984-04-05 |
Family
ID=15125804
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55134330A Expired JPS5914682B2 (ja) | 1980-09-29 | 1980-09-29 | 給水加熱器 |
Country Status (4)
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| EP (1) | EP0049116B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5914682B2 (ja) |
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-
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-
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- 1981-09-28 US US06/306,234 patent/US4461346A/en not_active Expired - Lifetime
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