JPS59142303A - Controller for temperature of reheated steam of boiler - Google Patents
Controller for temperature of reheated steam of boilerInfo
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- JPS59142303A JPS59142303A JP1656983A JP1656983A JPS59142303A JP S59142303 A JPS59142303 A JP S59142303A JP 1656983 A JP1656983 A JP 1656983A JP 1656983 A JP1656983 A JP 1656983A JP S59142303 A JPS59142303 A JP S59142303A
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- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
- Control Of Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、２つの再熱器から送られる各蒸気の温度を制
御するボイラの再熱蒸気温度制御装置に関するものであ
る・
一般に再熱器は、熱サイクルの効率向上のために高圧タ
ービンと中低圧タービンとの間で蒸気をボイラにもどし
て再過熱し、再び中低圧タービンで仕事をさせるだめに
設置されるものである。火力発電用ボイラ等の大容量ボ
イラでは、２つの再熱器が配設されたものがある。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a boiler reheat steam temperature control device that controls the temperature of each steam sent from two reheaters.In general, reheaters are used to improve the efficiency of heat cycles. The steam is then returned to the boiler between the high-pressure turbine and the medium-low pressure turbine, where it is reheated and used again to do work in the medium-low pressure turbine. Some large-capacity boilers, such as boilers for thermal power generation, are equipped with two reheaters.
従来、このような再熱器の蒸気温度は再熱器での熱吸収
量によって調整されるようになっているが、再熱器にお
ける熱交換方式としては。Conventionally, the steam temperature in such a reheater has been adjusted by the amount of heat absorbed by the reheater, but this is a heat exchange method in the reheater.
■・二重管熱交換方式
■ 表面熱交換方式
がある。・二重管熱交換方式は、同心二重円管部からな
る流体−流体熱交換器で１例えば内管と外管との間の環
状部に第二再熱蒸気を流し・内管に第一再熱蒸気を流す
ことによシ蒸気を再過熱する方式であり１表面熱交換方
式は火炉上部または火炉壁からの火炎、燃焼ガスの放射
伝熱により蒸気を再過熱する方式である。■・Double pipe heat exchange method■ There is a surface heat exchange method.・Double tube heat exchange method is a fluid-fluid heat exchanger consisting of concentric double circular tube sections.For example, the second reheated steam is passed through the annular section between the inner tube and the outer tube, and the second reheated steam is passed through the inner tube. The surface heat exchange method is a method in which steam is reheated by flowing reheated steam, and the surface heat exchange method is a method in which steam is reheated by radiant heat transfer of flame and combustion gas from the upper part of the furnace or the furnace wall.
シカし、これらは中間負荷火力運用のボイラではなく、
ベースロード用（一定出力運転用）として計画されたも
ので、熱容量が大きくなるため中間負荷火力運用におけ
る高い負荷変化率に応答できず、充分な再熱蒸気温度の
制御ができなかった。However, these are not boilers for medium load thermal power operation,
It was planned for base load use (constant output operation), but due to its large heat capacity, it was unable to respond to the high rate of load change in intermediate load thermal power plant operation, and it was not possible to adequately control the reheat steam temperature.
本発明は従来のこのような欠点を改善し、中間負荷火力
運用の二段再熱ボイラの再熱蒸気温度を安定した状態で
制御し、中間負荷火力運用として負荷変化率（発電機の
出力を変化する速度）を向上させることを目的とし、第
１再熱器と第２再熱器との平均出口蒸気温度を演算する
手段と、この平均出口蒸気温度を演算する手段の出力に
基づいて過熱器を配設した煙道のダンパ開度を制御する
手段と、第１再熱器と第２再熱器との出口蒸気温度差を
演算する手段と、この出口蒸気温度差を演算する手段の
出力に基づいて第１再熱器を配設した煙道のダンパ開度
および第２再熱器を配設した煙道のダンパ開度を制御す
る手段とを備えだ、ボイラの再熱蒸気温度制御装置に係
るものである。The present invention improves these conventional drawbacks, stably controls the reheat steam temperature of a two-stage reheat boiler for intermediate load thermal power operation, and controls the load change rate (generator output) for intermediate load thermal power operation. and means for calculating the average outlet steam temperature of the first reheater and the second reheater, and superheating based on the output of the means for calculating the average outlet steam temperature. means for controlling the damper opening degree of the flue in which the reheater is disposed; means for calculating the outlet steam temperature difference between the first reheater and the second reheater; and the means for calculating the outlet steam temperature difference. and means for controlling the damper opening degree of the flue in which the first reheater is disposed and the damper opening degree of the flue in which the second reheater is disposed based on the output. This relates to a control device.
次に本発明の一実施例を第１図について説明すると、ボ
イラ（１）には火炉（２）が設けられていて、火炉（２
）からの燃焼ガスが通過する煙道として、過熱器（３）
を配設した煙道（４）と、第１再熱器（５）を配設した
煙道（６）と、第２再熱器（力を配設′した煙道（８）
とが設けられていて、各煙道（４） 、 （６） 、
（８）はそれぞれダンパ（９） 、 （１０） 、 （
１υによって、通過する燃焼ガスの流量を調節し、過熱
器（３）、第１再熱器（５）、第２再熱器（７）の各蒸
気温度が制御ヤきるようになっている。Next, an embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 1. A boiler (1) is provided with a furnace (2).
) as a flue through which the combustion gases from the superheater (3) pass.
a flue (4) in which a first reheater (5) is arranged; a flue (8) in which a second reheater (power) is arranged;
and each flue (4), (6),
(8) are dampers (9), (10), (
1υ, the flow rate of the combustion gas passing therethrough is adjusted, and the steam temperatures of the superheater (3), first reheater (5), and second reheater (7) can be controlled.
過熱器（３）は、火炉壁及び天井部を通過した過熱蒸気
を煙道（４）を通過する燃焼ガスによってさらに過熱し
、この過熱蒸気を出口（１２）から図示しない他の過熱
器を経て、超高圧タービンに送出する。第１再熱器（５
）は、前記超高圧タービンで膨張した蒸気を導入して煙
道（６）を通過する燃焼ガスによって再過熱し、出口Ｑ
３）から図示しない高圧タービンに送出する。第２再熱
器（カは、前記高圧タービンで膨張した蒸気を導入して
煙道（８）を通過する燃焼ガスによって再々過熱し、出
口０ａから図示しない中低圧タービンに送出する。The superheater (3) further superheats the superheated steam that has passed through the furnace wall and ceiling with the combustion gas that passes through the flue (4), and directs this superheated steam from the outlet (12) through another superheater (not shown). , sent to an ultra-high pressure turbine. 1st reheater (5
) introduces the steam expanded by the ultra-high pressure turbine and resuperheats it by the combustion gas passing through the flue (6), and then exits the outlet Q.
3) to a high-pressure turbine (not shown). The second reheater introduces the steam expanded in the high-pressure turbine, superheats it again by the combustion gas passing through the flue (8), and sends it out from the outlet 0a to a medium-low pressure turbine (not shown).
第１図に図示しだボイラ（１）においては、燃焼ガスの
通過する煙道として、煙道（４１、（６） 、 （８１
の３つが設けられているが、煙道としては６つ以上を設
けてもよい。すなわち、過熱器（３）を配設した煙道（
４）と第１再熱器（５）を配設した煙道（６）を各１つ
と・第２再熱器（力を配設した煙道（８）を２つとの計
４つを並列に設けだシ、過熱器（３）を配設した煙道（
４）を１つと第１再熱器（５）を配設した煙道（６）を
２つと第２再熱器（刀を配設した煙道（８）を１つとの
計４つを並列に設けてもよい。In the boiler (1) shown in Figure 1, the flues (41, (6), (81
Although three flues are provided, six or more flues may be provided. In other words, the flue (
4), one flue (6) equipped with the first reheater (5), and two flues (8) equipped with the second reheater (power) in parallel. A flue with a superheater (3) is installed in the
4), two flues (6) with the first reheater (5), and one flue (8) with the second reheater (sword) in parallel. may be provided.
第１再熱器（５）の出口Ｑ３）から送出される蒸気温。Steam temperature delivered from the outlet Q3) of the first reheater (5).
度は蒸気温度検出器０■によって検出され、第２再熱器
（力の出口０４）から送出される蒸気温度は蒸気温度検
出器（１６）によって検出される。そして蒸気温度検出
器α５１ 、 （１６）によって検出された各蒸気の温
度は、平均温度演算器ａηによって平均出口蒸気温度が
演算され、また温度差演算器α樽によって出口蒸気温度
差が演算される。The temperature of the steam delivered from the second reheater (power outlet 04) is detected by the steam temperature detector (16). Then, from the temperature of each steam detected by the steam temperature detector α51 (16), the average temperature calculator aη calculates the average outlet steam temperature, and the temperature difference calculator α calculates the outlet steam temperature difference. .
一方、その時の電力需要に応じた電力量を火力発電プラ
ント（ボイラ、タービン等）に指示する出力指令ａ匂が
、平均温度設定用関数発生器（２（Ｉｔ、ゲイン補正用
関数発生器（２１）、過熱器ガスダンパ基準開度指令設
定器（２り、微分的先行指令発生回路（２３）、温度差
設定用関数発生器（２４）、ゲイン補足用関数発生器（
２ツ、微分的先行指令発生回路（２６） 、ダンパ合計
開度関数発生器（２７）にそれぞれ加えられるようにな
っている。On the other hand, the output command a, which instructs the thermal power plant (boiler, turbine, etc.) to produce the amount of electricity according to the electricity demand at that time, is sent to the average temperature setting function generator (2 (It), the gain correction function generator (21 ), superheater gas damper reference opening command setter (2), differential advance command generation circuit (23), temperature difference setting function generator (24), gain supplement function generator (
Two, a differential advance command generation circuit (26) and a damper total opening function generator (27) are respectively applied.
平均温度設定用関数発生器（２０）は、出力指令０９）
に対応した平均温度設定値（２８）を出力す、るもので
あり、ゲイン補正用関数発生器（２υは出力指令α９に
対応してゲイン補正値を出力するものであり、過熱器ガ
スダンパ基準開度指令設定器（２ｚは出力指令鱈に対応
した過熱器ガスダンパ基準開度指令−を出力するもので
あり、微分的先行指令発生回路（ハ）、００は各再熱器
ダンパＱＯ） 、αυの変化に対して蒸気温度への影響
が遅れる（応答遅れがある〕ので、この遅れを改善する
だめに出力指令ａ俤が変化していることをとらえ−て出
力指令上昇時の微分的先行指令または出力指令下降時の
微分的先行指令を出力し、実際に検出した温度に対応し
た制御に先行させるもので、後に詳述する。The average temperature setting function generator (20) outputs the output command 09)
It outputs the average temperature setting value (28) corresponding to the gain correction function generator (2υ outputs the gain correction value corresponding to the output command α9, degree command setting device (2z is for outputting the superheater gas damper reference opening degree command corresponding to the output command cod, differential advance command generation circuit (c), 00 is for each reheater damper QO), αυ Since the effect on the steam temperature is delayed in response to changes (there is a response delay), in order to improve this delay, a differential advance command or This is to output a differential advance command when the output command falls, and to precede control corresponding to the actually detected temperature, which will be described in detail later.
温度差設定用関数発生器（２４）は、出力指令（１９）
Ｋ対応した温度差設定値（３０）を出力するものであり
。The temperature difference setting function generator (24) outputs the output command (19)
It outputs the temperature difference setting value (30) corresponding to K.
ゲイン補正用関数発生器（２５）は出力指令α傷に対応
した制御系の信号となる様ボイラの非線形性を修正した
ゲイン補正値を出力するものであり、ダンパ合計開度関
数発生器（２７）は出力指令０９）に対応したダンパ合
計開度指令を出力するものである。The gain correction function generator (25) outputs a gain correction value that corrects boiler nonlinearity so that it becomes a control system signal corresponding to the output command α flaw, and the damper total opening function generator (27) ) outputs a damper total opening command corresponding to output command 09).
平均温度演算器αηによって演算された平均出口蒸気温
度の温度信号は、減算器（３１）で平均温度設定値（至
）と比較され、さらに乗算器（３２でゲイン補正用関数
発生器ｅυから出力されたゲイン補正値によってゲイン
補正された後、比例＋積分調節器（滴を介して加算器（
３１１）に入力され、過熱器ガスダンパ基準開度指令設
定器（２２）からの過熱器ガスダンパ基準開度指令器と
加算される。そして後述する微分的先行指令発生回路（
２３）からの微分的先行指令を加算器（３つで加え、過
熱器ガヌダンバ・コントロール・ドライブ（３６）およ
び後述する減算器（３７）に入力する。過熱器ガスダン
ノゝ・コントロール・ドライブ（３６）は、加算器（３
５）の出カニ応じてダンパ（９）の開度を制御する。The temperature signal of the average outlet steam temperature calculated by the average temperature calculator αη is compared with the average temperature set value (to) in a subtractor (31), and is further outputted from a gain correction function generator eυ in a multiplier (32). After the gain is corrected by the calculated gain correction value, the adder (
311) and is added to the superheater gas damper reference opening command setter from the superheater gas damper reference opening command setter (22). And a differential preceding command generation circuit (described later)
23) is added to the adder (three adders) and input to the superheater Ganudamba control drive (36) and the subtractor (37) to be described later.Superheater gas Danno control drive (36) is an adder (3
The opening degree of the damper (9) is controlled according to the output of step 5).
三方、温度差演算器ａ印によって演算された出口蒸気温
度差の信号は、減算器（至）で温度差設定値（３０）と
比較され、さらに乗算器Ｃ３匂でゲイン補正用関数発生
器（２つから出力されたゲイン補正値によってゲイン補
正された後、比例＋積分調節器（４０）を介して加算器
＜４１１に入力され、後述する微分的先行指令発生回路
（イ）からの微分的先行指令を加算し、加算器（４２１
と減算器（４りとに入力する。On the other hand, the signal of the outlet steam temperature difference calculated by the temperature difference calculator a is compared with the temperature difference set value (30) in the subtracter (to), and is further applied to the gain correction function generator (30) in the multiplier C3. After the gain is corrected by the gain correction value outputted from the two, the gain is inputted to the adder <411 via the proportional + integral adjuster (40), and the differential signal from the differential preceding command generation circuit (a), which will be described later, is The preceding command is added and the adder (421
and the subtractor (4 inputs).
これらの加算器（４２１と減算器（４りには、減算器０
７）から再熱器ガスダンパ平均基準開度信号（４４）も
入力されている。この再熱器ガスダンパ平均基準開度信
号（４４）は、出力指令α９に対応してダンパ合計開度
関数発生器（２７）から出力されるダンパ合計開度指令
から、加算器（３ωの出力する過熱器ガスダンパｅコン
トロール・ドライブ（ト）へのｆｆ１−１減算器Ｇ力で
減算したものである。These adders (421 and subtracters (4) include subtracter 0
A reheater gas damper average reference opening signal (44) is also input from 7). This reheater gas damper average reference opening signal (44) is derived from the damper total opening command output from the damper total opening function generator (27) in response to the output command α9. It is subtracted by the ff1-1 subtractor G force to the superheater gas damper e control drive (g).
加算器（ゆで加算器（４１）からの信号と再熱器ガスダ
ンパ平均基準開度信号（４４）とを加算したものを、第
１ 再熱器ガスダンパ・コントロールやドライブ（４つ
の開度指令とし、また減算器（４３で再熱器ガスダンパ
平均基準開度信号（４４）から加算器（４１）の信号を
減算したものを、第２再熱器ガスダンノく・コントロー
ル・ドライブ（４６）の開度指令とする。The signal from the adder (boiled adder (41)) and the reheater gas damper average reference opening signal (44) are added together as the first reheater gas damper control or drive (four opening commands, In addition, the subtracter (43) subtracts the signal from the adder (41) from the reheater gas damper average reference opening signal (44), and uses the signal as the opening command for the second reheater gas damper control drive (46). shall be.
このように過熱器（３）を配設した煙道（４）のダンパ
（９）の開度は、第１再熱器（５）と第２再熱器（力と
の平均出口蒸気温度に関連して制御され、第１再熱器（
５）を配設した煙道（６）のダンノ＜ （１１）の開度
および第２再熱器（力を配設した煙道（８）のダンノ＜
（１１）の開度は、第１再熱器（５）と第２再熱器（
７）との出口蒸気温度差に関連して制御されることにな
る。The opening degree of the damper (9) of the flue (4) in which the superheater (3) is installed in this way is determined by the average outlet steam temperature of the first reheater (5) and the second reheater (power). The first reheater (
5) The opening of the flue (6) with the (11) and the opening of the flue (8) with the second reheater (power)
The opening degree of (11) is the same as that of the first reheater (5) and the second reheater (
7) will be controlled in relation to the outlet steam temperature difference with
次に微分的先行指令発生回路（２３＋ 、 ｃｕｅの詳
細を第２図によって説明する。Next, details of the differential advance command generation circuit (23+, cue) will be explained with reference to FIG.
本発明においては、過熱器ガスダンパ・コントロール・
ドライブ（ト）の開度指令を出力する加算器０５１に微
分的先行指令を加える微分的先行指令発生回路ＣＩ！３
１と、第１再熱器（５）、第２再熱器（７）のダンパａ
Ｏ）、αＢの開度差として加算器（４１）に微分的先行
指令を加える微分的先行指令発生回路（２６）とがある
が、いずれも第２図に示すように構成されている。In the present invention, the superheater gas damper control
Differential advance command generation circuit CI which adds a differential advance command to the adder 051 which outputs the opening degree command of the drive (G)! 3
1, damper a of the first reheater (5) and second reheater (7)
O), and a differential advance command generation circuit (26) which adds a differential advance command to the adder (41) as the opening difference of αB, both of which are configured as shown in FIG.
第２図において、出力指令（１０を微分した信号が微分
信号発生器（４ηで発生され、上下限制限器（佃で決め
られた振幅に制限される。そして出力指令（１９の値が
上昇しているときには、正側信号選択器（４９）で正側
微分信号が選択され、変化率制限器−を通り１乗算器５
１）で波形整形される。（５２は関数発生器であって、
出力指令（１９が上昇しているときの波形整形用の信号
を出すものである。In Fig. 2, a signal obtained by differentiating the output command (10) is generated by the differential signal generator (4η), and is limited to the amplitude determined by the upper and lower limit limiters (Tsukuda).Then, the value of the output command (19) increases. When the positive side signal selector (49) selects the positive side differential signal, it passes through the rate of change limiter -1 multiplier 5.
The waveform is shaped in step 1). (52 is a function generator,
Output command (This is a signal for waveform shaping when 19 is rising.
乗算器（５１）で波形整形された信号は、出力指令上昇
時の微分的先行指令５３）として加算器Ｌ５４）に加え
られる。この時出力指令下降時の微分的先行指令６優は
ゼロである。The signal waveform-shaped by the multiplier (51) is added to the adder L54) as a differential preceding command 53) when the output command rises. At this time, the differential preceding command 6 when the output command falls is zero.
一方、出力指令Ｑ１０値が下降しているときには、負側
信号選択器ｆ５５）で負側微分信号が選択され、変化率
制限器（イ）を通り、乗算器１５７）で波形整形される
。（５槌は関数発生器であって、出力指令（１１が下降
しているときの波形整形用の信号を出すものである。乗
算器６ηで波形整形された信号は、出力指令下降時の微
分的先行指令（５９）として加算器（５４）に加えられ
る。この時出力指令上昇時の微分的先行指令Ｑはゼロで
ある。出力上昇時の微分的先行指令６国と出力下降時の
微分的先行指令（５９）を加算すれば出力の上昇、下降
に応じてどちらかの信号が微分的先行指令（応答遅れを
補正する信号） （６０）として微分的先行指令発生回
路（ハ）、（２ｅから出力される。この微分的先行指令
−によって、第１図の装置において無駄時間〜（応答遅
れ時間）および大きな時定数をもつ蒸気温度制御特性を
改善することができる。On the other hand, when the output command Q10 value is decreasing, the negative side differential signal is selected by the negative side signal selector f55), passes through the change rate limiter (a), and is waveform-shaped by the multiplier 157). (The numeral 5 is a function generator that outputs a signal for waveform shaping when the output command (11) is falling.The signal whose waveform has been shaped by the multiplier 6η is a It is added to the adder (54) as a leading command (59).At this time, the differential leading command Q when the output command increases is zero.The differential leading command Q when the output increases and the differential leading command when the output decreases If the preceding command (59) is added, either signal will be output as a differential preceding command (signal for correcting response delay) (60) according to the rise or fall of the output to the differential preceding command generation circuit (c), (2e This differential advance command can improve the dead time (response delay time) and steam temperature control characteristics that have a large time constant in the apparatus shown in FIG.
本発明は第１再熱器出口蒸気温度および第２再熱器出口
蒸気温度を安定して制御することができ、蒸気温度制御
特性は中間負荷火力運用においても、タービンの寿令消
費を抑えることができる。The present invention can stably control the steam temperature at the outlet of the first reheater and the steam temperature at the outlet of the second reheater, and the steam temperature control characteristics are such that even in intermediate load thermal power operation, the life consumption of the turbine can be suppressed. I can do it.
また第１再熱器および第２再熱器の出口蒸気温度特性が
類似している場合、第１再熱器および第２再熱器がそれ
ぞれ配設されている煙道を通る燃焼ガスの流量がほぼ必
要量に保持されるだめ、過熱器側への制御信号の乱れを
抑えることができる。In addition, if the outlet steam temperature characteristics of the first reheater and the second reheater are similar, the flow rate of the combustion gas passing through the flue in which the first reheater and the second reheater are installed, respectively. By keeping the amount approximately at the required level, disturbances in the control signal to the superheater side can be suppressed.
第１図は本発明の一実施例のブロックダイヤグラム、第
２図は微分的先行指令発生回路のブロックダイヤグラム
である。
（１）・・・ボイラ、（３）・・・過熱器、（４） 、
（６） 、 （８）・・・煙道。
（５）・・・第１再熱器、（７）・・・第２再熱器、（
９）、αＱ、（１υ・・・ダンパ、（１″Ｏ・・・平均
温度演算器、０印・・・温度差演算器、（ト）・・・過
熱器ガスダンパ・コントロール・ドライブ、（４つ・・
・第１再熱器ガスダンパ・コントロール・ドライブ、（
４Ｅ９・・・第２再熱器ガスダンパ・コントロール・ド
ライブ。FIG. 1 is a block diagram of an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a block diagram of a differential advance command generation circuit. (1)...Boiler, (3)...Superheater, (4),
(6), (8)... Flue. (5)...First reheater, (7)...Second reheater, (
9), αQ, (1υ... damper, (1″O... average temperature calculator, 0 mark... temperature difference calculator, (g)... superheater gas damper control drive, (4 One...
・First reheater gas damper control drive, (
4E9...Second reheater gas damper control drive.
Claims (1)
道と第１再熱器を配設した煙道と第２再熱器を配設した
煙道とに分岐し、各煙道ごとに通過する燃焼ガスの流量
を制御するダンパを設けたボイラにおいて、前記第１再
熱器と第２再熱器との平均出口蒸気温度を演算する手段
と、該平均出口蒸気温度を演算する手段の出力に基づい
て前記過熱器を配設した煙道のダンパ開度を制御する手
段と、前記第１再熱器と第２再熱器との出口蒸気温度差
を演算する手段と、該出口蒸気温度差を演算する手段の
出力に基づいて前記第１再熱器を配設した煙道のダンパ
開度および前記第２再熱器を配設した煙道のダンパ開度
を制御する手段と。 を備えたことを特徴とするボイラの再熱蒸気温度制御装
置。[Claims] 1) The flue through which combustion gas passes is divided into a flue provided with a superheater, a flue provided with a first reheater, and a flue provided with a second reheater. In a boiler equipped with a damper for controlling the flow rate of combustion gas passing through each flue, means for calculating an average outlet steam temperature of the first reheater and the second reheater; means for controlling the damper opening degree of the flue in which the superheater is arranged based on the output of the means for calculating the average outlet steam temperature; and the outlet steam temperature difference between the first reheater and the second reheater. and the damper opening degree of the flue in which the first reheater is disposed and the damper opening degree of the flue in which the second reheater is disposed based on the output of the means for computing the outlet steam temperature difference. A means for controlling the damper opening degree. A boiler reheat steam temperature control device characterized by comprising:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1656983A JPS59142303A (en) | 1983-02-03 | 1983-02-03 | Controller for temperature of reheated steam of boiler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1656983A JPS59142303A (en) | 1983-02-03 | 1983-02-03 | Controller for temperature of reheated steam of boiler |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59142303A true JPS59142303A (en) | 1984-08-15 |
| JPH0239681B2 JPH0239681B2 (en) | 1990-09-06 |
Family
ID=11919916
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1656983A Granted JPS59142303A (en) | 1983-02-03 | 1983-02-03 | Controller for temperature of reheated steam of boiler |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59142303A (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51137003A (en) * | 1975-05-23 | 1976-11-26 | Hitachi Ltd | A reheated vapor temperature control apparatus |
| JPS5312641A (en) * | 1976-07-22 | 1978-02-04 | Asahi Glass Co Ltd | Method of measuring flatness of sheet glass |
-
1983
- 1983-02-03 JP JP1656983A patent/JPS59142303A/en active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51137003A (en) * | 1975-05-23 | 1976-11-26 | Hitachi Ltd | A reheated vapor temperature control apparatus |
| JPS5312641A (en) * | 1976-07-22 | 1978-02-04 | Asahi Glass Co Ltd | Method of measuring flatness of sheet glass |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0239681B2 (en) | 1990-09-06 |
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