JPS5912769B2 - How to heat-set the false twist of yarn - Google Patents
How to heat-set the false twist of yarnInfo
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- JPS5912769B2 JPS5912769B2 JP49090502A JP9050274A JPS5912769B2 JP S5912769 B2 JPS5912769 B2 JP S5912769B2 JP 49090502 A JP49090502 A JP 49090502A JP 9050274 A JP9050274 A JP 9050274A JP S5912769 B2 JPS5912769 B2 JP S5912769B2
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- heat
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- heat treatment
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高速走行するナイロン6繊維板撚捲縮糸の仮撚
熱固定方法に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for false twisting and heat setting a nylon 6 fiber board twisted crimped yarn running at high speed.
近年、ナイロン6繊維を仮撚加工するに際し、工程の省
略や能率の向上を目的として延伸工程と仮撚工程とを直
結する所謂延伸−仮撚の技術開発が進められ、これに伴
って高速で走行している仮撚を附与された糸条を短時間
に熱固定する必要に迫られそのような技術の開発が要求
されてきた。In recent years, when false-twisting nylon 6 fibers, the development of a so-called drawing-false-twisting technology that directly connects the drawing process and the false-twisting process has been progressing in order to omit the process and improve efficiency. There has been a need to heat-set the running yarn to which false twist has been imparted in a short period of time, and the development of such a technique has been required.
従来にあっても走行糸を熱処理するに際して走行糸の速
度が速くなるに伴って、熱板を長くして走行糸と熱板と
の接触長さを長くすることが行われてきたが、走行糸の
高速化はとどまる処を知らずそのため、熱板の長さをそ
れに応じて長くすると機械の高さが熱板のために高くな
り、糸掛は操作が困難となってきたり、設備費が高くな
ったりするということとなり、このような姑息的な手段
では到底処理することが出来ず抜本的な解決策が望まれ
ているのが現状である。Conventionally, when heat-treating a running yarn, as the speed of the running yarn increases, the hot plate is lengthened to increase the contact length between the running yarn and the hot plate. The speed of thread production is unstoppable, so if the length of the hot plate is lengthened accordingly, the height of the machine will increase due to the hot plate, making the thread hook difficult to operate and increasing equipment costs. The current situation is that such palliative measures cannot handle the problem at all, and a drastic solution is desired.
勿論、か\る問題点の解決、即ち短かいヒーター長さで
より高速に走行する糸条に有効に熱処理を行うかという
ことについては多くの方法や装置について提案がなされ
ているが、それらはいずれも熱効率が悪かったり、糸条
に思わぬ損傷を与える危険性を包含していたりしている
等、実用に耐え難いものである。Of course, many methods and devices have been proposed to solve this problem, that is, how to effectively heat treat yarns that run at higher speeds with shorter heater lengths. All of them have poor thermal efficiency and include the risk of causing unexpected damage to the threads, so they cannot be put to practical use.
本発明者等は高速で走行する糸条を短時間に効率よく、
実用に供し得る熱処理を行うことを鋭意研究の結果、本
発明に到達したものであって、仮撚捲縮手段によってナ
イロン6繊維糸条に付与され、この糸条に沿って遡及す
る仮撚を捲縮手段の上流に位置する乾熱により加熱され
る加熱中空管によって加熱固定するに際し、
糸条のデニール(de)D
熱処理時間 (sec)T
熱処理温度 (’C) TE
の3つの条件が直交座標上に示された六面体ABDEF
GH
ここで、・A、ハ、C,D、E、F、G、Hは次の通り
とする。The inventors of the present invention have discovered that the yarn running at high speed can be efficiently processed in a short time.
As a result of intensive research into heat treatment that can be put to practical use, the present invention has been arrived at. When heat fixing is performed using a heating hollow tube heated by dry heat located upstream of the crimping means, three conditions are met: denier (de) of the yarn, D heat treatment time (sec) T, heat treatment temperature ('C) TE. Hexahedron ABDEF shown on Cartesian coordinates
GH Here, ・A, C, C, D, E, F, G, and H are as follows.
A:D= 30 T=0.OI TE= 30
0B:D= 10 T=0.01 TE= 3
00C:D= 20 T=0.OI TE=12
00D:D= 50 T=0.OI TE=12
00E:D=100 T=0.I TE=120
0F:D= 50 T=0.1 TE=120
0G:D= 40 T=0.1 TE= 3
00H:D= 70 T=0.1 TE=
300の内部に位置する条件の下に処理することによっ
てよくその目的を達し得たものである。A:D=30T=0. OITE=30
0B:D=10 T=0.01 TE=3
00C:D=20T=0. OITE=12
00D: D=50 T=0. OITE=12
00E: D=100 T=0. ITE=120
0F:D=50 T=0.1 TE=120
0G:D=40 T=0.1 TE=3
00H:D=70 T=0.1 TE=
This purpose could be achieved by processing under conditions within the range of 300.
添附図面によって本発明を更に詳細に説明すると第1図
に示したものは、本発明の方法を実施するに適当な乾熱
による仮撚熱固定のための加熱中空管の一例であって、
1は陶磁器製の中空直管であって、2は前記中空直管の
周囲を一定のピッチで巻かれている電気抵抗金属細線で
あって、この電気抵抗金属細線2に通電することにより
中空直管1は乾熱により加熱されるので、中空の糸通路
3は乾熱による加熱域となり、被処理糸条であるナイロ
ン6繊維糸条4はこの糸通路を高速度で通過することに
よって熱処理を受け、与えられた仮撚は固定されるに至
るものである。The present invention will be explained in more detail with reference to the accompanying drawings. What is shown in FIG. 1 is an example of a heated hollow tube for false-twist heat fixing by dry heat suitable for carrying out the method of the present invention.
Reference numeral 1 is a hollow straight pipe made of ceramics, and reference numeral 2 is a thin electric resistance metal wire that is wound around the hollow straight tube at a constant pitch. Since the tube 1 is heated by dry heat, the hollow yarn passage 3 becomes a heating area by dry heat, and the nylon 6 fiber yarn 4, which is the yarn to be treated, passes through this yarn passage at high speed to undergo heat treatment. The false twist that is received and applied is what leads to it being fixed.
なお、5はスライダックである。Note that 5 is a slide duck.
かメる中空直管について言及するならば、その材料とし
てはチタン、セラミック等の如きものであって、その面
が滑らかにして、しかも高温でも変質損傷しないもので
あることが望ましい。Regarding the hollow straight pipe that bends, it is desirable that the material be made of titanium, ceramic, etc., and that the surface be smooth and that it will not undergo deterioration or damage even at high temperatures.
また前記中空の内径は0.5 mm〜2.0 mmであ
ることが最も望ましい。Moreover, it is most desirable that the inner diameter of the hollow space is 0.5 mm to 2.0 mm.
この径が0.5mm以下になってくると糸通し等の作業
性が極度に低下し、また2、 Omraを超えると熱効
率が低下し、満足な熱処理効果が得られ難い。If this diameter is less than 0.5 mm, the workability of threading etc. will be extremely reduced, and if it exceeds 2. Omra, the thermal efficiency will be reduced and it will be difficult to obtain a satisfactory heat treatment effect.
電気抵抗金属細線はニクロム線が通常用いられるが特に
これに限定されるものではない。A nichrome wire is usually used as the electrically resistive metal wire, but the wire is not particularly limited thereto.
上述の如き中空直管の糸通路中を糸条が高速で走行する
際、糸条は熱処理される訳であるが、当然に処理される
べき糸条は一定の条件の下に熱処理されなければならず
、通常、この時の条件は走行糸条のデニールによって適
性条件に設定されるものである。When the yarn runs at high speed in the yarn path of the hollow straight pipe as mentioned above, the yarn is heat treated, but naturally the yarn to be treated must be heat treated under certain conditions. Rather, the conditions at this time are usually set to appropriate conditions depending on the denier of the running yarn.
・この適性条件とは、熱処理された糸条の特性値が
所定の値に達せられるための条件のことであって、通常
、仮撚捲縮糸を処理する時には、その特性値は捲縮弾性
回復率(CR)で示される。・This suitability condition is a condition for the characteristic value of the heat-treated yarn to reach a predetermined value. Usually, when treating false twisted crimped yarn, the characteristic value is crimped elasticity. It is expressed as recovery rate (CR).
本発明にあっては捲縮弾性回復率(CR)が40%以上
となる条件を適性条件と称する。In the present invention, conditions in which the crimp elasticity recovery rate (CR) is 40% or more are referred to as suitable conditions.
また、処理する糸条が通常の延伸糸の場合は、その処理
後の糸条の沸湯水中での収縮率で示されそれが7%以下
になる条件を適性条件と称する。Further, when the yarn to be treated is a normal drawn yarn, conditions where the shrinkage rate of the treated yarn in boiling water is 7% or less are referred to as suitable conditions.
本発明者が、糸条の仮撚熱固定についてその重要な要因
である処理糸条の繊度D1処理時間T、処理温度TE、
について多数の実験を行った結果第2図に示したように
り、T、TEの3条件についての直交座標上に示された
各座標点について前記適性条件を満足し得る点を考察す
ると、上記直交座上に示されたA、B、C,D、E、F
によって構成される六面体の内部に位置する条件を選定
すればよいことに到達したものである。The present inventor has discovered that the important factors regarding the false twist heat setting of yarn are the fineness D1 of treated yarn, treatment time T, treatment temperature TE,
As shown in Figure 2, we have conducted numerous experiments on the three conditions of T and TE, and when we consider the points that can satisfy the suitability conditions for each coordinate point shown on the orthogonal coordinates, we find that A, B, C, D, E, F shown on the orthogonal constellation
We have reached the conclusion that it is sufficient to select conditions located inside the hexahedron formed by .
これについて更に詳細に説明する。This will be explained in more detail.
我々はナイロン−6繊維糸条(単糸9.9de)を内径
1m−長さ200mmのセラミック製中空円筒体に直径
0.5mmのニクロム線を1crrL当り5回のピッチ
で捲き付けた仮撚熱固定装置を有する延伸連続仮撚装置
を用いて、延伸倍率3.3倍、撚密度3300T/mで
加工を行い、その際、加工される糸条の繊度、加工速度
、加工温度(前記仮撚熱固定装置の設定温度)を種々変
更し、それによる加工糸の捲縮特性(捲縮弾性回復率・
・・・・・CRM)の変化及び加工糸の毛羽(1にg当
りにおける個数)断糸(100錘中の断糸発生錘数)の
発生状況を観察した。We fabricated a nylon-6 fiber yarn (single yarn 9.9 de) wrapped around a ceramic hollow cylinder with an inner diameter of 1 m and a length of 200 mm, and a nichrome wire with a diameter of 0.5 mm at a pitch of 5 times per 1 crrL. Using a drawing continuous false twisting device with a fixing device, processing was carried out at a draw ratio of 3.3 times and a twist density of 3300 T/m. By variously changing the set temperature of the heat fixing device, the crimp characteristics of the processed yarn (crimping elastic recovery rate,
...CRM) and the occurrence of fuzz (number per 1 g) and yarn breakage (number of yarn breaks per 100 spindles) were observed.
それらの調査は莫大な量に上るので、これを全部述べる
ことは出来ないが、加工速度を基準にしていうならば加
工速度が1500m/m1n(熱処理時間に換算してo
、oos秒)と1000m/順(熱処理時間に換算して
0.012秒)の場合は、繊度が9,12,18,21
,27,30,33゜39.42.の各デニール、加工
速度が200mAfu!L(熱処理時間に換算して0.
06秒)の場合は繊度が24,27,30,36,39
,51゜54,75,78,81の各デニールの場合、
加工速度が123m/is (熱処理時間に換算して
0.098秒)とi i s m/= (熱処理時間に
換算して0.102秒)の場合には、繊度が39,42
゜48.51,69,72,99,102の各デニール
の場合について又、加工温度は上記の各諸例における2
80℃、320℃、620℃、1180℃、1220℃
、1320℃の場合についてである。Since the amount of research involved is enormous, I cannot describe them all, but based on the machining speed, the machining speed is 1500 m/m1n (converted to heat treatment time).
, oos seconds) and 1000m/order (0.012 seconds in terms of heat treatment time), the fineness is 9, 12, 18, 21
,27,30,33°39.42. Each denier, processing speed is 200mAfu! L (0.0 in terms of heat treatment time)
06 seconds), the fineness is 24, 27, 30, 36, 39
, 51°54, 75, 78, 81 deniers,
When the processing speed is 123 m/is (0.098 seconds in terms of heat treatment time) and i i s m/= (0.102 seconds in terms of heat treatment time), the fineness is 39,42
゜For each denier of 51, 69, 72, 99, and 102, the processing temperature is 2 in each of the above examples.
80℃, 320℃, 620℃, 1180℃, 1220℃
, 1320°C.
従って260余りになる実験例については一つ一つ詳細
に述べることは出来ないが、これらの結果からり、T、
TEの3つの条件が直交座標上で示された六面体A、B
、C,D、E、Fの内部に位置する限りCRは40%以
上であり、毛羽の発生は零であり、断糸錘数も零を示す
ことが判明した。Therefore, it is not possible to discuss each of the more than 260 experimental examples in detail, but based on these results, T,
Hexahedrons A and B in which the three conditions of TE are shown on Cartesian coordinates
, C, D, E, and F, the CR was 40% or more, the occurrence of fuzz was zero, and the number of broken threads was also zero.
それ故、D 、 T 、 TEのうちの1つが六面体の
外部に存在する限り、常にCRが40%以下になるか、
毛羽、断糸が発生するか、或はそれらの全部が悪いか、
いずれにしても所望の仮撚捲縮熱固定効果は得られない
。Therefore, as long as one of D, T, and TE exists outside the hexahedron, the CR will always be below 40%, or
Does fuzzing, thread breakage occur, or are all of them bad?
In any case, the desired false-twisting heat-setting effect cannot be obtained.
なお、座標A、B、C,D、E、F、G、Hにあっては
A:D= 30 T=0.OI TE= 30
0B:D= 10 T=0.OI TE= 3
00C:D= 20 T=0.01 TE=12
00D:D= 50 T=0.01 TE=12
00E:D=100 T=0.1 TE=120
0F:D= 50 T=0.I TE=120
00:D= 40 T=0.I TE= 3
00H:D= 70 T=0.I TE=
300であることはいうまでもない。Note that for the coordinates A, B, C, D, E, F, G, and H, A:D=30 T=0. OITE=30
0B:D=10T=0. OITE=3
00C:D=20 T=0.01 TE=12
00D:D=50 T=0.01 TE=12
00E:D=100 T=0.1 TE=120
0F:D=50 T=0. ITE=120
00:D=40T=0. ITE=3
00H: D=70 T=0. ITE=
Needless to say, it is 300.
上述したように多数の実験例について説明することは出
来ないので座標A−Hの近傍における実験例からの結果
を次表にあげ、本発明を説明すると共に実施例に代える
。As mentioned above, it is not possible to explain a large number of experimental examples, so the results from experimental examples in the vicinity of the coordinates A-H are listed in the following table to explain the present invention and serve as examples.
なお、上表において数値の下にアンダーラインを画いた
ものは座標の示した領域外であることを意味する。In addition, in the table above, the underlined value below the value means that it is outside the area indicated by the coordinates.
実施例1〜3は座標Aと対比すると理解されるように、
座標Aの近傍のものであり、実施例1ではT 、TE共
にその領域外にあるため、CRは20.3Lか得られず
、実施例2にあってはTだけが領域外にあるだけでもC
Rは25.1であるにすぎないのに比べ、実施例3では
り、T、TE共に領域内にあるためにCRは41.9、
断糸、毛羽数共に零であるという適性条件を満足してい
る。As understood when comparing Examples 1 to 3 with coordinate A,
It is near the coordinate A, and in Example 1, both T and TE are outside the area, so a CR of 20.3L cannot be obtained, and in Example 2, even if only T is outside the area, CR is 20.3L. C
R is only 25.1, whereas in Example 3, CR is 41.9 because the beam, T, and TE are all within the range.
It satisfies the suitability condition of zero yarn breakage and zero fuzz.
また実施例4〜6は座標Bの近傍のものであって、実施
例4ではT、TE共に領域外にあるためにCRは20.
LL、か得られず実施例5の如く、Tだけが領域外にあ
るものでもCRは23.7であるにすぎず、これに比し
、実施例6ではり、T。Further, Examples 4 to 6 are near the coordinate B, and in Example 4, both T and TE are outside the area, so the CR is 20.
Even in the case where only T is outside the range, as in Example 5, where LL and T are not obtained, the CR is only 23.7.
TE共に領域内にあるためCRは42,1、断糸、毛羽
数は共に零で適性条件を満足している。Since both TE and TE are within the range, CR is 42.1, yarn breakage and number of fuzz are both zero, which satisfies the suitability conditions.
実施例7〜9にあっては座標Cの近傍のもので実施例7
ではTが領域外なのでCRは27.5であるにすぎない
が、実施例8ではT、TE共に領域外であるため、CR
は32.1であると共に断糸5回、毛羽数5個という成
績しか得られないが、実施例9の如く、D、T、TE共
に領域内にあればCRは45.1、断糸、毛羽数共に零
となり適性条件を満足している。In Examples 7 to 9, it is near the coordinate C, and Example 7
In this case, since T is outside the range, CR is only 27.5, but in Example 8, both T and TE are outside the range, so CR is only 27.5.
is 32.1, and the result is only 5 yarn breakages and 5 fluffs, but as in Example 9, if D, T, and TE are all within the range, CR is 45.1, yarn breakage, Both the number of fluffs were zero and the suitability conditions were satisfied.
以下、実施例10〜24にあっても、それぞれ実施例1
O〜12、実施例13〜15、実施例16〜18、実施
例19〜21、実施例22〜24の各群に分けて観察す
ると、実施例10〜12にあっては実施例12が、実施
例13〜15にあっては実施例15が、実施例16〜1
8にあっては実施例16が、実施例19〜21にあって
は実施例20が、実施例22〜24にあっては実施例2
3が、それぞれり、T、TEが共に領域内にあるために
CR,断糸、毛羽数の点において優り、適性条件を満足
することとなっている。Below, even in Examples 10 to 24, each example 1
When observed separately in each group of O-12, Examples 13-15, Examples 16-18, Examples 19-21, and Examples 22-24, among Examples 10-12, Example 12 was In Examples 13 to 15, Example 15 is the same as Examples 16 to 1.
8, Example 16, Examples 19 to 21, Example 20, and Examples 22 to 24, Example 2.
No. 3 is superior in terms of CR, yarn breakage, and number of fluff because the thread, T, and TE are all within the range, and satisfies the suitability conditions.
そして、他の実施例はCRの点において或は断糸、毛羽
数の点も共に適性条件を満足しないものとなっている。The other examples do not satisfy the appropriate conditions in terms of CR, yarn breakage, and number of fuzz.
なお実施例10〜12は座標りの近傍であり、実施例1
3〜15は座標E、実施例16〜18は座標F、実施例
19〜21は座標G、実施例22〜24は座標Hの近傍
である。Examples 10 to 12 are near the coordinates, and Example 1
3 to 15 are near the coordinate E, Examples 16 to 18 are near the coordinate F, Examples 19 to 21 are near the coordinate G, and Examples 22 to 24 are near the coordinate H.
また、上記24の実施例からでは断定し得ない面もある
が、本発明者等による260余りの実験例からみると、
六面体ABCDEFGHから外れた場合には次のような
傾向が見られることが判った。Additionally, although there are some aspects that cannot be concluded from the above 24 examples, from the more than 260 experimental examples conducted by the present inventors,
It has been found that the following tendency can be seen when deviating from the hexahedron ABCDEFGH.
1、面ABCDの外即ち熱処理時間が短くなると、CR
が低下する。1. Outside the plane ABCD, that is, when the heat treatment time is shortened, CR
decreases.
2、面EFGHの外即ち熱処理時間が長くなると、断糸
、毛羽数が増加する。2. Outside the plane EFGH, that is, when the heat treatment time becomes longer, yarn breakage and the number of fluffs increase.
3、面ABGHの外即ち熱処理温度が低くなると、CR
が低下する。3. Outside the plane ABGH, that is, when the heat treatment temperature is low, CR
decreases.
4、面DCFEの外即ち熱処理温度が高くなると、断糸
、毛羽数が増加する。4. Outside the plane DCFE, that is, when the heat treatment temperature increases, yarn breakage and the number of fuzz increases.
5、面ADEHの外即ち処理糸条の繊度が太くなると、
CRが低下する。5. Outside the plane ADEH, that is, when the fineness of the treated yarn becomes thicker,
CR decreases.
6、面BCFGの外即ち処理糸条の繊度か細くなると、
断糸、毛羽数が増加する。6. Outside the plane BCFG, that is, when the fineness of the treated yarn becomes finer,
Yarn breakage and number of fuzz increases.
以上詳細に説明したように、本発明はナイロン6仮撚糸
の撚固定、砂に延伸連続仮撚において益益高速化する走
行糸*を、処理するに際して高速化に伴ってヒーター長
を長くすることなく、また熱経済上も最も熱効率を最良
の範囲内で乾熱による仮撚の熱固定をすることが出来る
ものであって、特にヒーター長を長くする必要が無くな
ったことは、ヒーター長が長くなればなる程、各ヒータ
ー間の温度斑が激しくなって、その結果熱処理効果にも
著しい斑を生ずるに至るものである常置がないことにな
る許りでなく、ヒーター長が長くなることによって、糸
掛は等の作業性の低下を来たす心配がなくなると共に機
械の大型化をも防止し得た効果もまた無視し得ないもの
である。As explained in detail above, the present invention is to increase the speed of the running yarn* by fixing the twist of nylon 6 false-twisted yarn, stretching it in sand and continuously false-twisting it. Moreover, it is possible to thermally fix false twisting using dry heat within the range of thermal efficiency that is most efficient in terms of thermoeconomics. The more it becomes, the more the temperature unevenness between each heater becomes severe, resulting in significant unevenness in the heat treatment effect. There is no need to worry about deterioration of work efficiency such as thread hooking, and the effect of preventing the machine from increasing in size cannot be ignored.
添附図面は本発明の実施の一例を説明するためのもので
第1図は本発明の方法を実施するに適当な乾熱による仮
撚熱固定のための加熱中空管の一例を示す斜視図であ、
す、第2図は本発明方法により各種繊度の糸条を処理し
た時の適性条件を示したグラフである。
1は中空直管、2は電気抵抗金属細線、3は中空糸通路
、4は糸条、5はスライダックである。The accompanying drawings are for explaining an example of the implementation of the present invention, and FIG. 1 is a perspective view showing an example of a heated hollow tube for false-twist heat fixing by dry heat, which is suitable for implementing the method of the present invention. So,
FIG. 2 is a graph showing suitable conditions when yarns of various finenesses are processed by the method of the present invention. 1 is a hollow straight tube, 2 is an electric resistance metal thin wire, 3 is a hollow fiber passage, 4 is a thread, and 5 is a slider.
Claims (1)
れ、この糸条に沿って遡及する仮撚を該捲縮手段の上流
に位置する乾熱により加熱される加熱中空管によって加
熱固定するに際し 糸条のデニールD(de) 熱処理時間 T(sec) 熱処理温度 TE(’C) の3つの条件が直交座標上に示された六面体ABDEF
GH ここでABCI)EFGHは次の通りとするA:D=
30 T=0.OI TE= 300B:D=
10 T=0.OI TE= 300C:D
= 20 T=0.01 TE=1200D:D
= 50 T=0.OI TE=1200E:D
=100 T=0.I TE=1200F:D=
50 T=0.I TE=12000:D
= 40 T=0.1 TE= 300H
:D= 70 T=0.I TE= 30
0の内部に位置する条件の下に処理することを特徴とす
るナイロン6繊維糸条の仮撚を熱固定する方法。[Claims] 1. The false twist applied to the nylon 6 fiber yarn by the false twist crimp means and traced back along the yarn is heated by dry heat located upstream of the crimp means. A hexahedron ABDEF in which the three conditions of yarn denier D (de), heat treatment time T (sec), and heat treatment temperature TE ('C) are shown on orthogonal coordinates when heat-fixing using an empty tube.
GH where ABCI) EFGH is as follows A:D=
30 T=0. OITE= 300B:D=
10 T=0. OITE=300C:D
= 20 T=0.01 TE=1200D:D
= 50 T=0. OITE=1200E:D
=100 T=0. ITE=1200F:D=
50 T=0. ITE=12000:D
= 40 T=0.1 TE= 300H
:D=70 T=0. ITE=30
1. A method for heat-setting a false twist of nylon 6 fiber yarn, characterized in that the process is carried out under conditions located inside 0.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP49090502A JPS5912769B2 (en) | 1974-08-07 | 1974-08-07 | How to heat-set the false twist of yarn |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP49090502A JPS5912769B2 (en) | 1974-08-07 | 1974-08-07 | How to heat-set the false twist of yarn |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5119849A JPS5119849A (en) | 1976-02-17 |
JPS5912769B2 true JPS5912769B2 (en) | 1984-03-26 |
Family
ID=14000262
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP49090502A Expired JPS5912769B2 (en) | 1974-08-07 | 1974-08-07 | How to heat-set the false twist of yarn |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5912769B2 (en) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5830706Y2 (en) * | 1980-06-18 | 1983-07-06 | 株式会社 ホリゾン | Cover pasting device |
JPS59229398A (en) * | 1983-05-18 | 1984-12-22 | 富士ゼロックス株式会社 | Clamping structure of book of bookbinding device |
-
1974
- 1974-08-07 JP JP49090502A patent/JPS5912769B2/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5119849A (en) | 1976-02-17 |
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