JPS59123746A - 焼結複合耐摩耗部材 - Google Patents
焼結複合耐摩耗部材Info
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- JPS59123746A JPS59123746A JP23449482A JP23449482A JPS59123746A JP S59123746 A JPS59123746 A JP S59123746A JP 23449482 A JP23449482 A JP 23449482A JP 23449482 A JP23449482 A JP 23449482A JP S59123746 A JPS59123746 A JP S59123746A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は焼結り合せ摩耗部材に関する。
従来より、内燃機関の例えばロッカーアームチップ等、
高面圧を受ける摺動部桐に各種焼結材料が実用化されて
きているが、更に厳しい使用条件を恋定して、各種高合
金焼結材料が開発・検討されている。しかしながら、こ
れらの材料は高価であるため、コスト高になる。上記摺
動部材において、摺動機能上l要とされる順摩耗性が要
求される部位は表面層部のツメであるため、高価な焼結
材料を表面部のみに使用し、残りを低降な′e:利で置
換し、両者を接合して4合化することによりコストを低
減させたり合せ摩耗部材が開発されている。
高面圧を受ける摺動部桐に各種焼結材料が実用化されて
きているが、更に厳しい使用条件を恋定して、各種高合
金焼結材料が開発・検討されている。しかしながら、こ
れらの材料は高価であるため、コスト高になる。上記摺
動部材において、摺動機能上l要とされる順摩耗性が要
求される部位は表面層部のツメであるため、高価な焼結
材料を表面部のみに使用し、残りを低降な′e:利で置
換し、両者を接合して4合化することによりコストを低
減させたり合せ摩耗部材が開発されている。
一方、異釉焼結材料の接合方法には溶浸、ろう付け、そ
の他種々の方法があるが、焼結と同時に拡散接合せしめ
るのが低コストで信頼性も高く好ましい。しがしながら
従来の拡散接合は、母材の融点以下の温度で行われてい
たため、接合面における母材の液相量が不足し、光分な
接合が祷られなかった。
の他種々の方法があるが、焼結と同時に拡散接合せしめ
るのが低コストで信頼性も高く好ましい。しがしながら
従来の拡散接合は、母材の融点以下の温度で行われてい
たため、接合面における母材の液相量が不足し、光分な
接合が祷られなかった。
本発明者は、上記摺動部材の高価な耐摩耗性焼結材料を
置き換える母材として、該耐摩耗性焼結材料と同等又は
それ以上の融点を有する低降な低合金鉄系粉禾月料を採
択し、し力・も両材料をかかる母材の融点(液相生成温
度)以上の温度に加熱して焼結訃よび拡散結合すること
により、強固に接合された安価な焼結像台酊摩部桐が祷
られることを見出し、本発明を完成した。
置き換える母材として、該耐摩耗性焼結材料と同等又は
それ以上の融点を有する低降な低合金鉄系粉禾月料を採
択し、し力・も両材料をかかる母材の融点(液相生成温
度)以上の温度に加熱して焼結訃よび拡散結合すること
により、強固に接合された安価な焼結像台酊摩部桐が祷
られることを見出し、本発明を完成した。
従って、本発明の目的は、強固に接合された安価な焼結
複合耐摩耗部材を提供することにある。
複合耐摩耗部材を提供することにある。
本発明による焼結複合耐摩耗部材は、高合金粉末耐摩耗
性焼結体から成る摺動面部と、該高合金粉末と同等又は
それ9上の融点を有する1榴又は2種以上の低合金鉄系
粉末焼結体がら成る前記摺動面を支持するための母材部
とがら構成され、摺動面部および母材部の各焼結体は該
高合金粉末及び該低合金鉄系粉末の両者の焼結時の液相
により互いに拡散接合されていることを特徴とする。
性焼結体から成る摺動面部と、該高合金粉末と同等又は
それ9上の融点を有する1榴又は2種以上の低合金鉄系
粉末焼結体がら成る前記摺動面を支持するための母材部
とがら構成され、摺動面部および母材部の各焼結体は該
高合金粉末及び該低合金鉄系粉末の両者の焼結時の液相
により互いに拡散接合されていることを特徴とする。
本発明の焼結複合耐摩耗部材の第1の態様においては、
母材部l″i1i1種類記高合金粉末と同等又はそれ以
上の融点を有する低合金鉄系粉末の焼結体から成る。甘
だ上記複合部材の第2の態様においては、2種類線上、
好ましくは2種石の、上記高合金粉末と同等又はそれり
上の融点を有する低合金鉄系粉末(第1母材および第2
母材)の焼結体から成る。A2の態様において母材部が
2種類の焼結体から成る場合、焼結り合部材は3種類の
粉末材料、即ち1種類の高合金粉末と2ね類の低合金鉄
系粉末、の液相によジ各層間が強固に拡散接合されてい
る。
母材部l″i1i1種類記高合金粉末と同等又はそれ以
上の融点を有する低合金鉄系粉末の焼結体から成る。甘
だ上記複合部材の第2の態様においては、2種類線上、
好ましくは2種石の、上記高合金粉末と同等又はそれり
上の融点を有する低合金鉄系粉末(第1母材および第2
母材)の焼結体から成る。A2の態様において母材部が
2種類の焼結体から成る場合、焼結り合部材は3種類の
粉末材料、即ち1種類の高合金粉末と2ね類の低合金鉄
系粉末、の液相によジ各層間が強固に拡散接合されてい
る。
なお本願で°゛粉末融点″とは粉末に液相の生成が始ま
る温度、即ち液相生成温度を云う。
る温度、即ち液相生成温度を云う。
本発明において摺動面部を構成する高台金粉末耐摩耗性
焼結体は従来の冒合金耐摩耗焼結合金であシ曲るが、好
ましいものとして、重量比Cr:2.5〜25.0%、
Mn : 0.1 ヘ5.0%、 P:Oトα8チ
Si:Q、5〜2−0%、 Cu : 1.Cl−5,
0%、 Mo:3.0%塚下。
焼結体は従来の冒合金耐摩耗焼結合金であシ曲るが、好
ましいものとして、重量比Cr:2.5〜25.0%、
Mn : 0.1 ヘ5.0%、 P:Oトα8チ
Si:Q、5〜2−0%、 Cu : 1.Cl−5,
0%、 Mo:3.0%塚下。
C:1.5〜3.5%、残部Feおよび2%υ下の不純
物から成る焼結合金、およびこの割合のCr、 Mn、
P。
物から成る焼結合金、およびこの割合のCr、 Mn、
P。
Si、 Cu、 MoおよびCのほかに更に重量比でW
:0.1〜5.0 %、 V : Q、1〜5.0%、
Nb : 0.i 〜2.5 %、 Ti:01〜2
.5%およびTa:α1〜15%から選ばれた1種もし
くは2種以上を金言1で01〜1cLo%含む焼結合金
を挙げることができる。
:0.1〜5.0 %、 V : Q、1〜5.0%、
Nb : 0.i 〜2.5 %、 Ti:01〜2
.5%およびTa:α1〜15%から選ばれた1種もし
くは2種以上を金言1で01〜1cLo%含む焼結合金
を挙げることができる。
本発明において母材部を構成する、習合金粉末と同等又
はそれ以上の融点を有する低合金鉄系粉末焼結体として
は従来の低合金鉄系焼結合金を使用し祷るが、Cu:
1.5〜2αO%および/又はC:15〜4.0%を含
み、残部Feおよび2%9下の不純物から成る焼結合金
、又はP:[12〜0.8チおよびB:α05〜1.0
%から選はれた1種又は2種とC:Q、5〜4.0%と
を含み、残部Feおよび2%9丁の不純物から成る焼結
合金が好ましい。
はそれ以上の融点を有する低合金鉄系粉末焼結体として
は従来の低合金鉄系焼結合金を使用し祷るが、Cu:
1.5〜2αO%および/又はC:15〜4.0%を含
み、残部Feおよび2%9下の不純物から成る焼結合金
、又はP:[12〜0.8チおよびB:α05〜1.0
%から選はれた1種又は2種とC:Q、5〜4.0%と
を含み、残部Feおよび2%9丁の不純物から成る焼結
合金が好ましい。
本発明の焼結複合耐摩耗部材は、高合金粉末を摺動面部
の形状に成形した成形体を、該高台金粉末と同等又はそ
れ培土の融点を有する1種又は2種以上の低合金鉄系粉
末から成る母材の所定形状の成形体と乃ね、該低合金鉄
系粉末中で最も融点の高い粉末の融点坩土に全体を加熱
して、杉高合金粉末および低合金粉末の両者の焼結と同
時に、焼結時に生成する両名の液相により互いに拡散接
合することにより製造し得る。
の形状に成形した成形体を、該高台金粉末と同等又はそ
れ培土の融点を有する1種又は2種以上の低合金鉄系粉
末から成る母材の所定形状の成形体と乃ね、該低合金鉄
系粉末中で最も融点の高い粉末の融点坩土に全体を加熱
して、杉高合金粉末および低合金粉末の両者の焼結と同
時に、焼結時に生成する両名の液相により互いに拡散接
合することにより製造し得る。
加熱温度は、該高台金粉末および該低合金鉄系粉末のい
ずれの粉床も、粉床全体が液相とならない温度とすべき
であるが、より高いほど拡散接合が迅速になり、且つ強
固な接合が曲られる。
ずれの粉床も、粉床全体が液相とならない温度とすべき
であるが、より高いほど拡散接合が迅速になり、且つ強
固な接合が曲られる。
焼結および接合のための加熱は、通常非酸化性雰囲気な
いし還元性雰曲気中で行われ、例えば窒素、アルゴン等
の不活性ガス、アンモニア分解ガス、水素カス等の還元
性カス、或いは真空ないし減圧下にて行い得、時に好ま
しいのはアンモニア分解カスである。
いし還元性雰曲気中で行われ、例えば窒素、アルゴン等
の不活性ガス、アンモニア分解ガス、水素カス等の還元
性カス、或いは真空ないし減圧下にて行い得、時に好ま
しいのはアンモニア分解カスである。
かかる加熱により、該高台金粉末および低合金鉄系粉末
の焼結時に生成する液相によって、短時間のうちに強固
な拡散接合が得られる。
の焼結時に生成する液相によって、短時間のうちに強固
な拡散接合が得られる。
高合金耐摩耗性粉末および低合金鉄系粉末のそれぞれは
、合金粉末、単体粉末混合粉および合金粉末と単体粉末
との混合粉末のいずれでもよい。これらの粉末を所望の
組成となるように配合する。例えば、摺動面部に好まし
い高合金粉末焼結体を祷るには、重量比で組成がCr:
2.5〜25.[1%、 Mn: [1,3,Q%、
P : 0.2〜[1,s%、Si:l115〜2.0
%、 Cu: tO〜5.0%、Mo:in%塚下、C
11゜5〜35雀、残部Feおよび2%以下の不純物、
或いは上記割合のCr、 kjn、 P、 Si、 C
u、 MnおよびCに加えて更に、M量比でW:α1〜
5.0%、V:α1〜50%、 Nb:α1〜2..5
%、 Ti + 0.1〜2.5%、 Ta: 0.1
z 1.5%の1種又は2種以上を全体でa1〜100
%含み、残部昆および2%場下の不純物となるように、
合金粉末および/又は単体粉末を配合する。一方、母材
部に好ましい低合金鉄系粉末体を凋るには、例えば2%
以下の不純物を含むFe粉末に全体でCu:1.5〜2
0%および/又はC: 0.5 ヘ4.0%となるよう
にCu 粉末および/又は炭素粉(例えば黒鉛粉)を冷
加するか、或いは上記挽粉末に全体でP:0.2〜a8
%および/又はB:105〜1.0俤、並びにC:o、
s〜4.0%となるように庫体粉末。
、合金粉末、単体粉末混合粉および合金粉末と単体粉末
との混合粉末のいずれでもよい。これらの粉末を所望の
組成となるように配合する。例えば、摺動面部に好まし
い高合金粉末焼結体を祷るには、重量比で組成がCr:
2.5〜25.[1%、 Mn: [1,3,Q%、
P : 0.2〜[1,s%、Si:l115〜2.0
%、 Cu: tO〜5.0%、Mo:in%塚下、C
11゜5〜35雀、残部Feおよび2%以下の不純物、
或いは上記割合のCr、 kjn、 P、 Si、 C
u、 MnおよびCに加えて更に、M量比でW:α1〜
5.0%、V:α1〜50%、 Nb:α1〜2..5
%、 Ti + 0.1〜2.5%、 Ta: 0.1
z 1.5%の1種又は2種以上を全体でa1〜100
%含み、残部昆および2%場下の不純物となるように、
合金粉末および/又は単体粉末を配合する。一方、母材
部に好ましい低合金鉄系粉末体を凋るには、例えば2%
以下の不純物を含むFe粉末に全体でCu:1.5〜2
0%および/又はC: 0.5 ヘ4.0%となるよう
にCu 粉末および/又は炭素粉(例えば黒鉛粉)を冷
加するか、或いは上記挽粉末に全体でP:0.2〜a8
%および/又はB:105〜1.0俤、並びにC:o、
s〜4.0%となるように庫体粉末。
化合物粉末(例えばFeB粉末)および/又は合金粉末
を配合する。
を配合する。
所定の組成に配合した粉末は、所定の形状に圧縮成形し
て、粉末の焼結を容易にするのが好ましい。
て、粉末の焼結を容易にするのが好ましい。
第1〜6図は本発明に従って作成した内燃機関のロッカ
ーアームチップを示すものである。
ーアームチップを示すものである。
第1図は母材部が1種類の低合金鉄゛系粉末焼結体から
成る場合、そして第2〜3図は母材部が2種類の低合金
鉄系粉末焼結体から成る場合を示す。
成る場合、そして第2〜3図は母材部が2種類の低合金
鉄系粉末焼結体から成る場合を示す。
次に本発明を実施例および比較例をもって更に詳しく説
明する。
明する。
実施例1
摺動[株]部材料として1量比でCr: 18%、 M
o :1%、Cu:2%、P:0.5%、Si:1%、
Mn:Q、5%。
o :1%、Cu:2%、P:0.5%、Si:1%、
Mn:Q、5%。
残部Feおよび2%以下の不純物からなる合金粉末にC
:2.5%となるように黒鉛粉を加えた混合粉末の成形
体(密度6.2f/(7)を用い、これに母材としてC
u:8%、C;[18%、残部Fe(2%以下の不純物
を含む)から成る単体混合粉の成形体(密度6.87/
cd)を蓮ね、全体をアンモニア分解ガス中1120℃
に20分間加熱して焼結および拡散接合を同時に行い、
第1図に示す形状の沙@焼結体を侑た。
:2.5%となるように黒鉛粉を加えた混合粉末の成形
体(密度6.2f/(7)を用い、これに母材としてC
u:8%、C;[18%、残部Fe(2%以下の不純物
を含む)から成る単体混合粉の成形体(密度6.87/
cd)を蓮ね、全体をアンモニア分解ガス中1120℃
に20分間加熱して焼結および拡散接合を同時に行い、
第1図に示す形状の沙@焼結体を侑た。
実施例2
摺動面部材料として重量比Cr:2.s%、Cu:1.
0%、P:0.8%、Si:2.0%、Mn:0.1%
、残部Febよび2%り下の不純物から成る合金粉末に
C: 1.sカとなるように黒鉛粉を加えたぞ置台粉末
の成形体(密度6.5flltyl)を用い、これに第
1母材としてCu : 1.5%、C:1.5%、残部
Fe (2%場下の不純物を含む)から成る年休粉末混
合粉の成形体を連ね、更に第2母材としてB:0゜5%
C。
0%、P:0.8%、Si:2.0%、Mn:0.1%
、残部Febよび2%り下の不純物から成る合金粉末に
C: 1.sカとなるように黒鉛粉を加えたぞ置台粉末
の成形体(密度6.5flltyl)を用い、これに第
1母材としてCu : 1.5%、C:1.5%、残部
Fe (2%場下の不純物を含む)から成る年休粉末混
合粉の成形体を連ね、更に第2母材としてB:0゜5%
C。
20%、残部Fe(2%り下の不純5吻を含む)からな
る組成の部体粉床および化合物粉末の混合粉(Bの供給
源としてFeBを使用)の成形体(密1髪6.5f/c
yd) を側1母栃上に1ね、全体を真空中1120
℃で20分間焼結および拡散接合して第2図に示す形状
の初会焼結体を掬だ。
る組成の部体粉床および化合物粉末の混合粉(Bの供給
源としてFeBを使用)の成形体(密1髪6.5f/c
yd) を側1母栃上に1ね、全体を真空中1120
℃で20分間焼結および拡散接合して第2図に示す形状
の初会焼結体を掬だ。
実施例
摺動部材料として、重量比でCr: 25.0%、M。
: l O%、 Cu:5.0%、 P:0.2%、
si: cL5%、Mn :6.0%、残部比および
2%以下の不純物からなる合金粉末に、全体てC:3.
5%となるように黒鉛粉を加えた重合粉末の成形体(密
度6.0?/cffl)を用い、その上に第1母材とし
てCu:2Q%、残部Fe(2%以下の不純物を含む)
からなる単体混合粉および第2母祠としてp:o−s%
、残部Fe(2%り下の不純物を含む)からなる合金粉
末にC:2%となるように黒鉛粉を加えた混合粉末の各
成形体く密度6.5?/cm)を11柳次重Jつ、全体
を真空中1120℃で20分間焼豹χ・接合して第2図
に示すような形状の複合焼結体を祠た。
si: cL5%、Mn :6.0%、残部比および
2%以下の不純物からなる合金粉末に、全体てC:3.
5%となるように黒鉛粉を加えた重合粉末の成形体(密
度6.0?/cffl)を用い、その上に第1母材とし
てCu:2Q%、残部Fe(2%以下の不純物を含む)
からなる単体混合粉および第2母祠としてp:o−s%
、残部Fe(2%り下の不純物を含む)からなる合金粉
末にC:2%となるように黒鉛粉を加えた混合粉末の各
成形体く密度6.5?/cm)を11柳次重Jつ、全体
を真空中1120℃で20分間焼豹χ・接合して第2図
に示すような形状の複合焼結体を祠た。
実施例4
摺動部材料として、実施例1の摺動部材料に使用した合
金粉末の代りに該合金粉末組成に更にW:5.o%を含
む組成の合金粉末を用い実施例3で第2母材として用い
た混合粉末の成形体(密度6−、ar/i)を重ねて全
体を成形し、これをアンモニア分解ガス雰囲気中115
0℃にて20分間焼結・接合して第2図に示すような形
状の複合焼結体を得た。
金粉末の代りに該合金粉末組成に更にW:5.o%を含
む組成の合金粉末を用い実施例3で第2母材として用い
た混合粉末の成形体(密度6−、ar/i)を重ねて全
体を成形し、これをアンモニア分解ガス雰囲気中115
0℃にて20分間焼結・接合して第2図に示すような形
状の複合焼結体を得た。
実施例5
摺動面部材料として、実施例1で摺動面部材料に使用し
た合金粉末の組成に更に■:01%。
た合金粉末の組成に更に■:01%。
Nb:2.5%を含む組成の合金粉末と黒鉛粉(全体の
2−5%)の−混合粉末の成形体(密度&IS’/、d
)を用い、これに第1母材としてP:Q、2%、残部F
e(2%以下の不純物を含む)から成る合金粉末にC:
4. o%となるように黒鉛を加えた混合粉末の成形
体(@度6.4f/crI)を重ね、更に第2母材とし
て実施例1と同じ母材の成形体をMfrて、全体をアン
モニア分解カス中、1150℃にて20分間焼結および
拡散接合して、第2図に示すような形状の複合焼結体を
得た。
2−5%)の−混合粉末の成形体(密度&IS’/、d
)を用い、これに第1母材としてP:Q、2%、残部F
e(2%以下の不純物を含む)から成る合金粉末にC:
4. o%となるように黒鉛を加えた混合粉末の成形
体(@度6.4f/crI)を重ね、更に第2母材とし
て実施例1と同じ母材の成形体をMfrて、全体をアン
モニア分解カス中、1150℃にて20分間焼結および
拡散接合して、第2図に示すような形状の複合焼結体を
得た。
実施例6
摺動ti部林期として、実慢例1の摺動面部材料に用い
た合金粉末の組成に加えて更に、W:0.1% V:s
os、Nb:α1 %、 ’I’i : 1.0 %
およびTa:Q、5勢を含む組成の台金粉床および黒鉛
粉(全体の2.5%)から成る混合粉末の成形体(密度
i o y7= )を用い、これに揚1母材としてP:
α8%、残部II’e(2%り下の不純物を含む)から
なる合金粉末KC:0.5%となるように黒鉛粉を加え
た混合粉末の成形体(密度6.5′?/c+1.)を1
ね、史に柔2母材としてC:ZO力、残部F’e(2%
以下の不純物を含′o)からなる坤体混台粉の成形体(
@度&5?/譚)を蓮ねて、全体を真空中1150 ℃
にて20分IIJ1焼結・接合し、第2図に示すような
形ぴの複合焼結体を伯だ。
た合金粉末の組成に加えて更に、W:0.1% V:s
os、Nb:α1 %、 ’I’i : 1.0 %
およびTa:Q、5勢を含む組成の台金粉床および黒鉛
粉(全体の2.5%)から成る混合粉末の成形体(密度
i o y7= )を用い、これに揚1母材としてP:
α8%、残部II’e(2%り下の不純物を含む)から
なる合金粉末KC:0.5%となるように黒鉛粉を加え
た混合粉末の成形体(密度6.5′?/c+1.)を1
ね、史に柔2母材としてC:ZO力、残部F’e(2%
以下の不純物を含′o)からなる坤体混台粉の成形体(
@度&5?/譚)を蓮ねて、全体を真空中1150 ℃
にて20分IIJ1焼結・接合し、第2図に示すような
形ぴの複合焼結体を伯だ。
比較例1
実施例1の焼結・接@を母材の心意より低い1050℃
で120分+=」行った。
で120分+=」行った。
比較例2
摺動面部材料に実施fji 1のそれと同じ成形体を用
い、母材にNi:2o%、残部Fe(2%埼下の不純物
を含む)からなる単体混合粉の成形体(密度6.5 f
/cd )を重ね、全体を実施例1と同様に焼結・接合
した。
い、母材にNi:2o%、残部Fe(2%埼下の不純物
を含む)からなる単体混合粉の成形体(密度6.5 f
/cd )を重ね、全体を実施例1と同様に焼結・接合
した。
比較例3
第1母材として純鉄粉(2%以下の不純物を含む)を用
いる以外は実施例6と同様にして複合焼結体を得た。
いる以外は実施例6と同様にして複合焼結体を得た。
比較例4
焼結・接合を1000℃にて60分間行う以外は比較例
2と同様にして複合焼結体を得た。
2と同様にして複合焼結体を得た。
上記実施例および比較例で使用した各材料の液相生成温
度(融点)、焼結・接合温度および得られた複合焼結体
の接合付評価を表1に示す。
度(融点)、焼結・接合温度および得られた複合焼結体
の接合付評価を表1に示す。
表1中の接合性の欄に於て、
○・・・良
△・・・中程度
×・・・不良
を意味する。
表1
表1の結果から、本願実施例ではいずれも摺動面部材料
および母材の融点以上の温度で焼結・接合されているた
め、両材料の焼結時に生じる液相によって強固な拡散接
合がなされているが、比較例では第1母材の融点9下で
焼結・接合されているため、短時間の加熱では光分な接
合が得られないことがわかる。j21Jら、比較例1で
は焼結温度が低いことによる液相量不足、拡散不足のた
め、焼結時間を長くしても接合性は極めて低く、また比
較例2訃よび6では特に第1母材の液相の助けによる拡
散接合の促進効果がないので、実施例1〜3と比べて同
一焼結条件によっても接合力が不足しており、実施例と
同等の接合力を得るには比較例4の如く高温長時間の焼
結がf’EPである。
および母材の融点以上の温度で焼結・接合されているた
め、両材料の焼結時に生じる液相によって強固な拡散接
合がなされているが、比較例では第1母材の融点9下で
焼結・接合されているため、短時間の加熱では光分な接
合が得られないことがわかる。j21Jら、比較例1で
は焼結温度が低いことによる液相量不足、拡散不足のた
め、焼結時間を長くしても接合性は極めて低く、また比
較例2訃よび6では特に第1母材の液相の助けによる拡
散接合の促進効果がないので、実施例1〜3と比べて同
一焼結条件によっても接合力が不足しており、実施例と
同等の接合力を得るには比較例4の如く高温長時間の焼
結がf’EPである。
第1図は母材部が1種類の低台金鉄糸粉末焼結体から成
るロッカーアームチップの平面図および正面断面図、 第2および第3図は母材部が2種類の低合金鉄系粉禾規
結体からなるロッカーアームテップの平面および正面断
面図である。
るロッカーアームチップの平面図および正面断面図、 第2および第3図は母材部が2種類の低合金鉄系粉禾規
結体からなるロッカーアームテップの平面および正面断
面図である。
Claims (7)
- (1)高合金粉末耐摩耗性焼結体から成る摺動面部と、
該高台金粉末と同等又はそれ以上の融点を有する1種又
は2種場上の低合金鉄系粉末の焼結体から成る前記摺動
面を支持するための母材部とから構成され、摺動面部と
母材部の各焼結体は前記高合金粉末および低合金鉄系粉
末の焼結時に生成する両名の液相により互いに拡散接合
されていることを將徴とする焼結複合耐摩耗部材。 - (2)母材部が1種類の低合金鉄系粉末焼結体から成る
特許請求の範囲第1m記載の部材。 - (3) 母材部が2種類の低合金鉄系粉末焼結体から
成る特許請求の範囲第1狛記載の部材。 - (4)高合金粉末耐摩耗性焼結体が重量比でCr :
2.5〜2 s、Q%、 Mn : 01〜3.0%、
P:Q、2〜118%。 Si:l:1.5〜20%、 CLI:1.0〜5.
0%、Mo:10%υ丁C: 1.s〜五5%、残部F
e および2%り下の不純物7J)ら成る焼結合金であ
る特許請求の範囲第1ないし第3拍のいずれか1m記載
の部材。 - (5) 高合金粉末耐摩耗性焼結体が特許請求の範囲第
4頂記載の組成に加えて更に重量比でW:α1〜50%
、V:(N13.0%、 Nb : 0.1〜25%。 T1:α1〜2.5%およびTa、 CL 1〜1.5
%から選ばれた1種もしくは2権り上を全体のcL1〜
io、。 %含む焼結合金である特許請求の範囲第1ないし第4頌
のいずれか1項記載の部材。 - (6) 母材部の少なくとも一つの焼結体が1量比で
Cu: t5〜20.0 % オよび/又はC:[15
〜4.0%。 残部Feおよび2%以下の不純物から成る焼結合金であ
る特許請求の範囲第1ないし第5頂のいずれか1頂記載
の部材。 - (7)母材部の少なくとも一つの焼結体が重量比テP:
I12〜cL8%〆オよびE : 0.05〜1.0%
の1ね又は2a=、 C:0.5 ヘ4.0%、残部
Feおよび2チ以下の不純物から成る焼結合金である特
許請求の範囲第1ないし第6項のいずれが1項記載の部
材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23449482A JPS59123746A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 焼結複合耐摩耗部材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23449482A JPS59123746A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 焼結複合耐摩耗部材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59123746A true JPS59123746A (ja) | 1984-07-17 |
Family
ID=16971903
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23449482A Pending JPS59123746A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 焼結複合耐摩耗部材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59123746A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61190045A (ja) * | 1985-02-15 | 1986-08-23 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 固有抵抗の低い焼結軟磁性合金およびその製造方法 |
JPS63247166A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-13 | Toyoda Mach Works Ltd | ロ−タリ形サ−ボバルブ |
JPS63248596A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-14 | Ofic Co | 耐熱耐摩耗性機械部品用肉盛溶接材料 |
US4822415A (en) * | 1985-11-22 | 1989-04-18 | Perkin-Elmer Corporation | Thermal spray iron alloy powder containing molybdenum, copper and boron |
JPH05140702A (ja) * | 1991-11-15 | 1993-06-08 | Mitsubishi Materials Corp | 内燃機関の鉄系焼結合金製2層バルブシート |
GB2440856A (en) * | 2003-07-31 | 2008-02-13 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member |
WO2016052064A1 (ja) * | 2014-09-30 | 2016-04-07 | Ntn株式会社 | 摺動部材およびその製造方法 |
JP2016070381A (ja) * | 2014-09-30 | 2016-05-09 | Ntn株式会社 | 摺動部材およびその製造方法 |
JP2016070380A (ja) * | 2014-09-30 | 2016-05-09 | Ntn株式会社 | 摺動部材およびその製造方法 |
JP2018141558A (ja) * | 2018-03-29 | 2018-09-13 | Ntn株式会社 | 焼結軸受 |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP23449482A patent/JPS59123746A/ja active Pending
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61190045A (ja) * | 1985-02-15 | 1986-08-23 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 固有抵抗の低い焼結軟磁性合金およびその製造方法 |
US4822415A (en) * | 1985-11-22 | 1989-04-18 | Perkin-Elmer Corporation | Thermal spray iron alloy powder containing molybdenum, copper and boron |
JPS63247166A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-13 | Toyoda Mach Works Ltd | ロ−タリ形サ−ボバルブ |
JPS63248596A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-14 | Ofic Co | 耐熱耐摩耗性機械部品用肉盛溶接材料 |
JPH05140702A (ja) * | 1991-11-15 | 1993-06-08 | Mitsubishi Materials Corp | 内燃機関の鉄系焼結合金製2層バルブシート |
GB2440856B (en) * | 2003-07-31 | 2008-09-03 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member and connecting device |
GB2440856A (en) * | 2003-07-31 | 2008-02-13 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member |
WO2016052064A1 (ja) * | 2014-09-30 | 2016-04-07 | Ntn株式会社 | 摺動部材およびその製造方法 |
JP2016070381A (ja) * | 2014-09-30 | 2016-05-09 | Ntn株式会社 | 摺動部材およびその製造方法 |
JP2016070380A (ja) * | 2014-09-30 | 2016-05-09 | Ntn株式会社 | 摺動部材およびその製造方法 |
CN106687702A (zh) * | 2014-09-30 | 2017-05-17 | Ntn株式会社 | 滑动部件及其制造方法 |
CN106687702B (zh) * | 2014-09-30 | 2019-11-01 | Ntn株式会社 | 滑动部件及其制造方法 |
US10718379B2 (en) | 2014-09-30 | 2020-07-21 | Ntn Corporation | Slide member and method for manufacturing same |
JP2018141558A (ja) * | 2018-03-29 | 2018-09-13 | Ntn株式会社 | 焼結軸受 |
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