JPS59119710A - 鉄心 - Google Patents
鉄心Info
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- JPS59119710A JPS59119710A JP57226736A JP22673682A JPS59119710A JP S59119710 A JPS59119710 A JP S59119710A JP 57226736 A JP57226736 A JP 57226736A JP 22673682 A JP22673682 A JP 22673682A JP S59119710 A JPS59119710 A JP S59119710A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/24—Magnetic cores
- H01F27/255—Magnetic cores made from particles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/10—Metallic powder containing lubricating or binding agents; Metallic powder containing organic material
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
- C22C32/0094—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with organic materials as the main non-metallic constituent, e.g. resin
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、鉄心に関し、更に詳しくは、透磁率の周波数
特性が優れ、且つ、高い磁束密度を有する鉄心に関する
。
特性が優れ、且つ、高い磁束密度を有する鉄心に関する
。
従来、交流を直流に変換する装置、直流を交流に変換す
る装置、成る周波数の交流を異なる周波数の交流に変換
する装置及び所謂チョッパ等の直流を直流に変換する装
置等のような電力変換装置、或いは無接点遮断器等の電
気機器には、その電気回路構成要素として、サイリスタ
又はトランジスタに代表される半導体スイッチング素子
並びにこれに接続されたターンオンストレス緩和用リア
クトル、転流リアクトル、エネルギー蓄積用リアクトル
或いはマツチング用変圧器等が使用されているＯ このような電力変換装置の例として、第１図に直流を交
流に変換する装置の電気回路図を示す。
る装置、成る周波数の交流を異なる周波数の交流に変換
する装置及び所謂チョッパ等の直流を直流に変換する装
置等のような電力変換装置、或いは無接点遮断器等の電
気機器には、その電気回路構成要素として、サイリスタ
又はトランジスタに代表される半導体スイッチング素子
並びにこれに接続されたターンオンストレス緩和用リア
クトル、転流リアクトル、エネルギー蓄積用リアクトル
或いはマツチング用変圧器等が使用されているＯ このような電力変換装置の例として、第１図に直流を交
流に変換する装置の電気回路図を示す。
第１図の電力変換装置は、半導体スイッチング素子１、
ターンオンストレス緩和用リアクトル２及びマツチング
用変圧器３によ多構成されているものである。
ターンオンストレス緩和用リアクトル２及びマツチング
用変圧器３によ多構成されているものである。
これらのりアクドルや変圧器には、半導体装置イツチン
グに伴い、１００ＫＨｚから場合によっては５００ Ｋ
Ｈｚを超える程度にまで達する高い周波数成分を含有す
る電流が流れることがある。
グに伴い、１００ＫＨｚから場合によっては５００ Ｋ
Ｈｚを超える程度にまで達する高い周波数成分を含有す
る電流が流れることがある。
このようなりアクドルや変圧器を構成している鉄心には
、従来、次のようなものが使用されている。即ち、 （＆） 層間絶縁を施した薄い電磁鋼板又はパーマロ
イ板等を積層して作製した積層鉄心、 （ｂ） カーブニル鉄微粉、パーマロイ微粉等を、例
えば、フェノール樹脂等の樹脂を使用して結着せしめた
、所謂ダストコア、或いは （ｃ） 酸化物系磁性材料を焼結して作製した、所謂
フェライトコア 等が挙げられる。
、従来、次のようなものが使用されている。即ち、 （＆） 層間絶縁を施した薄い電磁鋼板又はパーマロ
イ板等を積層して作製した積層鉄心、 （ｂ） カーブニル鉄微粉、パーマロイ微粉等を、例
えば、フェノール樹脂等の樹脂を使用して結着せしめた
、所謂ダストコア、或いは （ｃ） 酸化物系磁性材料を焼結して作製した、所謂
フェライトコア 等が挙げられる。
これらの中で、積層鉄心は、商用周波数帯域においては
優れた電気特性を示すものの、高い周波数帯域において
は、鉄心の鉄損が著しく、殊に、渦電流損失が周波数の
２乗に比例して増加し、又、鉄心を形成する板材の表面
から内部へ入るにつれ、鉄心材料の表皮効果によって磁
化力が変化しにくくなるという性質を有している。従っ
て、積層鉄心は、高い周波数帯域においては、本来鉄心
材料自身が有している飽和磁束密度よりもはるかに低い
磁束密度でしか使用するととができず、渦電流損失も極
めて大１！いという問題点を有している。
優れた電気特性を示すものの、高い周波数帯域において
は、鉄心の鉄損が著しく、殊に、渦電流損失が周波数の
２乗に比例して増加し、又、鉄心を形成する板材の表面
から内部へ入るにつれ、鉄心材料の表皮効果によって磁
化力が変化しにくくなるという性質を有している。従っ
て、積層鉄心は、高い周波数帯域においては、本来鉄心
材料自身が有している飽和磁束密度よりもはるかに低い
磁束密度でしか使用するととができず、渦電流損失も極
めて大１！いという問題点を有している。
更に、積層鉄心は、高い周波数に対する実効透磁率が、
商用周波数に対する実効透磁率と比較して著しく低いと
いう問題点を有している。これらの問題点を有している
積層鉄心を、高い周波数成分を有する電流が流れる、半
導体スイッチング素子に接続されたりアクドル又は変圧
器等に使用する場合には、実効透磁率及び磁束＠度を補
償するために１鉄心自身を大型なものにしなければなら
ず、それに伴い、実効透磁率が低いことと相俟って、銅
損が大きくなるという問題点をも有している。
商用周波数に対する実効透磁率と比較して著しく低いと
いう問題点を有している。これらの問題点を有している
積層鉄心を、高い周波数成分を有する電流が流れる、半
導体スイッチング素子に接続されたりアクドル又は変圧
器等に使用する場合には、実効透磁率及び磁束＠度を補
償するために１鉄心自身を大型なものにしなければなら
ず、それに伴い、実効透磁率が低いことと相俟って、銅
損が大きくなるという問題点をも有している。
一方、ダストコアと呼ばれる圧粉磁性体が鉄心材料とし
て使用されており、例えば、特許第１１２２３５号等に
詳細に説明されている。しかしながら、このようなダス
トコアは、一般に、その磁束密度及び透磁率がかなル低
い値を有するものである。これらの中でも比較的高い磁
束密度を有するカーがニル鉄粉を使用したダストコアに
おいても、その、１００ＯＯＡ／？ＦＩの磁化力におけ
る磁束密度は０．１Ｔをやや上回る程度であり、透磁率
は１、２５ Ｘ Ｉ Ｆ５Ｈ／ｍ程度のものである。従
って、ゲストコアを鉄心材料として使用したりアクドル
又は変圧器等においては、磁束密度や透磁率の低さを補
償するために、鉄心の巨大化が避けられず、それに伴い
、リアクトル又は変圧器等の銅損が大きくなるという問
題点を有している。
て使用されており、例えば、特許第１１２２３５号等に
詳細に説明されている。しかしながら、このようなダス
トコアは、一般に、その磁束密度及び透磁率がかなル低
い値を有するものである。これらの中でも比較的高い磁
束密度を有するカーがニル鉄粉を使用したダストコアに
おいても、その、１００ＯＯＡ／？ＦＩの磁化力におけ
る磁束密度は０．１Ｔをやや上回る程度であり、透磁率
は１、２５ Ｘ Ｉ Ｆ５Ｈ／ｍ程度のものである。従
って、ゲストコアを鉄心材料として使用したりアクドル
又は変圧器等においては、磁束密度や透磁率の低さを補
償するために、鉄心の巨大化が避けられず、それに伴い
、リアクトル又は変圧器等の銅損が大きくなるという問
題点を有している。
又、小型の電気機器に使用されているフェライトコアは
、高い固有抵抗値及び比較的硬れた高周波特性を有して
いる。しかしながら、フェライトコアは、１００００
Ａ ７ｍの磁化力における磁束密度が０．４Ｔ程度と低
く、鉄心の使用温度範囲である一４０〜１２０℃におい
て、透磁率並びに同一磁化力における磁束密度の値がそ
れぞれ数十チも変化するという問題点を有している。こ
のため、フェライトコアを、半導体スイッチング素子に
接続されたりアクドル又は変圧器等の鉄心材料とじて使
用する場合には、磁束密度が低いために、鉄心を大型に
する必要がある。しかし、フェライトコアは、焼結体で
あるために、大型鉄心の製造が困難であシ、鉄心として
は適さないものである。又、フェライトコアは、その低
磁束密度に起因する銅損が大きいこと、透磁率及び磁束
密度が温度で大きな影響を受けるために、リアクトルや
変圧器に使用した場合にその特性変化が大きいこと、更
には、電磁鋼板等と比較した場合に磁歪が大きいので鉄
心から発せられる騒音が大きくなること等の問題点を有
している。
、高い固有抵抗値及び比較的硬れた高周波特性を有して
いる。しかしながら、フェライトコアは、１００００
Ａ ７ｍの磁化力における磁束密度が０．４Ｔ程度と低
く、鉄心の使用温度範囲である一４０〜１２０℃におい
て、透磁率並びに同一磁化力における磁束密度の値がそ
れぞれ数十チも変化するという問題点を有している。こ
のため、フェライトコアを、半導体スイッチング素子に
接続されたりアクドル又は変圧器等の鉄心材料とじて使
用する場合には、磁束密度が低いために、鉄心を大型に
する必要がある。しかし、フェライトコアは、焼結体で
あるために、大型鉄心の製造が困難であシ、鉄心として
は適さないものである。又、フェライトコアは、その低
磁束密度に起因する銅損が大きいこと、透磁率及び磁束
密度が温度で大きな影響を受けるために、リアクトルや
変圧器に使用した場合にその特性変化が大きいこと、更
には、電磁鋼板等と比較した場合に磁歪が大きいので鉄
心から発せられる騒音が大きくなること等の問題点を有
している。
〔発明の目的〕
本発明の目的は、上記した問題点を解消し、半導体素子
に接続されたりアクドル或いは変圧器等に使用される鉄
心として、優れた透磁率の周波数特性及び高い磁束密度
を有する鉄心を提供することにある。
に接続されたりアクドル或いは変圧器等に使用される鉄
心として、優れた透磁率の周波数特性及び高い磁束密度
を有する鉄心を提供することにある。
本発明の鉄心は、磁性粉と結着樹脂と無機化合物の粉末
とから成る成形体である。すなわち、本発明の鉄心は、
平均粒径１０〜１００μｍの鉄粉、鉄合金磁性粉のいず
れか又は両方と、含量が体積比にして１．５〜４０チで
ある電気絶縁性結着樹脂及び電気絶縁性無機化合物の粉
末との成形体であることを特徴とする。
とから成る成形体である。すなわち、本発明の鉄心は、
平均粒径１０〜１００μｍの鉄粉、鉄合金磁性粉のいず
れか又は両方と、含量が体積比にして１．５〜４０チで
ある電気絶縁性結着樹脂及び電気絶縁性無機化合物の粉
末との成形体であることを特徴とする。
本発明で用いる鉄粉又は鉄合金磁性粉は、その固有電気
抵抗率が１０μΩ−画から高々数十μΩ−副程度である
ため、表皮効果が生ずる高い周波数を含む交流電流にお
いても充分な鉄心材料特性を得るためには、これら粉末
を微細な粒子として数子表面から゛粒子内部まで充分磁
化に寄与せしめなければ々もないことからして、その平
均粒径が１００μｍ以下であることが必要である。しか
しながら、その平均粒径が１０μｍ未満と極めて小さく
なると、後述する鉄心の成形段階で、通常適用される１
００００ＭＰａ以下の成形圧では、得られた鉄心の密度
が大きくならず、その結果、磁束密度の低下という不都
合を生ずる。結局、本発明にあっては、鉄粉又は鉄合金
磁性粉の平均粒径は１０〜１００μｍの範囲に設定され
る。
抵抗率が１０μΩ−画から高々数十μΩ−副程度である
ため、表皮効果が生ずる高い周波数を含む交流電流にお
いても充分な鉄心材料特性を得るためには、これら粉末
を微細な粒子として数子表面から゛粒子内部まで充分磁
化に寄与せしめなければ々もないことからして、その平
均粒径が１００μｍ以下であることが必要である。しか
しながら、その平均粒径が１０μｍ未満と極めて小さく
なると、後述する鉄心の成形段階で、通常適用される１
００００ＭＰａ以下の成形圧では、得られた鉄心の密度
が大きくならず、その結果、磁束密度の低下という不都
合を生ずる。結局、本発明にあっては、鉄粉又は鉄合金
磁性粉の平均粒径は１０〜１００μｍの範囲に設定され
る。
また、これら粉末の平均粒径（Ｄμｍ）とその固有電気
抵抗率（ρμΩ−α）との関係についていえば、Ｄとρ
を数値のみで示して、ρ／Ｄ２≧４ Ｘ １０”−３の
関係を満足することが好ましい。
抵抗率（ρμΩ−α）との関係についていえば、Ｄとρ
を数値のみで示して、ρ／Ｄ２≧４ Ｘ １０”−３の
関係を満足することが好ましい。
本発明に用いる鉄粉又は鉄合金磁性粉は上記した諸元を
充足するものであれば伺であってもよいが、例えば、純
鉄の粉、Ｆｅ−３Ｓｉで代表されるＦｅ−８ｔ合金粉、
Ｆｅ −Ａｔ合金粉、Ｆｅ−８ｔ−Ａｔ合金粉、Ｆｅ
−Ｎｉ合金粉、Ｆｅ −Ｃｏ合金粉をあげることができ
、これら各々又はこれらの適宜な組合せによる粉末があ
けられる。
充足するものであれば伺であってもよいが、例えば、純
鉄の粉、Ｆｅ−３Ｓｉで代表されるＦｅ−８ｔ合金粉、
Ｆｅ −Ａｔ合金粉、Ｆｅ−８ｔ−Ａｔ合金粉、Ｆｅ
−Ｎｉ合金粉、Ｆｅ −Ｃｏ合金粉をあげることができ
、これら各々又はこれらの適宜な組合せによる粉末があ
けられる。
本発明に使用される電気絶縁性の結着樹脂は、上記した
鉄粉又は鉄合金磁性粉の表面を被覆して粉末相互間を電
気絶縁状態にし鉄心全体の交流磁化に対する充分な実効
電気抵抗値を付与せしめると同時に、これら粉末を結着
するバインダーとしても機能する。このような結着樹脂
としては、エポキシ樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド
樹脂、ポリエステル樹脂など各種の樹脂のそれぞれ又は
これらを適宜に組合せて成る樹脂をあげることができる
。
鉄粉又は鉄合金磁性粉の表面を被覆して粉末相互間を電
気絶縁状態にし鉄心全体の交流磁化に対する充分な実効
電気抵抗値を付与せしめると同時に、これら粉末を結着
するバインダーとしても機能する。このような結着樹脂
としては、エポキシ樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド
樹脂、ポリエステル樹脂など各種の樹脂のそれぞれ又は
これらを適宜に組合せて成る樹脂をあげることができる
。
また、本発明に使用される電気絶縁性無機化合物の粉末
は、鉄心の成形時に鉄粉又は鉄合金磁性粉相互間におけ
る摩擦抵抗を減少させて鉄心の成形密度を高めると同時
に、導電体である鉄粉又は鉄合金磁性粉相互間に介在し
て鉄心全体の交流磁化に対する実効電気抵抗値を高める
という機能も果す。このような無機化合物としては、炭
酸カルシウム、シリカ、マグネシア、アルミナ、各種の
ガラスなど又はこれらを適宜に組合せたものをあげるこ
とができる。ただし、これら無機化合物は、前記した鉄
粉又は鉄合金磁性粉、結着樹脂と相互に反応しないもの
でなければならないことはいうまでもない。
は、鉄心の成形時に鉄粉又は鉄合金磁性粉相互間におけ
る摩擦抵抗を減少させて鉄心の成形密度を高めると同時
に、導電体である鉄粉又は鉄合金磁性粉相互間に介在し
て鉄心全体の交流磁化に対する実効電気抵抗値を高める
という機能も果す。このような無機化合物としては、炭
酸カルシウム、シリカ、マグネシア、アルミナ、各種の
ガラスなど又はこれらを適宜に組合せたものをあげるこ
とができる。ただし、これら無機化合物は、前記した鉄
粉又は鉄合金磁性粉、結着樹脂と相互に反応しないもの
でなければならないことはいうまでもない。
なお、無機化合物の粉末の平均粒径は、その分散性、鉄
心材料特性との関係がらして、鉄粉又は鉄合金磁性粉の
平均粒径のＶ５以下（２０μｍ以下）であることが好ま
しい。
心材料特性との関係がらして、鉄粉又は鉄合金磁性粉の
平均粒径のＶ５以下（２０μｍ以下）であることが好ま
しい。
本発明の鉄心にあっては、結着樹脂と無機化合物の粉末
との含量が、全体の体積と比較して、１．５〜４０％の
範囲に設定される。この体積比が１．５％未満の場合に
は、鉄心の成形密度は高まらずしかも実効電気抵抗値が
低下し、また、４・（）％を超えると実効電気抵抗値の
増加傾向は飽和状態に達し更には成形密度が低下して飽
和磁束密度も低くなシ磁化力１００００ Ａ／ｍでの磁
束密度はフェライト程度になってしまう。
との含量が、全体の体積と比較して、１．５〜４０％の
範囲に設定される。この体積比が１．５％未満の場合に
は、鉄心の成形密度は高まらずしかも実効電気抵抗値が
低下し、また、４・（）％を超えると実効電気抵抗値の
増加傾向は飽和状態に達し更には成形密度が低下して飽
和磁束密度も低くなシ磁化力１００００ Ａ／ｍでの磁
束密度はフェライト程度になってしまう。
結着樹脂と無機化合物粉末との相互における体・積比に
ついていえば、前者と後者の比が９，８〜２０ｖｏｔ％
： ・・２ｒ： 〜８． Ｏｖａｔ％、好ましくは９
５〜３ Ｑ ｖｏＬチ： ５〜７ Ｑ ｖａｔチである
。
ついていえば、前者と後者の比が９，８〜２０ｖｏｔ％
： ・・２ｒ： 〜８． Ｏｖａｔ％、好ましくは９
５〜３ Ｑ ｖｏＬチ： ５〜７ Ｑ ｖａｔチである
。
本発明の鉄心は例えばっぎのようにして製造される。す
なわち、所定量の鉄粉、鉄合金磁性粉又はこれら両者の
混合粉と結着樹脂と無機化合物粉末との３者をミキサー
で充分く混線し、得られた混線物を金型に充填してこれ
を圧縮成形する。このとき、適用する成形圧は、通常、
１００００ＭＰａ以下でよい。得られた成形体は、その
まま鉄心として使用に供されるが、必要に応じては、３
０〜３００℃程度の温度で熱処理して結着樹脂を硬化し
てもよい。
なわち、所定量の鉄粉、鉄合金磁性粉又はこれら両者の
混合粉と結着樹脂と無機化合物粉末との３者をミキサー
で充分く混線し、得られた混線物を金型に充填してこれ
を圧縮成形する。このとき、適用する成形圧は、通常、
１００００ＭＰａ以下でよい。得られた成形体は、その
まま鉄心として使用に供されるが、必要に応じては、３
０〜３００℃程度の温度で熱処理して結着樹脂を硬化し
てもよい。
実施例１〜７
平均粒径の異なる各種の磁性粉、無機化合物の粉末及び
結着樹脂を第１表に示しだ割合（体積％）で配合し、こ
れを充分に混練した。得られた混線物を鉄心成形用金型
に充填し、各種の圧力で加圧成形して所定形状の成形体
とした。この成形体を加熱処理して結着樹脂を硬化し鉄
心とした。
結着樹脂を第１表に示しだ割合（体積％）で配合し、こ
れを充分に混練した。得られた混線物を鉄心成形用金型
に充填し、各種の圧力で加圧成形して所定形状の成形体
とした。この成形体を加熱処理して結着樹脂を硬化し鉄
心とした。
これら鉄心につき、密度、磁化力１００００Ａ／ｍにお
ける磁束密度を測定し、更に、交流磁化に対する鉄心の
渦電流損から実効電気抵抗率を算出した。
ける磁束密度を測定し、更に、交流磁化に対する鉄心の
渦電流損から実効電気抵抗率を算出した。
以上の結果を一括して第１表に示した。
また、実施例１〜４の鉄心につき一４０〜１２０℃の温
度における透磁率及び磁束密度の変化をそれぞれ測定し
たところ、いずれもその変化率は１０％未満であった。
度における透磁率及び磁束密度の変化をそれぞれ測定し
たところ、いずれもその変化率は１０％未満であった。
また、実施例３の鉄心と従来のダストコアから成る鉄心
とにつき、各磁力化における磁束密度の変化を表わす直
流磁化曲線を求めそれを第２図に示した。本発明の鉄心
（曲線Ａ）は従来のもの（曲線Ｂ）に比べて磁束密度の
高い優れたものであることが確認された。
とにつき、各磁力化における磁束密度の変化を表わす直
流磁化曲線を求めそれを第２図に示した。本発明の鉄心
（曲線Ａ）は従来のもの（曲線Ｂ）に比べて磁束密度の
高い優れたものであることが確認された。
実施例８〜１１
固有電気抵抗率（ρ）及び平均粒径（Ｄ）がそれぞれ異
なる鉄粉又は鉄合金磁性粉８４ ｖｏｔ％、平均粒径１
μｍ以下のアルミナ粉末１ ｖｏｔ％、エポキシ樹脂１
５ ｖｏｔ％を混練し、混練物を６００ ＭＰａの圧力
で成形した後、得られた成形体に２００℃、１時間の加
熱処理を施して鉄心とした。
なる鉄粉又は鉄合金磁性粉８４ ｖｏｔ％、平均粒径１
μｍ以下のアルミナ粉末１ ｖｏｔ％、エポキシ樹脂１
５ ｖｏｔ％を混練し、混練物を６００ ＭＰａの圧力
で成形した後、得られた成形体に２００℃、１時間の加
熱処理を施して鉄心とした。
これら鉄心につき、１ｋＨｚ〜５００ ｋＨｚの実効透
磁率を測定し、１ｋＨｚの実効透磁率を基準とした比を
求めた。その結果を、ρ／Ｄ２との関係とじて実施例１
２ 平均粒径６３ ｔｔｍのＦｅ −３Ａｔ粉末４０ｖｏＡ
％、平均粒径５３ μｍ以下のＦｅ −Ｎｉ粉末１０
ｖｏＡ ％、平均粒径４４μｍ以下のＦｅ粉、平均粒径
８μｍのガラス粉末０．８ ｖｏｔ％、ポリアミド樹
脂１４．２ｖｏｔ％とを混練し、混線物を８００ＭＰａ
の圧力で加圧成形した後、成形体に１００℃、１時間の
加熱処理を施して鉄心とした。この鉄心の実効電気抵抗
率は３５０ｍΩ−α以上であった。
磁率を測定し、１ｋＨｚの実効透磁率を基準とした比を
求めた。その結果を、ρ／Ｄ２との関係とじて実施例１
２ 平均粒径６３ ｔｔｍのＦｅ −３Ａｔ粉末４０ｖｏＡ
％、平均粒径５３ μｍ以下のＦｅ −Ｎｉ粉末１０
ｖｏＡ ％、平均粒径４４μｍ以下のＦｅ粉、平均粒径
８μｍのガラス粉末０．８ ｖｏｔ％、ポリアミド樹
脂１４．２ｖｏｔ％とを混練し、混線物を８００ＭＰａ
の圧力で加圧成形した後、成形体に１００℃、１時間の
加熱処理を施して鉄心とした。この鉄心の実効電気抵抗
率は３５０ｍΩ−α以上であった。
なお、以上の実施例において、エポキシ樹脂に代えてポ
リイミド樹脂、ポリカーブネート樹脂を用い、また、マ
、グネシア等他の無機化合物を用いても同様の結果が得
られた。
リイミド樹脂、ポリカーブネート樹脂を用い、また、マ
、グネシア等他の無機化合物を用いても同様の結果が得
られた。
以上の説明で明らかなように、本発明の鉄心は、従来の
フェライトコアの鉄心、ダストコアの鉄心に比べてはる
かに高い磁束密度を有し、また高い実効電気抵抗率を有
する。更に、積層鉄心と比較しても、１〜５００ ｋＨ
ｚの周波数帯域における実効透磁率の変化は小さくその
工業的価値は大である。
フェライトコアの鉄心、ダストコアの鉄心に比べてはる
かに高い磁束密度を有し、また高い実効電気抵抗率を有
する。更に、積層鉄心と比較しても、１〜５００ ｋＨ
ｚの周波数帯域における実効透磁率の変化は小さくその
工業的価値は大である。
第１図は直流を交流に変換する装置の電気回路図の一例
を示す図、第２図は本発明の鉄心（実施例３）と従来の
ダストコアにおける直流磁化曲線を示す図である◇ ｌ・・・半導体スイッチング素子、２・・・ターンオン
ストレス緩和用リアクトル、３・・・マツチング用変圧
器、４・・・交流に対する負荷、５・・・直流電源、Ａ
・・・本発明の鉄心の直流磁化曲線、Ｂ・・・従来のゲ
スＩ・コアの直線磁化曲線。 第１図 第２図 ノ蒼矢 イｂしθ ［Ａ／ｍ） 手続補正書 昭和５８年２月１６日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５７年 特 許 願第 ２２６７３６ 号２、発
明の名称 鉄心 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ５、補正命令の日付 自発
を示す図、第２図は本発明の鉄心（実施例３）と従来の
ダストコアにおける直流磁化曲線を示す図である◇ ｌ・・・半導体スイッチング素子、２・・・ターンオン
ストレス緩和用リアクトル、３・・・マツチング用変圧
器、４・・・交流に対する負荷、５・・・直流電源、Ａ
・・・本発明の鉄心の直流磁化曲線、Ｂ・・・従来のゲ
スＩ・コアの直線磁化曲線。 第１図 第２図 ノ蒼矢 イｂしθ ［Ａ／ｍ） 手続補正書 昭和５８年２月１６日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５７年 特 許 願第 ２２６７３６ 号２、発
明の名称 鉄心 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ５、補正命令の日付 自発
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 平均粒径１０〜１００μｍの鉄粉、鉄合金磁性粉
のいずれか又は両方と、 含量が、体積比にして１．５〜４０％である電気絶縁性
結着樹脂及び電気絶縁性無機化合物の粉末との成形体で
あることを特徴とする鉄心。 ２、鉄粉又は鉄合金磁性粉が、その平均粒径を０μｍ１
固有電気抵抗率をρμΩ−ｍとしたとき、Ｄ、ρを数値
のみで示してρ／Ｄ２≧４Ｘ１０−５の関係を満足する
鉄粉又は鉄合金磁性粉である特許請求の範囲第１項記載
の鉄心。 ３、無機化合物の粉末の平均粒径が２０μｍ以下である
特許請求の範囲第１項記載の鉄心。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57226736A JPS59119710A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 鉄心 |
| US06/564,847 US4543208A (en) | 1982-12-27 | 1983-12-23 | Magnetic core and method of producing the same |
| DE8383113121T DE3365486D1 (en) | 1982-12-27 | 1983-12-27 | Magnetic core and method of producing the same |
| EP83113121A EP0112577B2 (en) | 1982-12-27 | 1983-12-27 | Magnetic core and method of producing the same |
| CA000444324A CA1218283A (en) | 1982-12-27 | 1983-12-28 | Magnetic core and method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57226736A JPS59119710A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 鉄心 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35779192A Division JPH0793220B2 (ja) | 1992-12-25 | 1992-12-25 | 鉄心の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59119710A true JPS59119710A (ja) | 1984-07-11 |
| JPH0416004B2 JPH0416004B2 (ja) | 1992-03-19 |
Family
ID=16849795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57226736A Granted JPS59119710A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 鉄心 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59119710A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61243101A (ja) * | 1985-04-17 | 1986-10-29 | Hitachi Metals Ltd | Ｆｅ−Ｎｉ系合金圧粉磁心 |
| JPS63282667A (ja) * | 1987-02-19 | 1988-11-18 | イートン コーポレイション | 電流−電圧トランスデューサ |
| JPH036802A (ja) * | 1989-06-05 | 1991-01-14 | Fujitsu Ltd | 磁路材 |
| JP2006004957A (ja) * | 2003-06-12 | 2006-01-05 | Nec Tokin Corp | コイル部品及びコイル部品製造方法 |
| JP2009158652A (ja) * | 2007-12-26 | 2009-07-16 | Panasonic Corp | 複合磁性材料およびその製造方法 |
| KR101165837B1 (ko) * | 2003-06-12 | 2012-07-13 | 가부시키가이샤 덴소 | 코일 부품 및 코일 부품의 제조방법 |
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Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55130103A (en) * | 1979-03-30 | 1980-10-08 | Tohoku Metal Ind Ltd | Process for producing dust magnetic material |
| JPS55138205A (en) * | 1979-04-14 | 1980-10-28 | Nippon Kinzoku Kk | Dust core |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP57226736A patent/JPS59119710A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2017017326A (ja) * | 2011-03-24 | 2017-01-19 | 住友電気工業株式会社 | 複合材料、リアクトル用コア、及びリアクトル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0416004B2 (ja) | 1992-03-19 |
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