JPS59118856A - 耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ル - Google Patents
耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS59118856A JPS59118856A JP22706882A JP22706882A JPS59118856A JP S59118856 A JPS59118856 A JP S59118856A JP 22706882 A JP22706882 A JP 22706882A JP 22706882 A JP22706882 A JP 22706882A JP S59118856 A JPS59118856 A JP S59118856A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wear resistance
- steel
- cold rolling
- hardening
- working roll
- Prior art date
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- Granted
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ロールを提供するものである。更に詳しくは本発明はO
r − Mo鋼に基づく耐摩耗性冷間圧延用作動ロール
に関する。
r − Mo鋼に基づく耐摩耗性冷間圧延用作動ロール
に関する。
従来技術
圧延機の6段ミル化による接触面圧の増加や、アルミギ
ルド連鋳材圧延時のロールの肌荒れ摩耗の増大など冷間
圧延用作動ロールの耐摩耗性向上に関する要望はいよい
よ強Gもの(でなって米ている。
ルド連鋳材圧延時のロールの肌荒れ摩耗の増大など冷間
圧延用作動ロールの耐摩耗性向上に関する要望はいよい
よ強Gもの(でなって米ている。
これまで鉄鋼薄板冷間圧延用作動ロールについては主と
して,o.tr〜0.9重量%C,,7重量一〇r−M
o鋼ロールが使用されて来たが、6段ミル作動ロールと
して用いられる時には、通常のダ段ミル作動ロールの場
合に比べて耐用圧延トン数がおよそ半減するとされてい
る。
して,o.tr〜0.9重量%C,,7重量一〇r−M
o鋼ロールが使用されて来たが、6段ミル作動ロールと
して用いられる時には、通常のダ段ミル作動ロールの場
合に比べて耐用圧延トン数がおよそ半減するとされてい
る。
従来,冷間圧延用作動ロールの開発の方向は主として表
面硬化層の増大を狙いとしており。
面硬化層の増大を狙いとしており。
ロール材そのものの耐摩耗性を向上させる試みがあまり
にも少なかったといえる。
にも少なかったといえる。
発明の開示
本発明は鉄鋼冷間圧延機用作動ロールにおいて、従来と
は視点を変えて従来の0.g − 0.9重量%C、3
重量%Or − MO鋼ロール材に比較して耐摩耗性を
半減させること、すなわち耐摩耗性を2倍に向上させる
ことを試みたものである。
は視点を変えて従来の0.g − 0.9重量%C、3
重量%Or − MO鋼ロール材に比較して耐摩耗性を
半減させること、すなわち耐摩耗性を2倍に向上させる
ことを試みたものである。
しかも、実際の製品へ適用する際の製造上困難な面を克
服し得る化学成分の適正な選択が本発明の狙いである@ 本発明の耐摩耗性に優れた冷間圧延用作動ロ−ル材の化
学成分は、C1,70〜/、30重量%。
服し得る化学成分の適正な選択が本発明の狙いである@ 本発明の耐摩耗性に優れた冷間圧延用作動ロ−ル材の化
学成分は、C1,70〜/、30重量%。
Si /、00重ft%以下、Mn/、00重量%以下
、Cr 17.gO−!r)、0重量%、Mo O,9
θ〜/、70重量%、残部が付随する不純物元素及びF
eから本質的になる。
、Cr 17.gO−!r)、0重量%、Mo O,9
θ〜/、70重量%、残部が付随する不純物元素及びF
eから本質的になる。
以下、上記元素成分の限定理由を表及び図に基いて説明
する。
する。
(1) 本発明の耐摩耗性冷間作動ロール材のC量範
囲については、第1表の成分による鋼種に基づき、第1
図に示した円筒交叉型摩耗試験結果から、/、7%(以
下、重量%を俤と表わす1.)以上の範囲が必要である
と判断された。
囲については、第1表の成分による鋼種に基づき、第1
図に示した円筒交叉型摩耗試験結果から、/、7%(以
下、重量%を俤と表わす1.)以上の範囲が必要である
と判断された。
/
C量の上限については、摩耗試験結果からは求まらない
ので、製造条件の難易度から判断した。
ので、製造条件の難易度から判断した。
すなわち冷間圧延用作動ロールは硬化深度を確保、・す
るために誘導加熱焼入されるが、そのためには焼入れ前
に欠陥が充分に鍛造されて無欠陥であることが望ましい
。
るために誘導加熱焼入されるが、そのためには焼入れ前
に欠陥が充分に鍛造されて無欠陥であることが望ましい
。
鍛造温度を選定する一つの目安として超高温引張試験を
第2表の成分の鋼種を用いて行ない、第2図の結果を得
た。第2図に示すように70θチ絞りが得られる温度が
C量の増大とともに著しく低下し、Cがへ3コチ以上の
時//左07:の温度ですでに絞りは100%でなくな
り鍛錬が難しくなる。
第2表の成分の鋼種を用いて行ない、第2図の結果を得
た。第2図に示すように70θチ絞りが得られる温度が
C量の増大とともに著しく低下し、Cがへ3コチ以上の
時//左07:の温度ですでに絞りは100%でなくな
り鍛錬が難しくなる。
すなわちC含有量が/0.7 %を超えると鍛錬が短し
くなり、加工中に温度の低下とともに変形抵抗が増大し
て、ふたたび加熱炉に入炉せざるを得す、最終仕上げ形
状までの工数が著しく増大して実用的でないことから、
上限値を/、3%Cに定めた。
くなり、加工中に温度の低下とともに変形抵抗が増大し
て、ふたたび加熱炉に入炉せざるを得す、最終仕上げ形
状までの工数が著しく増大して実用的でないことから、
上限値を/、3%Cに定めた。
第 コ 表
(,2) Siについては、Slが一般に脱酸剤とし
て鋼中に含まれ、さらに硬化深度増大元素であることも
知られているが、本発明の場合、焼入性は他の元素、す
なわちCr、Moなどの添加によって向上するので、
/、00%以下の通常ロールの成分範囲にとどめた。
て鋼中に含まれ、さらに硬化深度増大元素であることも
知られているが、本発明の場合、焼入性は他の元素、す
なわちCr、Moなどの添加によって向上するので、
/、00%以下の通常ロールの成分範囲にとどめた。
(j) Mnについては、 硬化深度の改善に寄与す
るが、高CのためにM8点は元来低く、多針に添加する
と焼割れ感受性が著しく高するのでi、oo%以下とし
た。
るが、高CのためにM8点は元来低く、多針に添加する
と焼割れ感受性が著しく高するのでi、oo%以下とし
た。
(′I) Or[ついては、現状の3%Or系、そし
てS%cr系、さらにg % Or系の第3表の成分に
よる鋼種を用いた第3図の摩耗試験結果によれば、 3
%Or鋼が安定した耐摩耗性を示し、 g%Or系にな
ると金属組織の制御が難しく、実験データのばらつきが
大きい上、3%Or系に比べて格別顕著な耐摩耗性向上
効果が見受けられていない。なお、第3図中SはIII
−/鋼、/は■−コ鋼及び]I[−、?鋼、 2はI
ll −lI鋼、lll−5鋼及び[1−t、、鋼の結
果をそれぞれ示す。
てS%cr系、さらにg % Or系の第3表の成分に
よる鋼種を用いた第3図の摩耗試験結果によれば、 3
%Or鋼が安定した耐摩耗性を示し、 g%Or系にな
ると金属組織の制御が難しく、実験データのばらつきが
大きい上、3%Or系に比べて格別顕著な耐摩耗性向上
効果が見受けられていない。なお、第3図中SはIII
−/鋼、/は■−コ鋼及び]I[−、?鋼、 2はI
ll −lI鋼、lll−5鋼及び[1−t、、鋼の結
果をそれぞれ示す。
このデータから、S%酸成分中心としてxi−0go−
タ、認OLf/)にその値を定めた。
タ、認OLf/)にその値を定めた。
(y) Moについては、耐摩耗性の向上に必要な炭
化物生成元素として重要であり、第を表の成分による鋼
種を用いた第7図の摩耗試験結果によれば、 1.oo
%の添加によってその効果はほとんど飽和したので、経
済性を考慮して0.90〜i、oo饅の範囲に定めた。
化物生成元素として重要であり、第を表の成分による鋼
種を用いた第7図の摩耗試験結果によれば、 1.oo
%の添加によってその効果はほとんど飽和したので、経
済性を考慮して0.90〜i、oo饅の範囲に定めた。
発明の効果
このように本発明は、耐摩耗性冷間圧延用作動ロールと
してすぐれた特性が期待される。
してすぐれた特性が期待される。
実機に用いられた本発明ロール材(第S表■−/)のロ
ールの摩耗量調査結果を第S図に示したが、(図中、l
は本発明によるV−/成分。
ールの摩耗量調査結果を第S図に示したが、(図中、l
は本発明によるV−/成分。
コは従来鋼による■−コ成分)、従来ロールに比べて2
倍の耐摩耗性が得られており、所期の目的を達したこと
が証明されたのである。
倍の耐摩耗性が得られており、所期の目的を達したこと
が証明されたのである。
第 5 表
なお、第6表に本発明と、これ1での既知の耐摩耗材料
との対比を示したが、いずれとも重複していないことが
明白であり、しかも高価で必要のないWや■を除いて目
的を達したことも本発明の一つの特徴である。
との対比を示したが、いずれとも重複していないことが
明白であり、しかも高価で必要のないWや■を除いて目
的を達したことも本発明の一つの特徴である。
第1図は第1表の各種成分の作動ロール材の交叉円筒型
すべり摩耗試験におけるC量と摩耗量との関係を示す線
図、第2図は第2表の各種成分の作動ロール材の超高温
引張試験における試験温度と絞り(%)との関係を示す
線図、第3図は第3表の各種成分の作動ロール材の交叉
円筒型すべり摩耗試験における摩耗量の比較を示す線図
、第7図は第7表の各種成分の作動ロール材の交叉円筒
型すべり摩耗試験におけるMO量と摩耗量との関係を示
す線図、第5図は例えば第3表に示す成分の作動ロール
の実機ミルにおける圧延基数と摩耗量との関係を相互に
比較した図である。 特許出願人 株式会社日本製鋼所 第 1 図 第2図 1.00 1.10 1,20 1,30
1.40 1.50 1.60C量〔土
量%〕 第3図 MO量(重量=/、) 第5図 1L延千ンず父(トン)
すべり摩耗試験におけるC量と摩耗量との関係を示す線
図、第2図は第2表の各種成分の作動ロール材の超高温
引張試験における試験温度と絞り(%)との関係を示す
線図、第3図は第3表の各種成分の作動ロール材の交叉
円筒型すべり摩耗試験における摩耗量の比較を示す線図
、第7図は第7表の各種成分の作動ロール材の交叉円筒
型すべり摩耗試験におけるMO量と摩耗量との関係を示
す線図、第5図は例えば第3表に示す成分の作動ロール
の実機ミルにおける圧延基数と摩耗量との関係を相互に
比較した図である。 特許出願人 株式会社日本製鋼所 第 1 図 第2図 1.00 1.10 1,20 1,30
1.40 1.50 1.60C量〔土
量%〕 第3図 MO量(重量=/、) 第5図 1L延千ンず父(トン)
Claims (1)
- C1,10〜7.30重量%、 Si /、00重量−
以下、Mn /、00重量%以下、Or 11.tθ〜
A;、20重量%、Mo 0.90− /、/ 0重量
%、 残部が付随する不純物元素及びFeから本質的に
なる耐摩耗性冷間圧延用作動ロール。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22706882A JPS59118856A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22706882A JPS59118856A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59118856A true JPS59118856A (ja) | 1984-07-09 |
JPH0335372B2 JPH0335372B2 (ja) | 1991-05-28 |
Family
ID=16855026
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22706882A Granted JPS59118856A (ja) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | 耐摩耗性冷間圧延用作動ロ−ル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59118856A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62109926A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Kawasaki Steel Corp | 高耐摩耗性圧延ロ−ルの製造方法 |
JPS6342359A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐摩耗性圧延用ロ−ル材 |
JPS6360258A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Hitachi Ltd | 耐事故性圧延ロ−ル |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5620145A (en) * | 1979-07-27 | 1981-02-25 | Kobe Steel Ltd | Roll material having superior wear resistance and breaking resistance |
JPS5681657A (en) * | 1979-12-10 | 1981-07-03 | Hitachi Ltd | High brightness work roll material for sendzimir mill |
JPS5747848A (en) * | 1980-09-04 | 1982-03-18 | Kobe Steel Ltd | Intermediate roll for six-high rolling mill |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP22706882A patent/JPS59118856A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5620145A (en) * | 1979-07-27 | 1981-02-25 | Kobe Steel Ltd | Roll material having superior wear resistance and breaking resistance |
JPS5681657A (en) * | 1979-12-10 | 1981-07-03 | Hitachi Ltd | High brightness work roll material for sendzimir mill |
JPS5747848A (en) * | 1980-09-04 | 1982-03-18 | Kobe Steel Ltd | Intermediate roll for six-high rolling mill |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62109926A (ja) * | 1985-11-08 | 1987-05-21 | Kawasaki Steel Corp | 高耐摩耗性圧延ロ−ルの製造方法 |
JPS6342359A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐摩耗性圧延用ロ−ル材 |
JPS6360258A (ja) * | 1986-08-29 | 1988-03-16 | Hitachi Ltd | 耐事故性圧延ロ−ル |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0335372B2 (ja) | 1991-05-28 |
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