JPS59115406A - 複合サイクル発電プラントの負荷制御装置 - Google Patents
複合サイクル発電プラントの負荷制御装置Info
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- JPS59115406A JPS59115406A JP57225534A JP22553482A JPS59115406A JP S59115406 A JPS59115406 A JP S59115406A JP 57225534 A JP57225534 A JP 57225534A JP 22553482 A JP22553482 A JP 22553482A JP S59115406 A JPS59115406 A JP S59115406A
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- gas turbine
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- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/101—Regulating means specially adapted therefor
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
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- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はガスタービンと蒸気タービンの複合すイクル発
電プラント（以下、複合サイクルプラントという。）の
負荷制御装置に関する。
電プラント（以下、複合サイクルプラントという。）の
負荷制御装置に関する。
［発明の技術的背景〕
複合サイクルプラントというのはガスタービンにおいて
燃料を燃焼させ、その排熱を排熱回収ボイラにより回収
して蒸気を発生させ、その蒸気により蒸気タービンを駆
動する方式のことである。
燃料を燃焼させ、その排熱を排熱回収ボイラにより回収
して蒸気を発生させ、その蒸気により蒸気タービンを駆
動する方式のことである。
したがって、複合サイクルプラントの出力はガスタービ
ンの燃料に依存し、この燃料を制御することにより出力
を制御することができる。複合サイクルプラントを大別
すると、ガスタービン、蒸気タービンおよび発電機を一
軸上に配備した一軸型と、ガスタービンと蒸気タービン
を別の軸に分けて配置した多軸型とに分けられる。
ンの燃料に依存し、この燃料を制御することにより出力
を制御することができる。複合サイクルプラントを大別
すると、ガスタービン、蒸気タービンおよび発電機を一
軸上に配備した一軸型と、ガスタービンと蒸気タービン
を別の軸に分けて配置した多軸型とに分けられる。
斯る複合サイクルプラントの負荷制御装置について説明
するが、以下の説明では一軸型の複合サイクルプラント
を例にして述べることとする。第１図に従来の負荷制御
装置の概要を示す。
するが、以下の説明では一軸型の複合サイクルプラント
を例にして述べることとする。第１図に従来の負荷制御
装置の概要を示す。
第１図において、まず、ガスタービン９の出力制御につ
いて述べる。速度設定器１からの速段設定信号が減算器
２に与えられる。一方、コンプレッサ８に設けられた回
転数検出器６からガスタービン９、蒸気タービン１３お
よび発電５機１０の回転数検出信号が減算器２にフィー
ドバックされる。なお、この場合ガスタービン９、蒸気
タービン１３および発電機１０の回転数はこのプラント
が一軸型であるから同一の値である。減算器２は速度設
定値とフィードバック検出値との偏差を求め、その偏差
信号を演算増幅器３に出力する。演算増幅器３は入力さ
れた偏差信号に基づき「比例」または「比例積分」演算
を行ない、その演算値をサーボ増幅器４を介して燃料調
整弁５に送り、その開聞を制御する。この開度調節によ
り、ガスタービン９の燃焼器７に供給される燃量流量が
制御され、その結果ガスタービン９の出力が速度設定値
に合うよう制御される。
いて述べる。速度設定器１からの速段設定信号が減算器
２に与えられる。一方、コンプレッサ８に設けられた回
転数検出器６からガスタービン９、蒸気タービン１３お
よび発電５機１０の回転数検出信号が減算器２にフィー
ドバックされる。なお、この場合ガスタービン９、蒸気
タービン１３および発電機１０の回転数はこのプラント
が一軸型であるから同一の値である。減算器２は速度設
定値とフィードバック検出値との偏差を求め、その偏差
信号を演算増幅器３に出力する。演算増幅器３は入力さ
れた偏差信号に基づき「比例」または「比例積分」演算
を行ない、その演算値をサーボ増幅器４を介して燃料調
整弁５に送り、その開聞を制御する。この開度調節によ
り、ガスタービン９の燃焼器７に供給される燃量流量が
制御され、その結果ガスタービン９の出力が速度設定値
に合うよう制御される。
次に、蒸気タービン１３の出力制御について述べる。排
熱回収ボイラ１１から蒸気タービン１３に供給される蒸
気エンタルピーはガスタービン９の排ガスのエンタルピ
ーにより決定される。そのため、蒸気加減弁１２を全開
または一定の開度にしておくことにより復水器１４の真
空度との関係で一義的にタービン出力が決定されること
となる。
熱回収ボイラ１１から蒸気タービン１３に供給される蒸
気エンタルピーはガスタービン９の排ガスのエンタルピ
ーにより決定される。そのため、蒸気加減弁１２を全開
または一定の開度にしておくことにより復水器１４の真
空度との関係で一義的にタービン出力が決定されること
となる。
このようなことから、電力系統への出力はガスタービン
９と蒸気タービン１３の出力の和に発電機１０の効率を
乗じた値となる。なぜなら、発電機１０はガスタービン
９および蒸気タービン１３に一軸で連結されているから
である。
９と蒸気タービン１３の出力の和に発電機１０の効率を
乗じた値となる。なぜなら、発電機１０はガスタービン
９および蒸気タービン１３に一軸で連結されているから
である。
負荷（発ａｍ出力）の制ｉｌｌは、負荷設定器１６から
の負荷設定信号と負荷検出器１５による実負荷検出信号
との偏差を減算器１７により求め、求めた偏差信号を速
度設定器ｌに与えて設定器１を制御することにより行う
。その結果、最終的には偏差−零、すなわち負荷が負荷
設定値に等しくなるように制御することができる。
の負荷設定信号と負荷検出器１５による実負荷検出信号
との偏差を減算器１７により求め、求めた偏差信号を速
度設定器ｌに与えて設定器１を制御することにより行う
。その結果、最終的には偏差−零、すなわち負荷が負荷
設定値に等しくなるように制御することができる。
上述した複合サイクルプラントにおいては、ガスタービ
ン９の出力応答が早いのに対して蒸気タービン１３の出
力応答が遅れるという問題がある。
ン９の出力応答が早いのに対して蒸気タービン１３の出
力応答が遅れるという問題がある。
これはガスタービン９の出力は燃料流量の変化に応動し
て直に変化するのに対し、蒸気タービン１３は「ガスタ
ービンからの排ガスエネルギーの変化」→「排熱回収ボ
イラの蒸気量」→「蒸気タービン出力」という系が介在
するためにエネルギの伝達に大きな時定数があり、その
結果蒸気タービン出力が燃料流量変化に応動するまでに
時間遅れが生ずることによるものである。なお、一般に
ガスタービン出力と蒸気タービン出力の比率はほぼ一定
となる特徴がある。この状態を第２図に示す。
て直に変化するのに対し、蒸気タービン１３は「ガスタ
ービンからの排ガスエネルギーの変化」→「排熱回収ボ
イラの蒸気量」→「蒸気タービン出力」という系が介在
するためにエネルギの伝達に大きな時定数があり、その
結果蒸気タービン出力が燃料流量変化に応動するまでに
時間遅れが生ずることによるものである。なお、一般に
ガスタービン出力と蒸気タービン出力の比率はほぼ一定
となる特徴がある。この状態を第２図に示す。
第２図に示すように、燃量流量のステップ変化１８に対
してガスタービン出力の時間的変化１９はＴＧＴの時間
遅れとなるが、蒸気タービン出力２０はＴＮＴの時間遅
れとなる６ＴＧＴは数秒のオーダであり、ＴＳＴは約１
分相変である。この第２図中、斜線で示した特性が燃量
のステップ変化に対するオープンループ時の複合サイク
ルプラントとしての出力応答である。
してガスタービン出力の時間的変化１９はＴＧＴの時間
遅れとなるが、蒸気タービン出力２０はＴＮＴの時間遅
れとなる６ＴＧＴは数秒のオーダであり、ＴＳＴは約１
分相変である。この第２図中、斜線で示した特性が燃量
のステップ変化に対するオープンループ時の複合サイク
ルプラントとしての出力応答である。
このような特性を有する結果、複合プラントの出力を要
求負荷に整合させるように制御した場合長い時間遅れ’
ｒｓ’ｒをもって発生する蒸気タービン出力２０により
、過剰制御となったり、出力ハンチングが発生する等の
間顆を発生することになる。
求負荷に整合させるように制御した場合長い時間遅れ’
ｒｓ’ｒをもって発生する蒸気タービン出力２０により
、過剰制御となったり、出力ハンチングが発生する等の
間顆を発生することになる。
［発明の目的〕
そこで、本発明は複合プラントに訃いて上述のような問
題をフ解決し、過渡時の制＠勃作すなわち負荷要求に対
する応動のだめの制御動作の安定性を向上しうる負荷制
御装置を佛供することを目的とする。
題をフ解決し、過渡時の制＠勃作すなわち負荷要求に対
する応動のだめの制御動作の安定性を向上しうる負荷制
御装置を佛供することを目的とする。
［発明の概要〕
上記目的を達成するために、本発明による負荷制御方法
は、ガスタービンの出力変化知よって将来起こりうる蒸
気タービンの出力変化を予測し、その予測値に基づいて
ガスタービン燃料を抑制制御するようにした点に特徴を
有する。ガスタービン燃料は複合サイクルプラント全体
の出力を決定するものだからである。 ゛ 〔発明の実施例〕 以下、図面を参照して本発明による複合サイクルプラン
トの負荷制？ｉ１１装置の実施例について説明する。第
３図に本発明による負荷制御装置の第１の例を示し、第
５図に第２の例を示す。第３図、第５図において第１図
を重複する部分には同一の符号を付して以下説明する。
は、ガスタービンの出力変化知よって将来起こりうる蒸
気タービンの出力変化を予測し、その予測値に基づいて
ガスタービン燃料を抑制制御するようにした点に特徴を
有する。ガスタービン燃料は複合サイクルプラント全体
の出力を決定するものだからである。 ゛ 〔発明の実施例〕 以下、図面を参照して本発明による複合サイクルプラン
トの負荷制？ｉ１１装置の実施例について説明する。第
３図に本発明による負荷制御装置の第１の例を示し、第
５図に第２の例を示す。第３図、第５図において第１図
を重複する部分には同一の符号を付して以下説明する。
構成 第３図において、ガスタービン９にはガスタービ
ン排ガス温度検出器２１が設けられている。
ン排ガス温度検出器２１が設けられている。
このガスタービン排ガス温度検出器２１は蒸気タービン
１３の出力変化に関連する信号を検出するためのもので
、燃料変化により将来起こりつる蒸気タービン１３の出
力変化を予測するのに用いられる。
１３の出力変化に関連する信号を検出するためのもので
、燃料変化により将来起こりつる蒸気タービン１３の出
力変化を予測するのに用いられる。
この排ガス温麿検出器２１による検出信号は予測演算器
２２に送られる。
２２に送られる。
予測演算器２２はむだ時間妾紫を含む不完全微分演算器
よりなり、排ガス温度検出器２１からの検出信号を受け
て燃料変化による蒸気タービン】３の出力変化を予測す
るものである。演算結果は加算器２３に送られ、当該複
合サイクルプラントの負荷制御フィードバックルーズに
加えられる。
よりなり、排ガス温度検出器２１からの検出信号を受け
て燃料変化による蒸気タービン】３の出力変化を予測す
るものである。演算結果は加算器２３に送られ、当該複
合サイクルプラントの負荷制御フィードバックルーズに
加えられる。
ここで、むだ時間は排熱回収ボイラ１１の遅れに基づい
て決安し、不完全微分器のゲインはガスタービン９と蒸
気タービン１３の出力比率により、その時定数は蒸気タ
ービン出力の時定数（第２図、ＴＳＴ ）により決定す
る。
て決安し、不完全微分器のゲインはガスタービン９と蒸
気タービン１３の出力比率により、その時定数は蒸気タ
ービン出力の時定数（第２図、ＴＳＴ ）により決定す
る。
加算器２３は負荷検出器１５と減算器１７との間に位置
され、予測演算値をフィードバック系に加算する。した
がって、負荷側御系は負荷検出器１５からの検出量だけ
ではなく、予測値をも加味した値により制御されること
となる。
され、予測演算値をフィードバック系に加算する。した
がって、負荷側御系は負荷検出器１５からの検出量だけ
ではなく、予測値をも加味した値により制御されること
となる。
作用 次に、本発明による負荷制御装置の制御動作を説
明する。まず、概要を述べると、負荷設定器１６から負
荷目標値が与えられると、その負荷目標値と実負荷検出
値との偏差に応じてガスタービン９への燃料流量が制御
される。ガスタービン９の燃料は得られた偏差の方向（
＋または−の意）に応じて増加または減少され、その結
果ガスタービン９の出力が増加または減少する。このガ
スタービン９の出力変化によって将来起りつる蒸気ター
ビン１３の出力変化分を排ガス温度変化により先行的に
とらえ、予測演算器２２により予測し、加算器２３を介
して実負荷に予測値を加え、早期にガスタービン燃料を
増加育たば減少させることによって最終的な複合サイク
ルプラントの出力（＝ガスタービン出力子蒸気タービン
出力）を目標負荷に整合させるべく安定に制御するもの
である。
明する。まず、概要を述べると、負荷設定器１６から負
荷目標値が与えられると、その負荷目標値と実負荷検出
値との偏差に応じてガスタービン９への燃料流量が制御
される。ガスタービン９の燃料は得られた偏差の方向（
＋または−の意）に応じて増加または減少され、その結
果ガスタービン９の出力が増加または減少する。このガ
スタービン９の出力変化によって将来起りつる蒸気ター
ビン１３の出力変化分を排ガス温度変化により先行的に
とらえ、予測演算器２２により予測し、加算器２３を介
して実負荷に予測値を加え、早期にガスタービン燃料を
増加育たば減少させることによって最終的な複合サイク
ルプラントの出力（＝ガスタービン出力子蒸気タービン
出力）を目標負荷に整合させるべく安定に制御するもの
である。
第４図を参照して以上のことをさらに詳しく述べる。第
４図において、負荷指令１Ｂが変化するとこれに応動し
てタービン出力１９が上昇を開始するが、蒸気タービン
出力２０が発生する直前に実負荷フィードバック値２４
に予測演算値２５が上のせされるので減算器１７に与え
られるフィードバック値は全体として２４Ａのようにな
り、このフィードバック値２４Ａにより制御されること
となる。その結果、ガスタービン９への燃料が抑制され
るため、ガスタービン９の出力応答は１９に示す形とな
る。このように、燃料が絞られるので複合サイクルプラ
ントの総合的な出力は２６のように清らかに変化し、応
答遅れによる過剰制御の発生を防止し、安定な負荷制御
が可能となる。
４図において、負荷指令１Ｂが変化するとこれに応動し
てタービン出力１９が上昇を開始するが、蒸気タービン
出力２０が発生する直前に実負荷フィードバック値２４
に予測演算値２５が上のせされるので減算器１７に与え
られるフィードバック値は全体として２４Ａのようにな
り、このフィードバック値２４Ａにより制御されること
となる。その結果、ガスタービン９への燃料が抑制され
るため、ガスタービン９の出力応答は１９に示す形とな
る。このように、燃料が絞られるので複合サイクルプラ
ントの総合的な出力は２６のように清らかに変化し、応
答遅れによる過剰制御の発生を防止し、安定な負荷制御
が可能となる。
次に、第５図に示した第２の例について説明する。この
第２の例は、蒸気タービン１３の出力を予測するだめの
パラメータとして第２図の排ガス淵度に代えて排熱回収
ボイラ１１のドラム発生蒸気圧力値を用いたものである
。したがって、排熱回収ボイラ１１にはドラム発生蒸気
圧力検出器（以下、圧力検出器という。）２７が設けら
れている。この圧力検出器２７による圧力検出信号が予
測演算器ｎに入力され、以下第２図の場合と同様に制御
される。なお、この場合、予測演算器２２のむだ時間は
かなり小さな値となる。
第２の例は、蒸気タービン１３の出力を予測するだめの
パラメータとして第２図の排ガス淵度に代えて排熱回収
ボイラ１１のドラム発生蒸気圧力値を用いたものである
。したがって、排熱回収ボイラ１１にはドラム発生蒸気
圧力検出器（以下、圧力検出器という。）２７が設けら
れている。この圧力検出器２７による圧力検出信号が予
測演算器ｎに入力され、以下第２図の場合と同様に制御
される。なお、この場合、予測演算器２２のむだ時間は
かなり小さな値となる。
さらに、予測演算のだめのパラメータとして、第５図に
破線２８で示すように負荷設定器１６からの負荷指令値
を予測演算器２２に与えることができる。
破線２８で示すように負荷設定器１６からの負荷指令値
を予測演算器２２に与えることができる。
さらにまた、以上の実施例では予測演算値を負荷フィー
ドバック値に加算することとして説明したが、予測演算
値を負荷設定器１６からの負荷指令値に減算器を介して
与えるようにしてもよい。その他の構成は上述と同様な
ので説明は省略する。
ドバック値に加算することとして説明したが、予測演算
値を負荷設定器１６からの負荷指令値に減算器を介して
与えるようにしてもよい。その他の構成は上述と同様な
ので説明は省略する。
以上の通り、本発明によれば、複合サイクルプラントに
おいて、ガスタービンへの燃料流量の変化によって将来
生ずるであろう蒸気タービンの出力変化を先行的にとら
え、予めその出力変化分を見込んで出力制御することが
できるので、過剰制御に伴う出力ハンチングを防止する
ことができる等、制御安定性を向上させることができろ
。
おいて、ガスタービンへの燃料流量の変化によって将来
生ずるであろう蒸気タービンの出力変化を先行的にとら
え、予めその出力変化分を見込んで出力制御することが
できるので、過剰制御に伴う出力ハンチングを防止する
ことができる等、制御安定性を向上させることができろ
。
第１図は従来の複合サイクルプラントの負荷制御装置の
構成例を示すブロック図、 第２図は従来の複合サイクルプラントにおけるガスター
ビン燃料変化に対するガスタービン出力、蒸気タービン
出力および複合サイクルプラントとしての出力のオーブ
ンループ特性を示す説明図、第３図は本発明による複合
サイクルプラントの負荷制御装置の第１の構成例を示す
ブロック図、第４図は第３図の負荷制御装置により制御
した場合の各出力応答特性を示す説明図、 第５図は本発明による複合サイクルプラントの負荷制御
装置の第２の構成例を示すブロック図である。 ！・・・速度設定器 ２・・・減算器３・・・
演算増幅器 ４・・・サーボ増＠器５・・・燃料
調整弁 ６・・・回転数検出器７・・・ガスター
ビン燃焼器 ８・・・コンプレッサ９・・・ガスタービ
ン １０・・・発ａｍ１１・・・排熱回収ボイラ
１２・・・蒸気加減弁１３・・・蒸気タービン
１４・・・復水器１５・・・負荷検出器 １６・
・・負荷設定器１７・・・減算器 ２１・・
・ガスタービン排ガス２２・・・予測演算器
温変検出器２３・・・加算器
構成例を示すブロック図、 第２図は従来の複合サイクルプラントにおけるガスター
ビン燃料変化に対するガスタービン出力、蒸気タービン
出力および複合サイクルプラントとしての出力のオーブ
ンループ特性を示す説明図、第３図は本発明による複合
サイクルプラントの負荷制御装置の第１の構成例を示す
ブロック図、第４図は第３図の負荷制御装置により制御
した場合の各出力応答特性を示す説明図、 第５図は本発明による複合サイクルプラントの負荷制御
装置の第２の構成例を示すブロック図である。 ！・・・速度設定器 ２・・・減算器３・・・
演算増幅器 ４・・・サーボ増＠器５・・・燃料
調整弁 ６・・・回転数検出器７・・・ガスター
ビン燃焼器 ８・・・コンプレッサ９・・・ガスタービ
ン １０・・・発ａｍ１１・・・排熱回収ボイラ
１２・・・蒸気加減弁１３・・・蒸気タービン
１４・・・復水器１５・・・負荷検出器 １６・
・・負荷設定器１７・・・減算器 ２１・・
・ガスタービン排ガス２２・・・予測演算器
温変検出器２３・・・加算器
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ガスタービンの排熱を利用して発生した蒸気により
蒸気タービンを駆動する複合サイクル発電プラントの負
荷制御装置において、 蒸気タービンの出力変化に関連する信号を検出する出力
変化検出器と、前記検出信号に基づいて蒸気タービンの
出力変化を予測する予測演算器と、前記演算結果信号を
桶該負荷制御装置の負荷検出量のフィードバックループ
または負荷設定ループに加算する加算器とを備えたこと
を特徴とする複合サイクル発電プラントの負荷制御装置
。 ２、特許請求の範囲第１項記載の装置において、前記蒸
気タービンの出力変化に関連信号は前記ガスタービンの
排ガス温変であることを特徴とする複合サイクル発電プ
ラントの負荷制御装置。 ３、％許請求の範囲第１項記載の装置において、前記蒸
気タービンの出力変化に関連する信号は前記ガスタービ
ンの排熱回収ボイラのドラム発生蒸気圧力であることを
特徴とする複合サイクル発電プラントの負荷制御装置。 ４、特許請求の範囲第１項記帖の装置において、前記蒸
気タービンの出力変化に関連する信号は肖該負荷制御装
置の負荷指令値であることを特徴とする複合サイクル発
電プラントの負荷制御装置。 ５、特許請求の範囲第１項、第２項、第３項捷たけ第４
項記載の装置において、予測演算器はむだ時間要素を有
する不完全微分演算器であることを特徴とする複合サイ
クル発電プラントの負荷制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57225534A JPS59115406A (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | 複合サイクル発電プラントの負荷制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57225534A JPS59115406A (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | 複合サイクル発電プラントの負荷制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59115406A true JPS59115406A (ja) | 1984-07-03 |
Family
ID=16830799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57225534A Pending JPS59115406A (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | 複合サイクル発電プラントの負荷制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59115406A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006038629A1 (ja) * | 2004-10-05 | 2006-04-13 | Jgc Corporation | ガス化複合発電設備、その制御方法、燃料ガスの製造方法 |
| GB2535833A (en) * | 2014-12-15 | 2016-08-31 | Emerson Process Man Power & Water Solutions Inc | Model-based combined cycle power plant load control |
-
1982
- 1982-12-22 JP JP57225534A patent/JPS59115406A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006038629A1 (ja) * | 2004-10-05 | 2006-04-13 | Jgc Corporation | ガス化複合発電設備、その制御方法、燃料ガスの製造方法 |
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