JPS59110712A - 粉粒状鉱石の還元方法 - Google Patents
粉粒状鉱石の還元方法Info
- Publication number
- JPS59110712A JPS59110712A JP21916282A JP21916282A JPS59110712A JP S59110712 A JPS59110712 A JP S59110712A JP 21916282 A JP21916282 A JP 21916282A JP 21916282 A JP21916282 A JP 21916282A JP S59110712 A JPS59110712 A JP S59110712A
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- JP
- Japan
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- reduction
- gas
- ore
- furnace
- cyclone
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/14—Multi-stage processes processes carried out in different vessels or furnaces
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、粉粒状鉱石の還元方法に関するものであり、
とくに直列多段に設置したサイクロンよすするサスペン
ションプリヒータ方式の予備還元と炭材充填層を使うた
て型溶融還元との組合わせにかかる方法により還元生成
物ケ得る技術に関するものである。
とくに直列多段に設置したサイクロンよすするサスペン
ションプリヒータ方式の予備還元と炭材充填層を使うた
て型溶融還元との組合わせにかかる方法により還元生成
物ケ得る技術に関するものである。
近年、鉄鉱石をはじめ各種の金属酸化物よシ主としてな
る原料鉱石は、塊状鉱石よりはむしろ、粉、粒状鉱石の
方が多くな少つつあり、今後もますますその比率は増加
傾向にあるとみられる。粉、粒状鉱石による製錬方法と
しては、流動層を用いて粉、粒状鉱石を予備還元しこの
予備還元鉱を電炉、転炉、その他の溶解炉で溶融還元す
る方式が一般的である。
る原料鉱石は、塊状鉱石よりはむしろ、粉、粒状鉱石の
方が多くな少つつあり、今後もますますその比率は増加
傾向にあるとみられる。粉、粒状鉱石による製錬方法と
しては、流動層を用いて粉、粒状鉱石を予備還元しこの
予備還元鉱を電炉、転炉、その他の溶解炉で溶融還元す
る方式が一般的である。
この場合予備還元鉱はバインダーの添加で塊成化をし、
その塊成物を溶解炉で溶融還元する方式が多い。しかし
、このような方式によれは塊成化のための資材、処理費
、処理エネルギーなどを必要とするばかりでなく、塊成
化をしたのち焼成を必要とする場合にはその際に焼成炉
から排出されルカス中のＮＯｘ％ ＳＯｘおよびダスト
などを処理するための費用が多大に上ぼるところにも難
点を伴う０ また上記方式の他に、アーク炉やプラズマまたは純酸素
を利用する炉を用いて、予備還元鉱を塊成ないしは焼成
を行わずに溶融還元する方式も企てられてはいるが、ア
ーク炉を用いる方式によれば電力消費が莫大であるばか
ルでなく、立地条件にも制約があり、またプラズマを利
用する炉を用いる方式も電力消費が甚しく現在のところ
工業的規模での適用が困難であシ、さらに純酸素を利用
する炉を用いる方式によれば高温雰囲気を得ることは容
易であっても還元雰囲気の維持が難しくまた散票使用量
が嵩むなど、何れも技術的に解決を要する問題をはらん
でいる。
その塊成物を溶解炉で溶融還元する方式が多い。しかし
、このような方式によれは塊成化のための資材、処理費
、処理エネルギーなどを必要とするばかりでなく、塊成
化をしたのち焼成を必要とする場合にはその際に焼成炉
から排出されルカス中のＮＯｘ％ ＳＯｘおよびダスト
などを処理するための費用が多大に上ぼるところにも難
点を伴う０ また上記方式の他に、アーク炉やプラズマまたは純酸素
を利用する炉を用いて、予備還元鉱を塊成ないしは焼成
を行わずに溶融還元する方式も企てられてはいるが、ア
ーク炉を用いる方式によれば電力消費が莫大であるばか
ルでなく、立地条件にも制約があり、またプラズマを利
用する炉を用いる方式も電力消費が甚しく現在のところ
工業的規模での適用が困難であシ、さらに純酸素を利用
する炉を用いる方式によれば高温雰囲気を得ることは容
易であっても還元雰囲気の維持が難しくまた散票使用量
が嵩むなど、何れも技術的に解決を要する問題をはらん
でいる。
そこで最近は、電力によらない粉、粒状鉱石のの還元技
術として、予備還元−溶融還元による方法が注目される
に至っている０例えば、流動層予備還元炉とたて型溶融
還元炉との結合にかかる設備を用い、粉粒状鉱石から直
接フェロアロイ等を製造する方法がそれである。この既
知の方法は、金属酸化物含有鉱石の予備還元に必要な還
元剤及び熱の供給源として、溶融還元炉の高温排ガスを
利用し、て流動層形式によシ予備還元する方法であ勺、
粉粒状鉱石を塊成化することなく直接使用できる点で前
述の方法に比べると低コストで溶融金属の製造が可能で
ある。
術として、予備還元−溶融還元による方法が注目される
に至っている０例えば、流動層予備還元炉とたて型溶融
還元炉との結合にかかる設備を用い、粉粒状鉱石から直
接フェロアロイ等を製造する方法がそれである。この既
知の方法は、金属酸化物含有鉱石の予備還元に必要な還
元剤及び熱の供給源として、溶融還元炉の高温排ガスを
利用し、て流動層形式によシ予備還元する方法であ勺、
粉粒状鉱石を塊成化することなく直接使用できる点で前
述の方法に比べると低コストで溶融金属の製造が可能で
ある。
上記した既知方法における予備還元炉としての流動層に
必要な主な条件としては、 ＋１１ 必要な還元速度が得られる反応温間維持のた
めの熱供給が容易なこと、 （８１局部過熱や高温域での予備還元鉱石の粘着によっ
て焼結が起り流動化が阻害されるようなことがないこと
、 （８） 均一かつ安定な流動化現象が得られること、
（４）短い滞留時間でも必要な還元率が得られること（
流動層を多段化する）、 （５）粒子の流動層からの飛び出しによるダスト発生が
少ないこと、 などがある０ ゛ところが、こうした各種の条件というのは、一般的に
言って予備還元に必要な流動層の温度が高いほど、その
維持が難しく、シかも溶融還元炉かＣ８） ら発生する流動化遺児ガス中に多量のダストが含まれる
と、その操業法はさらに、難しさを増大させる。例えば
、散気装置としての分散仮にダストや凝縮物の析出が生
じそ目詰りを起す欠点があり、このことのために、各種
の新しい方法や装置の開発が必要となる。
必要な主な条件としては、 ＋１１ 必要な還元速度が得られる反応温間維持のた
めの熱供給が容易なこと、 （８１局部過熱や高温域での予備還元鉱石の粘着によっ
て焼結が起り流動化が阻害されるようなことがないこと
、 （８） 均一かつ安定な流動化現象が得られること、
（４）短い滞留時間でも必要な還元率が得られること（
流動層を多段化する）、 （５）粒子の流動層からの飛び出しによるダスト発生が
少ないこと、 などがある０ ゛ところが、こうした各種の条件というのは、一般的に
言って予備還元に必要な流動層の温度が高いほど、その
維持が難しく、シかも溶融還元炉かＣ８） ら発生する流動化遺児ガス中に多量のダストが含まれる
と、その操業法はさらに、難しさを増大させる。例えば
、散気装置としての分散仮にダストや凝縮物の析出が生
じそ目詰りを起す欠点があり、このことのために、各種
の新しい方法や装置の開発が必要となる。
本発明は、上述した従来技術の欠点の克服を目的として
、たて型炉による溶融還元技術の特性を有利に利用する
一方で、流動層予備還元炉に代え上述した欠点のないサ
スペンクヨン方式の予備還元を行う還元方法の実施によ
り、安定した操業と、高いガス利用率と、還元率の向上
を達成するのに好都合な還元方法について提案する。
、たて型炉による溶融還元技術の特性を有利に利用する
一方で、流動層予備還元炉に代え上述した欠点のないサ
スペンクヨン方式の予備還元を行う還元方法の実施によ
り、安定した操業と、高いガス利用率と、還元率の向上
を達成するのに好都合な還元方法について提案する。
第１図にこの発明の実施に適合する予備還元段階と溶融
還元段階からなる還元系統の模式図を示。
還元段階からなる還元系統の模式図を示。
す０図中１は、粉粒状鉱石原料ホッパー、２ｔ−Ｊサス
ペンション方式の予備還元装置、８けたて型溶＃ｌ！ｌ
Ｉ還元炉である。
ペンション方式の予備還元装置、８けたて型溶＃ｌ！ｌ
Ｉ還元炉である。
上記予備還元装置２は、複数個のサイクロン２１．２２
．２８を移送管を介して直列に接続しく ４ ） て構成“してあり、還元ガスと粉粒状鉱石とは互いに逆
方向に移動するなかで接触反応し順次還元率が向上する
ようになっている０すなわち、粉、粒状鉱石を、サイク
ロン２′１内に還元ガスに帯同させて一緒に流入させる
と、その流入気流は円筒内壁面に沿って旋回するが、そ
の際遠心力の影響を受けながら鉱石の方は下降し、一方
還元ガスの方は上昇する。そして、そうした接触、分離
の過程の中で、しかも各サイクロッ２１〜２８間？移動
していく経過の中で、必要な還元率の予備還元生成物が
得られる。
．２８を移送管を介して直列に接続しく ４ ） て構成“してあり、還元ガスと粉粒状鉱石とは互いに逆
方向に移動するなかで接触反応し順次還元率が向上する
ようになっている０すなわち、粉、粒状鉱石を、サイク
ロン２′１内に還元ガスに帯同させて一緒に流入させる
と、その流入気流は円筒内壁面に沿って旋回するが、そ
の際遠心力の影響を受けながら鉱石の方は下降し、一方
還元ガスの方は上昇する。そして、そうした接触、分離
の過程の中で、しかも各サイクロッ２１〜２８間？移動
していく経過の中で、必要な還元率の予備還元生成物が
得られる。
上記溶融還元炉８は、本発明者らが先に提案した特願昭
５６−６８２９４号の発明を発展させたものであって、
たて如炉内に炭素質固体還元剤の充填層全形成する一方
、電炉の下部胴壁に上下複数段にわたり配設したそれぞ
れ複数の羽目群全通して、電炉から排出される還元性の
排ガスを用いて粉、粒状鉱石を予備還元した部分還元鉱
を必要により加えたフラックスとともに、８００〜１８
００℃程度の高温の空気または酸素富化空気をもってす
る気流搬送下にだて型炉内に吹込んで、上記予備還元鉱
全溶融還元する炉である。
５６−６８２９４号の発明を発展させたものであって、
たて如炉内に炭素質固体還元剤の充填層全形成する一方
、電炉の下部胴壁に上下複数段にわたり配設したそれぞ
れ複数の羽目群全通して、電炉から排出される還元性の
排ガスを用いて粉、粒状鉱石を予備還元した部分還元鉱
を必要により加えたフラックスとともに、８００〜１８
００℃程度の高温の空気または酸素富化空気をもってす
る気流搬送下にだて型炉内に吹込んで、上記予備還元鉱
全溶融還元する炉である。
かかるたて型の溶融還元炉８の胴壁下部には、たとえば
上下２段にわたシそれぞれ複数づつ羽目４、Φ′が配設
してあや、この羽目群４，４′を通してたとえば空気を
加熱下に吹込むことにより、炉内の上記充填層を着火し
、かくして炉内で発生する還元性の排ガスを排気口５よ
シ発生させ、これを前記予備還元装置に導入して利用す
る。
上下２段にわたシそれぞれ複数づつ羽目４、Φ′が配設
してあや、この羽目群４，４′を通してたとえば空気を
加熱下に吹込むことにより、炉内の上記充填層を着火し
、かくして炉内で発生する還元性の排ガスを排気口５よ
シ発生させ、これを前記予備還元装置に導入して利用す
る。
こうして炉内に形成された充填層が羽口先端近傍で高炉
の羽口先におけると同様なレースウェイを生成して高温
領域が形成され、この領域内に予熱空気と共に吹込まれ
る粉、粒状鉱石は直ちに加熱され、容易に溶融し、炉の
下部に向は滴下する間に還元されて溶融金属と溶融スラ
グが生成して製錬が行われる。炉床部に蓄溜した溶融金
属全出湯ロアによシ適時炉外に取出す。溶融スラグにつ
いても同様にする。
の羽口先におけると同様なレースウェイを生成して高温
領域が形成され、この領域内に予熱空気と共に吹込まれ
る粉、粒状鉱石は直ちに加熱され、容易に溶融し、炉の
下部に向は滴下する間に還元されて溶融金属と溶融スラ
グが生成して製錬が行われる。炉床部に蓄溜した溶融金
属全出湯ロアによシ適時炉外に取出す。溶融スラグにつ
いても同様にする。
なお充てん層の高温領域を形成するレースウェイ部周辺
は塊状の炭素系還元剤の燃焼雰囲気下に散票含有量が低
く、すなわち酸素分圧が低くなっているので、炉内のレ
ースウェイ部で溶融される粉、粒状鉱石の還元は極めて
好適に行われる。
は塊状の炭素系還元剤の燃焼雰囲気下に散票含有量が低
く、すなわち酸素分圧が低くなっているので、炉内のレ
ースウェイ部で溶融される粉、粒状鉱石の還元は極めて
好適に行われる。
次に、本発明の好適実施態様について説明する。
粉状もしくけ粒状の鉱石分、原料ホッパー１より予備還
元装置２の最上流サイクロン２３内に供給する。このと
き搬送するガスはその下流側に位置しているサイクロン
２２がら発生した還元性ガスを使う。これに対し、最下
流側に位置するサイクロン２１には、前記溶融還元炉３
発生の高温還元性ガスを利用し、その還元性ガスはＪｌ
ｉ次上流上流側置するサイクロン２２．２８に移っテ、
ツレぞれ未還元鉱石粉全帯同しながら内部に流入加熱、
還元−分離を繰返して、所望の還元率に達した予備還元
生成物を生成し、これは排出管６′ｆｒ通じて、溶融還
元炉３羽口部に輸送される。
元装置２の最上流サイクロン２３内に供給する。このと
き搬送するガスはその下流側に位置しているサイクロン
２２がら発生した還元性ガスを使う。これに対し、最下
流側に位置するサイクロン２１には、前記溶融還元炉３
発生の高温還元性ガスを利用し、その還元性ガスはＪｌ
ｉ次上流上流側置するサイクロン２２．２８に移っテ、
ツレぞれ未還元鉱石粉全帯同しながら内部に流入加熱、
還元−分離を繰返して、所望の還元率に達した予備還元
生成物を生成し、これは排出管６′ｆｒ通じて、溶融還
元炉３羽口部に輸送される。
従って、粉粒状鉱石の流れは、最上流サイクロン２８よ
り次第に下流側に移っていくのに対し、還元ガスの方は
逆に−Ｈ最下流サイクロン２１に流入したのち、次第に
上流１１１！ｌへ向けて移っていく向流移動の形式をと
っており、その全移送の間で予備還元が進行する。そし
て、予備還元段階を終えると、溶融還元炉８内へ加熱空
気を反応性搬送ガスとして吹込み装入し仕上げ溶融還元
を行い、出湯ロアより溶融金属ならびにスラグ會排出す
る。
り次第に下流側に移っていくのに対し、還元ガスの方は
逆に−Ｈ最下流サイクロン２１に流入したのち、次第に
上流１１１！ｌへ向けて移っていく向流移動の形式をと
っており、その全移送の間で予備還元が進行する。そし
て、予備還元段階を終えると、溶融還元炉８内へ加熱空
気を反応性搬送ガスとして吹込み装入し仕上げ溶融還元
を行い、出湯ロアより溶融金属ならびにスラグ會排出す
る。
なお本記載のサイクロンは８段に限定されるものではな
く鉱石条件などに応じて配設することが可能である。
く鉱石条件などに応じて配設することが可能である。
なお、予備還元装置２内に供給する溶融還元炉発生排ガ
スには、たとえば難還元性の鉱石（クロム鉱石他）を予
備還元するようなときに、メタン等炭化水素を富化した
ものを用いるとよい。
スには、たとえば難還元性の鉱石（クロム鉱石他）を予
備還元するようなときに、メタン等炭化水素を富化した
ものを用いるとよい。
また、溶融還元炉８内に粉、粒状鉱石を加熱空気によっ
て吹込み装入を行うのに、上段の羽目群４を用い※そ匂
溺淘還元曳錬を夷■に材句鷺晦へ〜〜示ｔへ殉刈メ鴬％
※悪禽へへ９鴫〜吻へ前炉（丙に吹込み供給するので、
高炉におけるように強度の大きい固体還元剤は全く必要
なく、シ九がって、充填層に入れる炭素質固体還元剤は
、高価な強粘結炭でなくとも弱粘結炭や、非粘結炭でも
充分利用でき経済的にも有利である。
て吹込み装入を行うのに、上段の羽目群４を用い※そ匂
溺淘還元曳錬を夷■に材句鷺晦へ〜〜示ｔへ殉刈メ鴬％
※悪禽へへ９鴫〜吻へ前炉（丙に吹込み供給するので、
高炉におけるように強度の大きい固体還元剤は全く必要
なく、シ九がって、充填層に入れる炭素質固体還元剤は
、高価な強粘結炭でなくとも弱粘結炭や、非粘結炭でも
充分利用でき経済的にも有利である。
この発明において羽口群４，４゛をたとえば上下２段に
配設したのはこれらの羽口群または羽口４のみを経て予
熱空気と共に炉内に吹込まれる鉱石が羽口先端近傍で溶
融還元されるために必要な熱量がもしも不足すると、た
とえ羽口先端近傍で溶融したとしても、炉底部に向う途
中で熱の補給が不充分になって還元が阻害されるような
炉床の冷え込みにより円滑に操業できなくなるおそれを
なくするためで、この意味で粉、粒状鉱石を主として上
段の羽目群４より供給し、下段の羽口群４′によって炉
床部を高温に加熱してこ＼に滴下する溶融物の還元に必
要な熱量を確保することがのぞましいわけである。
配設したのはこれらの羽口群または羽口４のみを経て予
熱空気と共に炉内に吹込まれる鉱石が羽口先端近傍で溶
融還元されるために必要な熱量がもしも不足すると、た
とえ羽口先端近傍で溶融したとしても、炉底部に向う途
中で熱の補給が不充分になって還元が阻害されるような
炉床の冷え込みにより円滑に操業できなくなるおそれを
なくするためで、この意味で粉、粒状鉱石を主として上
段の羽目群４より供給し、下段の羽口群４′によって炉
床部を高温に加熱してこ＼に滴下する溶融物の還元に必
要な熱量を確保することがのぞましいわけである。
次に、本発明法につき、フェロクロムの製造を試験炉を
使って実施したので、その結果を報告する。
使って実施したので、その結果を報告する。
（１）予備還元装置
サイクロン ・・・ ８基
原料の銘柄 ・・・フイリツピン産クロム鉱石原料の粒
径 ： ０．４ｍ学以下 原料供給量 二８５０陽／ｈｒ 予備還元率 ：８０憾 （８）溶融還元炉 炭素系固体還元剤； コークス 粒 径： ２０〜４９ｍｍ 供給量＝５５０梅／ｈｒ 送風量： １Ｂ７０ Ｎｍ／ｈｒ 送風温度：９４５℃ 送風羽口：上下各４本計８本 （上段４本に予備還元生成物を供給） （８）７エロクロム生産散： １９５に９／屓組
成： ０ｒ５４．５％、 ０６．１％、 Ｓｉ５．８
％スラグ排出量： ２９５ｋｆ／ｈｒ 以上説明し友ぶりにこの発明によれば、（１） 溶融
還元炉発生排ガスを有効に利用するので、顕熱回収率が
高くなる。
径 ： ０．４ｍ学以下 原料供給量 二８５０陽／ｈｒ 予備還元率 ：８０憾 （８）溶融還元炉 炭素系固体還元剤； コークス 粒 径： ２０〜４９ｍｍ 供給量＝５５０梅／ｈｒ 送風量： １Ｂ７０ Ｎｍ／ｈｒ 送風温度：９４５℃ 送風羽口：上下各４本計８本 （上段４本に予備還元生成物を供給） （８）７エロクロム生産散： １９５に９／屓組
成： ０ｒ５４．５％、 ０６．１％、 Ｓｉ５．８
％スラグ排出量： ２９５ｋｆ／ｈｒ 以上説明し友ぶりにこの発明によれば、（１） 溶融
還元炉発生排ガスを有効に利用するので、顕熱回収率が
高くなる。
（ＩＡ）予備還元装置の多段化を容易に達成することが
でき、しかも鉱石−ガスを向流に移動させるので、還元
の進行とともにより高い還元能力のガスと接触すること
になりガス利用効嘉が向上する上、安定した高い予備還
元生成物を得ることができる。
でき、しかも鉱石−ガスを向流に移動させるので、還元
の進行とともにより高い還元能力のガスと接触すること
になりガス利用効嘉が向上する上、安定した高い予備還
元生成物を得ることができる。
（８）流動層を用いるのと違い、ガス分散板が不要であ
るから、目詰りや焼結などのトラブルがなくなり、円滑
な操業が可能である。
るから、目詰りや焼結などのトラブルがなくなり、円滑
な操業が可能である。
等積々の効果が期待できる。
第１（２）は、本発明の系統方式を示す模式図である。
ｌ・・・原料ホッパー ２・・・予備還元装置８・
・・溶融還元炉。 （１１） 第１図 （１２） ０発 明 者 藤田勉 千葉市川崎町１番地川崎製鉄株 式会社千葉製鉄所内 ０発 明 者 浜田俊二 千葉市川崎町１番地川崎製鉄株 式会社千葉製鉄所内
・・溶融還元炉。 （１１） 第１図 （１２） ０発 明 者 藤田勉 千葉市川崎町１番地川崎製鉄株 式会社千葉製鉄所内 ０発 明 者 浜田俊二 千葉市川崎町１番地川崎製鉄株 式会社千葉製鉄所内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 直列多段に設置した複数個のサイクロンの間を鉱石
と還元ガスとを自流に移動接触させながら予熱、還元を
行わせる予備還元段階と、たて型炉内に上部よ）炭素系
固体還元剤を充填する一方、その炉壁下部に上下複数段
にわたって設けた羽口からは、炉内に酸化性ガスととも
に上記予備還元生成物の粉、粒状鉱石を一緒に吹込んで
還元、溶融の反応を導く溶融還元段階とからな９、 そして、上記溶融還元用のたて型炉発生ガスを、上記予
備還元段階における還元ガスとして環流させ還元を行う
ことを特徴とする粉粒状鉱石の還元方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21916282A JPS59110712A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | 粉粒状鉱石の還元方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21916282A JPS59110712A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | 粉粒状鉱石の還元方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59110712A true JPS59110712A (ja) | 1984-06-26 |
Family
ID=16731168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21916282A Pending JPS59110712A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | 粉粒状鉱石の還元方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59110712A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0790319A3 (de) * | 1993-03-10 | 1997-09-03 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Verfahren zur Direktreduktion von eisenoxidhaltigen Materialien mit festen kohlenstoffhaltigen Reduktionsmitteln |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57198205A (en) * | 1981-04-28 | 1982-12-04 | Kawasaki Steel Corp | Production of molten metal from powder and granular ore |
-
1982
- 1982-12-16 JP JP21916282A patent/JPS59110712A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57198205A (en) * | 1981-04-28 | 1982-12-04 | Kawasaki Steel Corp | Production of molten metal from powder and granular ore |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0790319A3 (de) * | 1993-03-10 | 1997-09-03 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Verfahren zur Direktreduktion von eisenoxidhaltigen Materialien mit festen kohlenstoffhaltigen Reduktionsmitteln |
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