JPS5897467A - 金属薄帯製造用急冷ロ−ルの冷却装置 - Google Patents
金属薄帯製造用急冷ロ−ルの冷却装置Info
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- JPS5897467A JPS5897467A JP19578881A JP19578881A JPS5897467A JP S5897467 A JPS5897467 A JP S5897467A JP 19578881 A JP19578881 A JP 19578881A JP 19578881 A JP19578881 A JP 19578881A JP S5897467 A JPS5897467 A JP S5897467A
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- Japan
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- refrigerant
- roll
- rolls
- cooling
- quench
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/068—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces
- B22D11/0682—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces by cooling the casting wheel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は金属薄帯製造用急冷ロールの冷却装置に関し、
特に、回転駆動きれる冷却ロール表面で(1) 金属溶湯を直接急冷凝固させながら連続的に薄帯を製造
するのに使用される急冷ロールの冷却装置に関する。
特に、回転駆動きれる冷却ロール表面で(1) 金属溶湯を直接急冷凝固させながら連続的に薄帯を製造
するのに使用される急冷ロールの冷却装置に関する。
回転する冷却ロール表面で金属溶湯を直接急冷凝固させ
て金属薄帯を得る方法としては、単ロール法および双ロ
ール法がある。
て金属薄帯を得る方法としては、単ロール法および双ロ
ール法がある。
単ロール法は、−個の回転急冷ロールを使用し、該ロー
ルの上部に所定間隙を、l、−いて設置されだ注湯ノズ
ルから該ロール表面に金属溶湯を射出し、付着した溶@
を該ロール表面で急冷凝固させる方法である。
ルの上部に所定間隙を、l、−いて設置されだ注湯ノズ
ルから該ロール表面に金属溶湯を射出し、付着した溶@
を該ロール表面で急冷凝固させる方法である。
一方、双ロール法は、互い1(逆向きに回転する2個の
急冷ロールを使用し、これらロールのキス部に注湯ノズ
ルからの金属溶湯を噴射[−1該キス部を通して所定の
圧下刃を受けながら垂下する間に溶湯を急冷凝固させて
金属薄帯を得る方法である。
急冷ロールを使用し、これらロールのキス部に注湯ノズ
ルからの金属溶湯を噴射[−1該キス部を通して所定の
圧下刃を受けながら垂下する間に溶湯を急冷凝固させて
金属薄帯を得る方法である。
本発明は、これら単ロール法および双ロール法のいずれ
の急冷ロールに対しても適用可能7′:cロール冷却装
置に係わるものである。
の急冷ロールに対しても適用可能7′:cロール冷却装
置に係わるものである。
〔2)
この種の急冷ロールは、1500℃近くもある高温の金
属溶湯に直接接触してこれを急冷するものであるため、
ロールへの蓄熱量がきわめて太き(、ロール内部からの
水冷のみでは十分な冷却を行なうことができない。
属溶湯に直接接触してこれを急冷するものであるため、
ロールへの蓄熱量がきわめて太き(、ロール内部からの
水冷のみでは十分な冷却を行なうことができない。
従来のこの秤の急冷ロールの冷却方法はロールの内部水
冷がほとんどであり、前述の如くロール表面の冷却が充
分(で行なえず例えば600℃程度まで昇温するので、
ロール表面での溶鋼の焼付きが生じたり薄帯シェルのブ
レークアウトが発生するという欠点があった。
冷がほとんどであり、前述の如くロール表面の冷却が充
分(で行なえず例えば600℃程度まで昇温するので、
ロール表面での溶鋼の焼付きが生じたり薄帯シェルのブ
レークアウトが発生するという欠点があった。
また、ロール表面に水を噴射し水の気、化熱により抜熱
を行なうことも考えられるが、水分がロール表面に残存
するため、付着水の一部をワイパーで拭い取ったとして
も十分な冷却効果が得られないばかりか、残存水分が溶
鋼に接しその反応により爆発を生じる危険もあった。
を行なうことも考えられるが、水分がロール表面に残存
するため、付着水の一部をワイパーで拭い取ったとして
も十分な冷却効果が得られないばかりか、残存水分が溶
鋼に接しその反応により爆発を生じる危険もあった。
一方、ドライアイスの粉や液体窒素等の冷媒をロール表
面へ噴出する方法も考えられるが、この方法では冷媒の
接触熱伝達のみに頼ることになり、ロール表面に冷却ム
ラが発生するという問題がある。
面へ噴出する方法も考えられるが、この方法では冷媒の
接触熱伝達のみに頼ることになり、ロール表面に冷却ム
ラが発生するという問題がある。
いずれにしても、金属薄帯製造用の急冷ロールでは、ロ
ール周速が1000〜2000 rpmと高速回転する
だめ、前述のような冷媒衝突によるロール表面の抜熱の
みでは充分な冷却効果が得られなかった。
ール周速が1000〜2000 rpmと高速回転する
だめ、前述のような冷媒衝突によるロール表面の抜熱の
みでは充分な冷却効果が得られなかった。
本発明の目的は、このような従来の急冷ロールの冷却装
置の問題点を解決し、冷媒として液体窒素を使用し冷却
方法として浸漬方式を採用することにより、ロール表面
全体を常時低温(例えば0℃近くの温度)に保つことが
でき、[7かも、ロールの周速により表面上の冷奴ガス
を湯だまりのロール表面との界面へ誘引しうる位置で液
体窒素をスプレィすることによりロールの局部冷却とガ
スシールドによる薄帯の強制剥離を行ないつる金属薄帯
製造用急冷ロールの冷却装置を提供することである。
置の問題点を解決し、冷媒として液体窒素を使用し冷却
方法として浸漬方式を採用することにより、ロール表面
全体を常時低温(例えば0℃近くの温度)に保つことが
でき、[7かも、ロールの周速により表面上の冷奴ガス
を湯だまりのロール表面との界面へ誘引しうる位置で液
体窒素をスプレィすることによりロールの局部冷却とガ
スシールドによる薄帯の強制剥離を行ないつる金属薄帯
製造用急冷ロールの冷却装置を提供することである。
すなわち、本発明によれば、回転駆動される急冷ロール
表面で金属溶湯を直接急冷凝固させながら連続的に薄帯
を製造するだめの金属薄帯製造用急冷ロールの冷却装置
において、急冷ロール下部に冷媒浸漬タンクを設置して
該タンク内の冷媒に該急冷ロールの一部を浸漬させると
ともに、該急冷ロールの上向き周速を有する側の側部に
冷媒局部スプレィを設置し該スプレィにより急冷ロール
表面に冷媒を噴射することを特徴とする金属薄帯製造用
急冷ロールの冷却装置が提供される、以下、図面を参照
して本発明の詳細な説明する。
表面で金属溶湯を直接急冷凝固させながら連続的に薄帯
を製造するだめの金属薄帯製造用急冷ロールの冷却装置
において、急冷ロール下部に冷媒浸漬タンクを設置して
該タンク内の冷媒に該急冷ロールの一部を浸漬させると
ともに、該急冷ロールの上向き周速を有する側の側部に
冷媒局部スプレィを設置し該スプレィにより急冷ロール
表面に冷媒を噴射することを特徴とする金属薄帯製造用
急冷ロールの冷却装置が提供される、以下、図面を参照
して本発明の詳細な説明する。
第1図は本発明を双ロール式の薄帯製造装置に適用する
場合の実施例を示す図である。
場合の実施例を示す図である。
第1図において、一対の急冷ロール1.2がそれらの間
にロールギャップ(キス部)3を形成するよう配置され
、矢印A、Bで示す如く互いに逆方向に回転駆動されて
いる。ロールギャップ3の上方に金属溶湯が満たされる
タン°ディツシュ4が位置L、その底面に設けられた注
湯ノズル5からロールギャップ3内へ金属溶湯を注入し
て湯だまり(パドル)6を形成するようになっている。
にロールギャップ(キス部)3を形成するよう配置され
、矢印A、Bで示す如く互いに逆方向に回転駆動されて
いる。ロールギャップ3の上方に金属溶湯が満たされる
タン°ディツシュ4が位置L、その底面に設けられた注
湯ノズル5からロールギャップ3内へ金属溶湯を注入し
て湯だまり(パドル)6を形成するようになっている。
溶だまり6の溶湯は、急冷ロールI、2の回転に伴ない
ロールギャップ3内へ導かれ、該ロールギャップを通過
する間に所定の圧下刃を受けるとともにロール表面で急
冷凝固され、凝固または半凝固状態の薄帯7となって連
続的に下方へ出てくる。
ロールギャップ3内へ導かれ、該ロールギャップを通過
する間に所定の圧下刃を受けるとともにロール表面で急
冷凝固され、凝固または半凝固状態の薄帯7となって連
続的に下方へ出てくる。
このような急冷ロール1.20表面で直接冷却凝固させ
て薄帯を製造する方法は、例えば、6.5%5t−Fe
あるいは非晶質合金(アモルファス)等の薄帯を製造す
るのに採用される。この場合、湯だまり6の溶鋼温度が
1500℃程度の高温であるため、急冷ロール1.2の
熱負荷は非常に大きく、急冷ロールは常に冷却する必要
がある。しかし、従来の冷却方法では、主として急冷ロ
ール内部から水冷する内部冷却方式に頼っていだので、
急冷ロールが数十回回転したところで定常領斌に入った
後のロール表面温度は約600℃に昇温し、薄帯の急冷
効果が小さく、したがってロール表面での溶鋼の焼付き
や薄帯シェルのブレークアウト発生などの不具合が生じ
ていた。第1図の装置では、ロール内部冷却の他に次K
%R,明する外部冷却手段を設けることにより、充分
な急冷ロールの冷却効果が得られ、上述のような不具合
を解消することができる。
て薄帯を製造する方法は、例えば、6.5%5t−Fe
あるいは非晶質合金(アモルファス)等の薄帯を製造す
るのに採用される。この場合、湯だまり6の溶鋼温度が
1500℃程度の高温であるため、急冷ロール1.2の
熱負荷は非常に大きく、急冷ロールは常に冷却する必要
がある。しかし、従来の冷却方法では、主として急冷ロ
ール内部から水冷する内部冷却方式に頼っていだので、
急冷ロールが数十回回転したところで定常領斌に入った
後のロール表面温度は約600℃に昇温し、薄帯の急冷
効果が小さく、したがってロール表面での溶鋼の焼付き
や薄帯シェルのブレークアウト発生などの不具合が生じ
ていた。第1図の装置では、ロール内部冷却の他に次K
%R,明する外部冷却手段を設けることにより、充分
な急冷ロールの冷却効果が得られ、上述のような不具合
を解消することができる。
すなわち、第1ンjにおいて、各膚、冷ロール1.2の
下部((冷媒浸漬タンク8.9が設置され、それらの中
に液体窒素などの冷媒10が濶されている。冷媒10の
レベルは各急冷ロール1.2の下部(一部)が浸漬する
程度に維持さねている。
下部((冷媒浸漬タンク8.9が設置され、それらの中
に液体窒素などの冷媒10が濶されている。冷媒10の
レベルは各急冷ロール1.2の下部(一部)が浸漬する
程度に維持さねている。
さらに、各急冷ロール1.2の上向き周速を有する側の
細部には冷媒局部スプレィ11.12が設置され、これ
らのスプレィから急冷ロール1.20表面に液体窒素な
どの冷媒を噴射してロール表面を局部冷却するようにな
っている。この場合、ロール表面に噴射されてガス化し
た冷媒はロール表面の周速によって誘引され湯だまり6
の方へ導かれる。しかして、各冷媒局部スプレィ11.
12の位置は、ロール表面に沿って誘引される冷媒ガス
が湯だまり6へ到達し溶湯とロール表面との間の界面に
誘導されてガスシールドを形成しつる位置に選定される
。実際には、図示の如く、冷媒浸漬タンク8.9内の冷
媒10の17ベル直上で上向き周速を有するロール表面
部であれば、前述のようなガスシールドを形成すること
ができる。このガスシールドを形成することげより、薄
帯7の各急冷ロール1.2表面への焼付きを防止すると
ともにロール表面からの剥離を容易にすることができる
。
細部には冷媒局部スプレィ11.12が設置され、これ
らのスプレィから急冷ロール1.20表面に液体窒素な
どの冷媒を噴射してロール表面を局部冷却するようにな
っている。この場合、ロール表面に噴射されてガス化し
た冷媒はロール表面の周速によって誘引され湯だまり6
の方へ導かれる。しかして、各冷媒局部スプレィ11.
12の位置は、ロール表面に沿って誘引される冷媒ガス
が湯だまり6へ到達し溶湯とロール表面との間の界面に
誘導されてガスシールドを形成しつる位置に選定される
。実際には、図示の如く、冷媒浸漬タンク8.9内の冷
媒10の17ベル直上で上向き周速を有するロール表面
部であれば、前述のようなガスシールドを形成すること
ができる。このガスシールドを形成することげより、薄
帯7の各急冷ロール1.2表面への焼付きを防止すると
ともにロール表面からの剥離を容易にすることができる
。
この場合、冷媒局部スプレィ]1.12のノズル噴射と
ロール表面との位置関係は、第2し1に示すごとく、ノ
ズル14の先端とロール表面との距離りを50蛯以内1
7jセットブるとともに、ノズルからの冷媒噴出方向a
ロール1.2の牛径方向Rに対しロール周速方向Sへ角
度θだげ傾斜させることが好ましい。この傾斜角度θと
しては例えば5度程度の角度が選定される。このような
傾斜角度θを設けることにより冷媒噴射方向がロール回
転方向に保たれ、これによって、ロール表面の効率のよ
い局部冷却並びにロール表面への円滑な冷媒供給すなわ
ちロール表面周速による湯だまり6の界面への冷媒誘導
の容易化を達成することができる。
ロール表面との位置関係は、第2し1に示すごとく、ノ
ズル14の先端とロール表面との距離りを50蛯以内1
7jセットブるとともに、ノズルからの冷媒噴出方向a
ロール1.2の牛径方向Rに対しロール周速方向Sへ角
度θだげ傾斜させることが好ましい。この傾斜角度θと
しては例えば5度程度の角度が選定される。このような
傾斜角度θを設けることにより冷媒噴射方向がロール回
転方向に保たれ、これによって、ロール表面の効率のよ
い局部冷却並びにロール表面への円滑な冷媒供給すなわ
ちロール表面周速による湯だまり6の界面への冷媒誘導
の容易化を達成することができる。
fl 図W、おいて、ロールギャップ3から出てくる薄
帯7の画@i Ic jd数段にわたって二次冷却スプ
レィ13.14.15が配置され2、これらのスプレィ
から液化窒素その他の冷媒を薄帯両面に噴射して薄帯の
a固完了を行なうよつ1(なっている。
帯7の画@i Ic jd数段にわたって二次冷却スプ
レィ13.14.15が配置され2、これらのスプレィ
から液化窒素その他の冷媒を薄帯両面に噴射して薄帯の
a固完了を行なうよつ1(なっている。
同時((、これら二次冷却スプレィ13.14.15の
噴射方向は図示の如く下向に傾斜されており、冷媒噴射
の動圧を利用して薄帯7を下方へ案内誘導しつるように
なっている。
噴射方向は図示の如く下向に傾斜されており、冷媒噴射
の動圧を利用して薄帯7を下方へ案内誘導しつるように
なっている。
前記各冷媒浸漬タンク8.9および各冷却局部スプレィ
11、]2、さらには二次冷却スプレィ13.14.1
5への液体窒素等の冷媒の供給は、床下などに設置され
た冷媒タンク16がらポンプ17を使用1−2て例ば2
〜3kg/mの吐出圧でポンプアップして行なわれる。
11、]2、さらには二次冷却スプレィ13.14.1
5への液体窒素等の冷媒の供給は、床下などに設置され
た冷媒タンク16がらポンプ17を使用1−2て例ば2
〜3kg/mの吐出圧でポンプアップして行なわれる。
図示の例では、ポンプ17からの冷媒を冷媒局部スプレ
ィ11.12に圧送し、これらスプレィでロール表面へ
噴射するとともに残りの分が冷媒浸漬タンク8−9へ供
給され、各タンク8.9のオーバーフロー分が二次冷却
スプレィ13に供給されるよう構成され、かかる構成に
よって効率のよい急冷ロールの冷却ケ行なうようになっ
ている。
ィ11.12に圧送し、これらスプレィでロール表面へ
噴射するとともに残りの分が冷媒浸漬タンク8−9へ供
給され、各タンク8.9のオーバーフロー分が二次冷却
スプレィ13に供給されるよう構成され、かかる構成に
よって効率のよい急冷ロールの冷却ケ行なうようになっ
ている。
以上説明した実施例では、急冷ロールの冷却手段として
最も安定した冷却浸漬式冷却法を採用しだので、従来の
ロール内部冷だ1のみでは高速回転の急冷ロールを十分
に冷却しえないという欠点を解消することができる、 第3図は冷媒として液体窒素を使用した場合の浸漬冷却
とスプレィ冷却との実験結果を例示するグラフであり、
横軸の冷却時間(時間)に対するロール表面温度じC)
の変化が示されている。W3図中の実線はスプレィ冷却
の場合を示し、点線は浸漬冷却の場合を示す。なお、急
冷ロールの直径は400闘であり、その回転速度は30
0 rpmであった。
最も安定した冷却浸漬式冷却法を採用しだので、従来の
ロール内部冷だ1のみでは高速回転の急冷ロールを十分
に冷却しえないという欠点を解消することができる、 第3図は冷媒として液体窒素を使用した場合の浸漬冷却
とスプレィ冷却との実験結果を例示するグラフであり、
横軸の冷却時間(時間)に対するロール表面温度じC)
の変化が示されている。W3図中の実線はスプレィ冷却
の場合を示し、点線は浸漬冷却の場合を示す。なお、急
冷ロールの直径は400闘であり、その回転速度は30
0 rpmであった。
第3図から明らかなごとく、浸漬冷却でにロール表面温
度が0℃近辺まで急速に冷却されその後完全に飽和状態
に到達しており、充分な冷却効果が達成されている。こ
れに対し、スプレィ冷却のみでは冷却効果が少ない。
度が0℃近辺まで急速に冷却されその後完全に飽和状態
に到達しており、充分な冷却効果が達成されている。こ
れに対し、スプレィ冷却のみでは冷却効果が少ない。
次に本発明を実際の金属薄帯製造装置に適用した場合の
結果を、従来技術と比較して、その結果を述べる。
結果を、従来技術と比較して、その結果を述べる。
具体例1:
双ロール法π本発明の冷却装置を適用して100μm厚
みの金属薄帯を10に、9M造した。2本の急冷ロール
は外径400顛の銅製ロールで表面にクロームメッキを
施したものであった。その結果は、従来のロール内部冷
却の場合に比べ、ロール表面に溶鋼の焼付きに全く発生
せず、tだ、尖端された薄帯の表面は均一で良好である
というすぐれた結果が得られた。
みの金属薄帯を10に、9M造した。2本の急冷ロール
は外径400顛の銅製ロールで表面にクロームメッキを
施したものであった。その結果は、従来のロール内部冷
却の場合に比べ、ロール表面に溶鋼の焼付きに全く発生
せず、tだ、尖端された薄帯の表面は均一で良好である
というすぐれた結果が得られた。
具体例2:
双ロール法により、従来技術では焼付きの多い外径40
0闘の鉄系ロールを用いて、6.5’%5i−FeO薄
帯を製造した。この場合、一本の急冷ロールに本発明に
よる冷却装置を適用[7、他方の急冷ロールにはロール
内部冷却のみを行なった。
0闘の鉄系ロールを用いて、6.5’%5i−FeO薄
帯を製造した。この場合、一本の急冷ロールに本発明に
よる冷却装置を適用[7、他方の急冷ロールにはロール
内部冷却のみを行なった。
その結果、急冷ロールが2〜3回転する間では薄帯が製
造できだが、その後外部冷却がなくロール内部冷却のみ
のロール表面に溶鋼の焼付きが生じて薄帯が該ロールに
巻付いてブレークアウトが発生した。
造できだが、その後外部冷却がなくロール内部冷却のみ
のロール表面に溶鋼の焼付きが生じて薄帯が該ロールに
巻付いてブレークアウトが発生した。
この具体例2における条件は、ロールギャップの圧下刃
が1トンでロール回転速度が250 rpmであり、ロ
ール内部冷却は水冷で行なった。この時のロール表面下
0.1 mlでの各ロール温度の昇温カーブを第4図に
示す。
が1トンでロール回転速度が250 rpmであり、ロ
ール内部冷却は水冷で行なった。この時のロール表面下
0.1 mlでの各ロール温度の昇温カーブを第4図に
示す。
第4図中、横軸は注湯開始からの時間(分)を示し、縦
軸はロール表面下Q、l ffmの温度(℃)を示し、
グラフ中の実線は内部冷却のみの場合の昇温特性を示し
、点線は外部冷却ありの場合の昇温特性を示す。
軸はロール表面下Q、l ffmの温度(℃)を示し、
グラフ中の実線は内部冷却のみの場合の昇温特性を示し
、点線は外部冷却ありの場合の昇温特性を示す。
第5図は本発明を単ロール法の金属薄帯製造に適用する
場合の実施例を示す図であり、第1図中′1.′ の各部と同じまだは対応する部分はそれぞれ同一符号で
表示されており、その詳細な説明は省略する。
場合の実施例を示す図であり、第1図中′1.′ の各部と同じまだは対応する部分はそれぞれ同一符号で
表示されており、その詳細な説明は省略する。
第5図においては、単一の急冷ロール1が使用され、そ
の直上に溶湯が満たされたタンプッシュが位置している
。このタンプッシュ底面に設けられた注湯ノズル5の先
端とロール1との間KH所定の間隙が形成され、該ノズ
ル5から射出される溶湯はこの間隙部に湯だまり6を形
成しながら矢印A方向に回転するロール1の表面上を搬
送される間に該ロールによって急冷凝固されて薄帯7と
して取り出される。
の直上に溶湯が満たされたタンプッシュが位置している
。このタンプッシュ底面に設けられた注湯ノズル5の先
端とロール1との間KH所定の間隙が形成され、該ノズ
ル5から射出される溶湯はこの間隙部に湯だまり6を形
成しながら矢印A方向に回転するロール1の表面上を搬
送される間に該ロールによって急冷凝固されて薄帯7と
して取り出される。
この実施例においても、第1図の場合と同様、ロール1
の下部に液体窒素などの冷媒lOが満たされた冷媒浸漬
タンク8が設置され、また、該タンク8内を通過した後
の上向き周速を有する側のロール側面には冷媒局部スプ
レィ11が配置されている。このスプレィ11の配置状
態は第2図について説明した場合と同様である。また、
冷媒の供給は、冷媒タンク16およびポンプ17から第
1図の場合と実質上同じ方法で行なわれる。
の下部に液体窒素などの冷媒lOが満たされた冷媒浸漬
タンク8が設置され、また、該タンク8内を通過した後
の上向き周速を有する側のロール側面には冷媒局部スプ
レィ11が配置されている。このスプレィ11の配置状
態は第2図について説明した場合と同様である。また、
冷媒の供給は、冷媒タンク16およびポンプ17から第
1図の場合と実質上同じ方法で行なわれる。
以上第5図に示した単ロール法の実施例によっても、第
1図〜第4図を参照して説明した実施例と実質上同じ作
用効果を得ることができ、急冷ロール1の冷却を効率よ
く行なうことができる。
1図〜第4図を参照して説明した実施例と実質上同じ作
用効果を得ることができ、急冷ロール1の冷却を効率よ
く行なうことができる。
以上の説明から明らかなごとく、本発明によれば、金属
溶湯を直接急冷凝固させながら連続的に薄帯を製造する
だめの急冷ロールの表面’に効率、J:く冷却し、もっ
て良好な薄帯な製造しうる金属薄帯製造用急冷ロールの
冷却装置が得られる。
溶湯を直接急冷凝固させながら連続的に薄帯を製造する
だめの急冷ロールの表面’に効率、J:く冷却し、もっ
て良好な薄帯な製造しうる金属薄帯製造用急冷ロールの
冷却装置が得られる。
第1図は本発明を双ロール法に適用する場合の一実施例
を示す説明図、第2図は第1図中の冷媒局部スプレィと
急冷ロールとの位置関係を例示する説明図、第3図は浸
漬冷却およびスプレィ冷却の場合の冷却時間に対するロ
ール表面温度の変化特性を例示するグラフ、第4図は本
発明の実施例および従来の冷却装置における注湯開始か
らの時間に対するロール温度の変化特性を例示するグラ
フ、第5図は本発明を単ロール法に適用する場合の一実
施例を示す説明図である。 1.2・・・急冷ロール、3・・・ロールギャップ(キ
ス部)、5・・・注湯ノズル、6・・・湯だまり、7・
・・薄帯、8.9・・・冷媒浸漬タンク、1o・・・冷
媒、11.12・・・冷媒局部スプレィ、13.14.
15・・・二次冷却スプレィ、A%B・・・急冷ロール
の回転方向。 代理人 鵜 沼 辰 之 (ほか2名) (15) =359−
を示す説明図、第2図は第1図中の冷媒局部スプレィと
急冷ロールとの位置関係を例示する説明図、第3図は浸
漬冷却およびスプレィ冷却の場合の冷却時間に対するロ
ール表面温度の変化特性を例示するグラフ、第4図は本
発明の実施例および従来の冷却装置における注湯開始か
らの時間に対するロール温度の変化特性を例示するグラ
フ、第5図は本発明を単ロール法に適用する場合の一実
施例を示す説明図である。 1.2・・・急冷ロール、3・・・ロールギャップ(キ
ス部)、5・・・注湯ノズル、6・・・湯だまり、7・
・・薄帯、8.9・・・冷媒浸漬タンク、1o・・・冷
媒、11.12・・・冷媒局部スプレィ、13.14.
15・・・二次冷却スプレィ、A%B・・・急冷ロール
の回転方向。 代理人 鵜 沼 辰 之 (ほか2名) (15) =359−
Claims (2)
- (1)1 回転駆動される急冷ロール表面で金線溶湯を
直接急冷凝固させながら連続的に薄帯を製造するだめの
金属薄帯製造用急冷ロールの冷却装置において、急冷ロ
ール下部に冷媒浸漬タンクを設置して該タンク内の冷媒
に該急冷ロールの一部を浸漬させるとともに、該急冷ロ
ールの上向き周速を有する側の側部に冷媒局部スプレィ
を設置し該スプレィにより急冷ロール表面に冷媒を噴射
することを特徴とする金属薄帯製造用急冷ロールの冷却
装置、 - (2)前記冷媒として液体窒素を使用することを特徴と
する特許請求の範囲第(1)項記載の金属薄帯製造用急
冷ロールの冷却装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19578881A JPS5897467A (ja) | 1981-12-04 | 1981-12-04 | 金属薄帯製造用急冷ロ−ルの冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19578881A JPS5897467A (ja) | 1981-12-04 | 1981-12-04 | 金属薄帯製造用急冷ロ−ルの冷却装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5897467A true JPS5897467A (ja) | 1983-06-09 |
Family
ID=16346977
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19578881A Pending JPS5897467A (ja) | 1981-12-04 | 1981-12-04 | 金属薄帯製造用急冷ロ−ルの冷却装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5897467A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2651702A3 (fr) * | 1989-09-13 | 1991-03-15 | Siderurgie Fse Inst Rech | Dispositif de coulee continue de metal liquide et son systeme de refroidissement. |
WO2003072281A1 (de) * | 2002-02-27 | 2003-09-04 | Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh & Co | Vorrichtung zum kontinuierlichen vergiessen von metallschmelze |
DE102008039140A1 (de) * | 2008-08-21 | 2010-03-04 | Mgf Magnesium Flachprodukte Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen eines Magnesiumbands |
EP2581150A1 (de) * | 2011-10-12 | 2013-04-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Gießwalzvorrichtung mit kryogener Kühlung der Gießwalzen |
DE102012209568A1 (de) * | 2012-06-06 | 2013-12-24 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Verfahren zum Gießwalzen von Magnesiumdrähten |
-
1981
- 1981-12-04 JP JP19578881A patent/JPS5897467A/ja active Pending
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2651702A3 (fr) * | 1989-09-13 | 1991-03-15 | Siderurgie Fse Inst Rech | Dispositif de coulee continue de metal liquide et son systeme de refroidissement. |
WO2003072281A1 (de) * | 2002-02-27 | 2003-09-04 | Voest-Alpine Industrieanlagenbau Gmbh & Co | Vorrichtung zum kontinuierlichen vergiessen von metallschmelze |
US7048032B2 (en) | 2002-02-27 | 2006-05-23 | Voest Alpine Industrieanlagenbau Gmbh & Co. | Device for continuously casting molten metals |
DE102008039140A1 (de) * | 2008-08-21 | 2010-03-04 | Mgf Magnesium Flachprodukte Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Erzeugen eines Magnesiumbands |
EP2581150A1 (de) * | 2011-10-12 | 2013-04-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Gießwalzvorrichtung mit kryogener Kühlung der Gießwalzen |
WO2013053506A1 (de) | 2011-10-12 | 2013-04-18 | Siemens Aktiengesellschaft | Giesswalzverfahren mit kryogener kühlung der giesswalzen |
CN103874553A (zh) * | 2011-10-12 | 2014-06-18 | 西门子公司 | 利用低温冷却无锭轧制件的铸坯直接轧制法 |
US20140290898A1 (en) * | 2011-10-12 | 2014-10-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Roll casting method with cryogenic cooling of casting rolls |
US9457397B2 (en) * | 2011-10-12 | 2016-10-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Roll casting method with cryogenic cooling of casting rolls |
DE102012209568A1 (de) * | 2012-06-06 | 2013-12-24 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Verfahren zum Gießwalzen von Magnesiumdrähten |
DE102012209568A8 (de) * | 2012-06-06 | 2014-03-13 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Verfahren zum Gießwalzen von Magnesiumdrähten |
DE102012209568B4 (de) * | 2012-06-06 | 2016-01-14 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Verfahren und Vorrichtung zum Gießwalzen von Magnesiumdrähten |
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