JPS5896859A - 金属酸化物で金属基材をコーチングして熱遮断層を提供する方法 - Google Patents
金属酸化物で金属基材をコーチングして熱遮断層を提供する方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ングでの金属特に或種合金のコーチングに関する。
スー・母御了ロイとして知られる或種合金は、高温酸化
抵抗性および高機械強度が要求されるがスタービン部材
として使用される。役に立つ温度範囲を拡げるために該
合金には、それらが曝される高温および酸化条件から下
層合金または基材を断絶し保護する熱遮断層として作用
するコーチングが付与されねばならない。
抵抗性および高機械強度が要求されるがスタービン部材
として使用される。役に立つ温度範囲を拡げるために該
合金には、それらが曝される高温および酸化条件から下
層合金または基材を断絶し保護する熱遮断層として作用
するコーチングが付与されねばならない。
この目的には酸化ジルコニウムが用いられる。
というのは、それはスー・ぐ−アロイのそれに近い熱膨
張係数を有するから、およびそれは有効な熱遮断層とし
て機能するからである。
張係数を有するから、およびそれは有効な熱遮断層とし
て機能するからである。
酸化ジルコニウムは、内層または結合被覆例えばNiC
rAtY合金がスー・母御アロイ基材を酸化から保護し
そしてスー・ぞ−アロイおよび酸化ノルコニウムに結合
する、プラズマ溶射法( plasmagprayin
g )により合金基材に適用される。酸化ジルコニウム
は外層または熱遮断層を形成し、そしてノルフェアは、
カルシア、イツトリアまたはマグネシアといった第二の
酸化物で部分的に安定化される。プラズマ溶射技法は適
用に2個の銃を必要とする;それは不均一コーチングを
生ずる;そしてそれは凹入する表面には適用できないか
まだは適用が困難である。プラズマ溶射されたコーチン
グは、破局的破損につながる微小亀裂およびビンホール
をしばしば有する。
rAtY合金がスー・母御アロイ基材を酸化から保護し
そしてスー・ぞ−アロイおよび酸化ノルコニウムに結合
する、プラズマ溶射法( plasmagprayin
g )により合金基材に適用される。酸化ジルコニウム
は外層または熱遮断層を形成し、そしてノルフェアは、
カルシア、イツトリアまたはマグネシアといった第二の
酸化物で部分的に安定化される。プラズマ溶射技法は適
用に2個の銃を必要とする;それは不均一コーチングを
生ずる;そしてそれは凹入する表面には適用できないか
まだは適用が困難である。プラズマ溶射されたコーチン
グは、破局的破損につながる微小亀裂およびビンホール
をしばしば有する。
熱遮断層コーチングは電子ビーム気化を用いて適用する
こともできる。この適用法は高価でありそして見通し線
通用(目ne of sight applicati
on)−に限定される。コーチング構成元素の蒸気圧の
相違のためにコーチング組成の変動がしばしば起る。
こともできる。この適用法は高価でありそして見通し線
通用(目ne of sight applicati
on)−に限定される。コーチング構成元素の蒸気圧の
相違のためにコーチング組成の変動がしばしば起る。
前記スー・e−アロイのような金属基材に熱遮断コーチ
ングを適用する改善された方法を提供するのが本発明の
目的である。
ングを適用する改善された方法を提供するのが本発明の
目的である。
スー・ぞ−アロイにそのようなコーチングを適用する改
善された方法を提供するのが本発明の特別の目的である
。
善された方法を提供するのが本発明の特別の目的である
。
本発明の他の目的は、例えばスー・トノ0イ等の金属の
基材に適用された、熱遮断層の要件を満///− 足し、およびまた亀裂その他の欠陥が実質的−に無くそ
して基材にしっかシと結合された均一なコーチングを生
ずる金属酸化物の形の熱遮断コーチングを含む構造体を
提供することである。
基材に適用された、熱遮断層の要件を満///− 足し、およびまた亀裂その他の欠陥が実質的−に無くそ
して基材にしっかシと結合された均一なコーチングを生
ずる金属酸化物の形の熱遮断コーチングを含む構造体を
提供することである。
本発明の上記のおよびその他の目的は、以下の記載およ
び添付の特許請求の範囲から明らかであろう。
び添付の特許請求の範囲から明らかであろう。
本発明に従って、下記規準に従って選ばれる2つの金属
M1およびM2を含む合金または金属の物理的混合物を
用意する。次にこの合金または金属混合物を溶融して均
一な溶融物とし、これを次に金属基材へ、溶融物中に該
基材を浸漬することにより適用する。または、金属混合
物または合金を微細に分割された状態に粉砕し、そして
微細に分割された金属を揮発性溶剤中に入れてスラリー
とし、これを噴霧または刷毛塗によシ金属基材に適用す
る。得られるコーチングを加熱して揮発性溶剤の蒸発お
よび合金または金属混合物の基材表面上への溶融を達成
させる。(金属の物理的混合物を使用した場合、それら
は溶融により合金に転化されるか、まだはスラリー適用
法においてその場で合金される。) 金属M1およびM2は次の規準によって選ばれるM1は
約700℃の温度で二酸化炭素と一酸化炭素の混合物に
よって生ずるような低濃度の酸素を含む雰囲気に曝され
た時に熱的に安定な酸化物を形成する。金属M2はその
ような条件下で安定な酸化物を形成せず、全くまたは実
質的に全く酸化されていない金属の形のままである。更
にM2は、それが基材の成分の/またはそれ以上を抽出
して(Mlの酸化から生ずる)酸化物外層と基材の間に
中間層(このような中間層はMlおよび抽出されだ成分
との合金であり、そして酸化物層と基材の結合に役立つ
)を形成するという意味において基材合金と相溶性であ
る。
M1およびM2を含む合金または金属の物理的混合物を
用意する。次にこの合金または金属混合物を溶融して均
一な溶融物とし、これを次に金属基材へ、溶融物中に該
基材を浸漬することにより適用する。または、金属混合
物または合金を微細に分割された状態に粉砕し、そして
微細に分割された金属を揮発性溶剤中に入れてスラリー
とし、これを噴霧または刷毛塗によシ金属基材に適用す
る。得られるコーチングを加熱して揮発性溶剤の蒸発お
よび合金または金属混合物の基材表面上への溶融を達成
させる。(金属の物理的混合物を使用した場合、それら
は溶融により合金に転化されるか、まだはスラリー適用
法においてその場で合金される。) 金属M1およびM2は次の規準によって選ばれるM1は
約700℃の温度で二酸化炭素と一酸化炭素の混合物に
よって生ずるような低濃度の酸素を含む雰囲気に曝され
た時に熱的に安定な酸化物を形成する。金属M2はその
ような条件下で安定な酸化物を形成せず、全くまたは実
質的に全く酸化されていない金属の形のままである。更
にM2は、それが基材の成分の/またはそれ以上を抽出
して(Mlの酸化から生ずる)酸化物外層と基材の間に
中間層(このような中間層はMlおよび抽出されだ成分
との合金であり、そして酸化物層と基材の結合に役立つ
)を形成するという意味において基材合金と相溶性であ
る。
Mlは上記M1の要件を満足させる。!捷たけそれ以上
の金属の混合物または合金であってもよいこと、および
M2は上記M2の要件を満足させる2またはそれ以上の
金属の混合物または合金であってもよいことは理解され
るであろう。
の金属の混合物または合金であってもよいこと、および
M2は上記M2の要件を満足させる2またはそれ以上の
金属の混合物または合金であってもよいことは理解され
るであろう。
基材合金に適当な厚さのコーチングを上記浸漬コーチン
グ法まだはスラリー法により適用したら(そして後者の
場合には溶剤を蒸発させそしてM1/ M2金属合金ま
たは混合物を基材表面上に溶融させた後)、次に表面を
、二酸化炭素と一酸化炭素の混合物(以後CO2/Co
と称す)のような選択的酸化雰囲気に曝す。典型的なC
O27Co混合物は70%のCO2および10チのCO
を含む。そのような混合物を高温に加熱した時、次式に
従った平衡混合物が生ずる゛ Co 十///202 = CO2 この平衡混合物中の酸素濃度は非常に小さく、例えばg
00℃において平衡酸素分圧は約ノX10−7気圧であ
るが、そのような温度でMlの選択的酸化を惹起するの
に充分である。他の酸化雰囲気、例えばM2中の元素の
酸化物の解離圧よシも低くMlの酸化物の解離圧よシも
高い酸素分圧を与える水素と水蒸気の混合物または酸素
とアルコ゛ンのような不活性ガスの混合物を使用しても
よい。
グ法まだはスラリー法により適用したら(そして後者の
場合には溶剤を蒸発させそしてM1/ M2金属合金ま
たは混合物を基材表面上に溶融させた後)、次に表面を
、二酸化炭素と一酸化炭素の混合物(以後CO2/Co
と称す)のような選択的酸化雰囲気に曝す。典型的なC
O27Co混合物は70%のCO2および10チのCO
を含む。そのような混合物を高温に加熱した時、次式に
従った平衡混合物が生ずる゛ Co 十///202 = CO2 この平衡混合物中の酸素濃度は非常に小さく、例えばg
00℃において平衡酸素分圧は約ノX10−7気圧であ
るが、そのような温度でMlの選択的酸化を惹起するの
に充分である。他の酸化雰囲気、例えばM2中の元素の
酸化物の解離圧よシも低くMlの酸化物の解離圧よシも
高い酸素分圧を与える水素と水蒸気の混合物または酸素
とアルコ゛ンのような不活性ガスの混合物を使用しても
よい。
このように形成され適用されたコーチングを次に好まし
くは焼鈍工程にかける。使用条件下で焼鈍が起る場合に
は焼鈍工程を省略することができる。
くは焼鈍工程にかける。使用条件下で焼鈍が起る場合に
は焼鈍工程を省略することができる。
この方法から第7図に示したような構造体が生ずる。
第1図において10は基材合金、//は該基材に被覆さ
ねた層状コーチングを示す。層状コーチング//は中間
金属層/2および外側酸化物層/3からなる。層/2お
よび/3の相対的厚さは誇張されている。基材層10は
意図される任務(用途)に必要な厚さを有する。
ねた層状コーチングを示す。層状コーチング//は中間
金属層/2および外側酸化物層/3からなる。層/2お
よび/3の相対的厚さは誇張されている。基材層10は
意図される任務(用途)に必要な厚さを有する。
層/、2および/3は合せて典型的には約300ないし
9L00マイクロメーターの厚さであろう。
9L00マイクロメーターの厚さであろう。
層/、l!は約25Oマイクロメーターの厚さ、層/3
は約25Oマイクロメーターの厚さであろう。
は約25Oマイクロメーターの厚さであろう。
層/2および/3は、基材と強固な結合を形成しそして
充分な熱および酸化障壁を与えるに充分な厚さを有する
ものであることは理解されるであろう。
充分な熱および酸化障壁を与えるに充分な厚さを有する
ものであることは理解されるであろう。
金属M1およびM2は、任意の型および基材合金の性質
に依って、それぞれ表Iおよび■から選ぶことができる
。
に依って、それぞれ表Iおよび■から選ぶことができる
。
表 1 (Ml)
ランタン La ホルミウム H。
セリウム Ce エルビウム Erゾ
ラセオノミウム Pr ツリウム Tmイオ
ノミウム Nd イッテルビウム Ybサマリ
ウム Sm ルテチウム Luユーロピ
ウム Eu アクチニウム Acガドリニウ
ム Gd )リウム Thテルビウム
Tb ジルコニウム Zrノスゾロシウム
Dy ハフニウム Hf表 II
(N2) ニッケル Ni コバルト c。
ラセオノミウム Pr ツリウム Tmイオ
ノミウム Nd イッテルビウム Ybサマリ
ウム Sm ルテチウム Luユーロピ
ウム Eu アクチニウム Acガドリニウ
ム Gd )リウム Thテルビウム
Tb ジルコニウム Zrノスゾロシウム
Dy ハフニウム Hf表 II
(N2) ニッケル Ni コバルト c。
アルミニウム At
イツトリウム Y
クロム Cr
鉄 Fe
表1から選ばれる2またはそれ以上の金属と衣■から遇
ばれるノまたはそれ以上の金属を、コーチング合金また
は混合物の形成に用いてもよいことは理解されるであろ
う。適当なM1/M2金属混合物の例を表111に示す
。
ばれるノまたはそれ以上の金属を、コーチング合金また
は混合物の形成に用いてもよいことは理解されるであろ
う。適当なM1/M2金属混合物の例を表111に示す
。
Ce + C。
Ce + Ni
Ce+Co/Cr
Ce 十N i /Cr
Z r + C。
Z r 十N i
Sm + C。
5rrN/Ce + C。
MlとN2の割合は、約jOないし90重量%のMlと
約10ないし50重量%のN2、好ましくは約70ない
し5;′0%のMlと約10ないし30%のN2の間で
変化させうる。Mlの割合は、熱遮断層を与えそして基
材の酸化を抑制するに充分な外側酸化物層を形成するに
充分であるべきであり、そしてN2の割合はコーチング
を基材に結合するに充分であるべきである。
約10ないし50重量%のN2、好ましくは約70ない
し5;′0%のMlと約10ないし30%のN2の間で
変化させうる。Mlの割合は、熱遮断層を与えそして基
材の酸化を抑制するに充分な外側酸化物層を形成するに
充分であるべきであり、そしてN2の割合はコーチング
を基材に結合するに充分であるべきである。
表1中の金属の大部分はランタニド系列元累の金属であ
ることが気付かれるであろう。そのような金属およびノ
ルコニウムはMlに対する好ましい選択である。
ることが気付かれるであろう。そのような金属およびノ
ルコニウムはMlに対する好ましい選択である。
表■は本発明に従ってM1/M2が適用される基材合金
の例を提供する。本発明はスー・ぐ−アロイ一般に、そ
して特にコバルトおよびニッケルをペースとするスーパ
ーアロイに適用し得ることが気付かれるであろう。
の例を提供する。本発明はスー・ぐ−アロイ一般に、そ
して特にコバルトおよびニッケルをペースとするスーパ
ーアロイに適用し得ることが気付かれるであろう。
表 ■
ニッケルベーススーパーアロイ lN73gコバルト
ペーススーパーアロイ MAR−Mj09NiCrA
lY型結合コーチング合金 Co Cr AtY型結合コーチング合金本発明は壕だ
、密着しておりそして熱障壁および/または周囲雰囲気
による酸化からの保護を提供するコーチングから益を得
るいかなる金属基材にも適用しうる。
ペーススーパーアロイ MAR−Mj09NiCrA
lY型結合コーチング合金 Co Cr AtY型結合コーチング合金本発明は壕だ
、密着しておりそして熱障壁および/または周囲雰囲気
による酸化からの保護を提供するコーチングから益を得
るいかなる金属基材にも適用しうる。
浸漬コーチング法が好ましい。この方法においては、溶
融されたM1/M2合金が用意されでそして基材合金が
コーチング合金体中に浸漬される。合金の温度および基
材が溶融合金中に保持される時間はコーチングの厚さを
制(財)するであろう。適用されるコーチングの厚さは
700マイクロメーターないし7000マイクロメータ
ーにわたシうる。
融されたM1/M2合金が用意されでそして基材合金が
コーチング合金体中に浸漬される。合金の温度および基
材が溶融合金中に保持される時間はコーチングの厚さを
制(財)するであろう。適用されるコーチングの厚さは
700マイクロメーターないし7000マイクロメータ
ーにわたシうる。
好ましくは、約300マイクロメーターないし弘OOマ
イクロメーターのコーチングが適用される。コーチング
の厚さは個々の最終用途の必要条件に従って与えられる
であろうことは理解されるであろう。
イクロメーターのコーチングが適用される。コーチング
の厚さは個々の最終用途の必要条件に従って与えられる
であろうことは理解されるであろう。
スラリー溶融法は、それがコーチング合金または金属混
合物を希釈し、従って基材に適用されるコーチングの厚
さをより良好に制却することを可能にするという利点を
有する。典型的には、スラリーコーチング技法は次のよ
うに適用されうる:M1とN2の合金をミネラルスピリ
ットおよびN1crobraz 、!; 00 (We
ll Colmonoy Corp、 )やMPA−乙
0 (Baker Coaster Oil Co、
)といっだ有機セメントと混合する。スラリー中に使用
される代表的割合はコーチイブ合金≠j重i%、ミネラ
ルスピリット70重量%、および有機セメントゲ5重量
%である。次にこの混合物を例えば酸化アルミニウム球
を使用するセラミックボールミル中で摩砕する。得られ
るスラリーをアルミナ球と分離した後、それを(合金粒
子の液体媒体中への均一な分散を確保するだめに攪拌し
つつ)基材表面に適用し、そして溶剤を例えば空気中で
周囲温度または若干高めた温度で蒸発させる。残渣の合
金およびセメントを次に、酸素をゲッターの作用にさら
すために熱カルシウムチラノ上に通しだアルゴンのよう
な不活性雰囲気中で適当な温度例えば/、230℃に加
熱することによシ、該表面上へ溶融させる。セメントは
分解しそして分解生成物は揮発するであろう。
合物を希釈し、従って基材に適用されるコーチングの厚
さをより良好に制却することを可能にするという利点を
有する。典型的には、スラリーコーチング技法は次のよ
うに適用されうる:M1とN2の合金をミネラルスピリ
ットおよびN1crobraz 、!; 00 (We
ll Colmonoy Corp、 )やMPA−乙
0 (Baker Coaster Oil Co、
)といっだ有機セメントと混合する。スラリー中に使用
される代表的割合はコーチイブ合金≠j重i%、ミネラ
ルスピリット70重量%、および有機セメントゲ5重量
%である。次にこの混合物を例えば酸化アルミニウム球
を使用するセラミックボールミル中で摩砕する。得られ
るスラリーをアルミナ球と分離した後、それを(合金粒
子の液体媒体中への均一な分散を確保するだめに攪拌し
つつ)基材表面に適用し、そして溶剤を例えば空気中で
周囲温度または若干高めた温度で蒸発させる。残渣の合
金およびセメントを次に、酸素をゲッターの作用にさら
すために熱カルシウムチラノ上に通しだアルゴンのよう
な不活性雰囲気中で適当な温度例えば/、230℃に加
熱することによシ、該表面上へ溶融させる。セメントは
分解しそして分解生成物は揮発するであろう。
次の特定例は本発明の実施および利点を更に説明するに
役立つであろう。
役立つであろう。
例/
基材は、下記組成を有するlN731として知らレルニ
ッケルペーススーノト40イであっり167% Ni
/、 73;% M。
ッケルペーススーノト40イであっり167% Ni
/、 73;% M。
g、5% Co 2.6% W/乙9b
Cr /、7J”% Ta3、≠% A
t O,9チ Nb3日1% Ti コーチング合金は一つの場合には90チのセリウム於よ
び10%のコバルトを含む合金であり、そして他の場合
にはり0%のセリウムと/θチのニッケルを含む合金で
あった。基材合金の棒を溶融したコーチング合金中に浸
漬することによシ基材を被覆した。コーチング合金の温
度は乙00℃で、これはコーチング合金の液相線温度よ
シ上である。実験により、約7分間の浸漬時間は充分な
厚さのコーチングを与えることが測定された。
Cr /、7J”% Ta3、≠% A
t O,9チ Nb3日1% Ti コーチング合金は一つの場合には90チのセリウム於よ
び10%のコバルトを含む合金であり、そして他の場合
にはり0%のセリウムと/θチのニッケルを含む合金で
あった。基材合金の棒を溶融したコーチング合金中に浸
漬することによシ基材を被覆した。コーチング合金の温
度は乙00℃で、これはコーチング合金の液相線温度よ
シ上である。実験により、約7分間の浸漬時間は充分な
厚さのコーチングを与えることが測定された。
次に棒を溶融体から抜出し、そして90.33%のCo
2とり乙7ののCOを含むCO2/Co混合物に曝した
。曝露時間は30分ないし2時間にわたり、そして曝露
温度はgoθ℃であった。goθ℃におけるCO2/C
o混合物の平衡酸素分圧は2.2夕×/Q−17気圧で
あり、そして900℃におけるそれは7 / 9 X
10−15気圧である。CoOの解離圧はと00°′お
よびり000においてそれぞれx、 7 j X/Q−
46気圧および3.39 x 10−”気圧と計算され
、そしてNiOの解離圧はそれぞれ997 X 10−
15気圧およびg、P ff X 10−15気圧と計
算された。これらの環境下でコバルトもニッケルも酸化
されなかった。
2とり乙7ののCOを含むCO2/Co混合物に曝した
。曝露時間は30分ないし2時間にわたり、そして曝露
温度はgoθ℃であった。goθ℃におけるCO2/C
o混合物の平衡酸素分圧は2.2夕×/Q−17気圧で
あり、そして900℃におけるそれは7 / 9 X
10−15気圧である。CoOの解離圧はと00°′お
よびり000においてそれぞれx、 7 j X/Q−
46気圧および3.39 x 10−”気圧と計算され
、そしてNiOの解離圧はそれぞれ997 X 10−
15気圧およびg、P ff X 10−15気圧と計
算された。これらの環境下でコバルトもニッケルも酸化
されなかった。
各コートされた試料を次に7000または7000℃の
水平管状炉中で酸素の不在下に2時間以下の時間焼鈍し
た。これは中間層の酸化物粒子の再結晶化を生じた。
水平管状炉中で酸素の不在下に2時間以下の時間焼鈍し
た。これは中間層の酸化物粒子の再結晶化を生じた。
セリウムコバルト合金でこのように処理された試料の試
験は、第2図に示すような断面の構造を顕示した。第2
図でも第1図におけるように、各種の層の厚さは比例し
ておらず、コーチングの層0751″−“1“6・
ウ第!図において、基材は10で、相互作用或
は成 質的に全部CeO2からなる;サブスケール或/、2B
はCeO2と金属コバルトの両者を含み、そして相域 互作用或は/、2Aはコバルトと基材から抽出された/
またはそれ以上の金属を含む。
験は、第2図に示すような断面の構造を顕示した。第2
図でも第1図におけるように、各種の層の厚さは比例し
ておらず、コーチングの層0751″−“1“6・
ウ第!図において、基材は10で、相互作用或
は成 質的に全部CeO2からなる;サブスケール或/、2B
はCeO2と金属コバルトの両者を含み、そして相域 互作用或は/、2Aはコバルトと基材から抽出された/
またはそれ以上の金属を含む。
90%のセリウムと10%の二、ケルを含むセリウム−
ニッケル合金を用いて同様の結果が得られたO これらのコーチングは、前記のような用途に適当な熱遮
断層を提供し、それらは密着しており、そしてそれらは
使用中に受容しえない劣化を起さない。
ニッケル合金を用いて同様の結果が得られたO これらのコーチングは、前記のような用途に適当な熱遮
断層を提供し、それらは密着しており、そしてそれらは
使用中に受容しえない劣化を起さない。
第1図および第2図は本発明によりコーチングされた金
属基材からなる構造体の例の断面図である0 10・・・基材、/2および/3・・・コーチング層代
理人の氏名 川原1)−穂 FIG / FIG 2
属基材からなる構造体の例の断面図である0 10・・・基材、/2および/3・・・コーチング層代
理人の氏名 川原1)−穂 FIG / FIG 2
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1) a) 被覆されるべき基材金属を用意し、
b)下記規準に従って選ばれた少なくとも7つの金属M
1と少なくとも1つの他の金属M2の合金まだは混合物
を用意し: イ) Mlは、非常に小さな酸素分圧を有する雰囲気
中で昇温下で分子酸素によシ酸化されやすく、該酸化は
安定なMlの酸化物を生ずる、 口) M2は、そのような条件下で安定な酸化物を形
成せず、そしてそれは被覆された材料の熱処理時に基材
の少なくとも7つの成分と合金を形成する; C)基材の表面に該合金または混合物を、該表面がMl
とM2の合金で被覆されるような条件下に適用し、そし
て d) M2の実質的酸化無しにコーチング中で昇温下
でMlの選択的酸化を行なう、 ことを含む、保護コーチングで金属基材をコーチングす
る方法。 (2)段階d後にコーチングを焼鈍する特許請求の範囲
第1項記載の方法。 (3)基材金属がスー・ぐ−アロイである特許請求の範
囲第1項記載の方法。 (4) Mlがランタニド金属から選ばれる特許請求
の範囲第1項記載の方法。 (5) Rhがセリウムである特許請求の範囲第を項
記載の方法。 (6) M2 カニッケル、コバルト、アルミニウム
、イツトリウム、クロムおよび鉄の群から選ばれる特許
請求の範囲第1項記載の方法。 (力 Mlがセリウム、M2がコバルトまたはニッケル
、そして基材金属がスーパーアロイである特許請求の範
囲第1項記載の方法。 (81a) 表面が酸化雰囲気中で高温で酸化および
劣化を受けやすい金属基材、および b)基材合金の少なくとも7つの表面上の、そして該表
面に密着した保護コーチングであって、該コーチングは
少なくとも7つの金属M1の酸化物の外層および基材か
ら抽出される金属と合金される少なくとも7つの金属M
2の内層を含み、該金属M1およびM2は下記規準に従
って選ばれる: (イ) M+は、非常に小さな酸素分圧を有する雰囲
気中で昇温下で分子酸素により酸化されやすく、該酸化
は安定なMlの酸化物を生ずる、 (ロ) M2は、そのような条件下で安定な酸化物を
形成せず、そしてそれは被覆された材料の熱処理時に基
材の少なくとも7つの成分と合金を形成する; を含む被覆された金属物品。 (9) 金属基材がスー・や−アロイである特許請求
の範囲第に項記載の被覆された金属物品。 QOM+がランタニド系列の金属から選ばれる特許請求
の範囲第g項記載の被覆された金属物品。 旧I Mhがセリウムである特許請求の範囲第10項
記載の被覆された金属物品。 021M2カニツケル、コバルト、アルミニウム、イツ
トリウム、クロムおよび鉄の群から選ばれる特許請求の
範囲第g項記載の被覆された金属物品。 03)金属M1がセリウム、金属M2がコバルトまたは
ニッケル、そして金属基材がスーパーアロイである特許
請求の範囲第g項記載の金属物品。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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US06/325,504 US4483720A (en) | 1981-11-27 | 1981-11-27 | Process for applying thermal barrier coatings to metals |
US325504 | 1981-11-27 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5896859A true JPS5896859A (ja) | 1983-06-09 |
JPH0353390B2 JPH0353390B2 (ja) | 1991-08-14 |
Family
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Family Applications (1)
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BE (1) | BE895158A (ja) |
CA (1) | CA1204348A (ja) |
DE (1) | DE3243283A1 (ja) |
DK (1) | DK160439C (ja) |
FR (1) | FR2517333B1 (ja) |
GB (1) | GB2110721B (ja) |
NO (1) | NO164667C (ja) |
SE (1) | SE459505B (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2003528328A (ja) * | 2000-03-20 | 2003-09-24 | ウェスチングハウス アトム アクチボラゲット | ジルコニウム合金を含む構成部材、該構成部材の製造方法、および該構成部材を含む核プラント |
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DE3590538T1 (de) * | 1984-10-17 | 1986-09-18 | Sri International, Menlo Park, Calif. | Verfahren zum Aufbringen von Überzügen auf Metalle und dabei erhaltenes Erzeugnis |
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JPH04501888A (ja) * | 1989-09-22 | 1992-04-02 | エス・アール・アイ・インターナシヨナル | 酸化チタンによる金属の連続被覆方法およびその装置 |
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US6461562B1 (en) | 1999-02-17 | 2002-10-08 | American Scientific Materials Technologies, Lp | Methods of making sintered metal oxide articles |
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-
1982
- 1982-11-23 DE DE19823243283 patent/DE3243283A1/de active Granted
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- 1982-11-25 GB GB08233664A patent/GB2110721B/en not_active Expired
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- 1982-11-26 NO NO823980A patent/NO164667C/no unknown
- 1982-11-26 FR FR8219883A patent/FR2517333B1/fr not_active Expired
- 1982-11-26 BE BE0/209583A patent/BE895158A/fr not_active IP Right Cessation
-
1988
- 1988-04-22 US US07/185,087 patent/US4913980A/en not_active Expired - Fee Related
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