JPS5882073A - 内燃機関の点火時期制御方法 - Google Patents
内燃機関の点火時期制御方法Info
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- JPS5882073A JPS5882073A JP17834781A JP17834781A JPS5882073A JP S5882073 A JPS5882073 A JP S5882073A JP 17834781 A JP17834781 A JP 17834781A JP 17834781 A JP17834781 A JP 17834781A JP S5882073 A JPS5882073 A JP S5882073A
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- Japan
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- engine
- ignition timing
- fuel ratio
- air
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/045—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions combined with electronic control of other engine functions, e.g. fuel injection
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、適切な点火時期をマイクロプロセッサにより
計算する電子制御機関の点火時期制御方法に関する。
計算する電子制御機関の点火時期制御方法に関する。
暖機中では、空燃比センサからの帰還信号な断つ開ルー
プ制御により、空燃比は理論空燃比より小さく（過濃混
合気）、かつ機関温度に関係した値に設定され、暖機中
の点火時期はこのような空燃比に適合するように設定さ
れている。
プ制御により、空燃比は理論空燃比より小さく（過濃混
合気）、かつ機関温度に関係した値に設定され、暖機中
の点火時期はこのような空燃比に適合するように設定さ
れている。
また、近時、暖機が適当に進行すると、暖機終了前にも
かかわらず、帰還制御が開始し、暖機中の未燃成分の放
出を抑制する場合があるが、この場合従来方法では、空
燃比はほぼ理論空燃比にあるにもかかわらず点火時期は
、理論空燃比より小さい空燃比に対応して適合している
ために、ＭＢＴ （ｍｉｎｉｍｕｍ ａｄｖａｎｃｅ
ｆｏｒ ｂｅｓｔ ｔｏｒｑｕｅ）からずれ、燃料消費
効率および機関の運転性能上、非常に不利となっている
。
かかわらず、帰還制御が開始し、暖機中の未燃成分の放
出を抑制する場合があるが、この場合従来方法では、空
燃比はほぼ理論空燃比にあるにもかかわらず点火時期は
、理論空燃比より小さい空燃比に対応して適合している
ために、ＭＢＴ （ｍｉｎｉｍｕｍ ａｄｖａｎｃｅ
ｆｏｒ ｂｅｓｔ ｔｏｒｑｕｅ）からずれ、燃料消費
効率および機関の運転性能上、非常に不利となっている
。
本発明の目的は、暖機中の点火時期の基本進角量が、理
論空燃比より小さくかつ機関温度に関係して設定されて
いる空燃比に適合するように設定され、暖機が所定量進
行すると暖機中にもかかわらす空燃比の帰還制御が実施
される電子制御機関の点火時期制御方法において、暖機
中に帰還制御期間にも、点火時期を適切に制御して、未
燃成分の放出抑制とともに、燃料消費効率および機関の
運転性能を改善することができる電子制御機関の点火時
期制御方法を提供することである。
論空燃比より小さくかつ機関温度に関係して設定されて
いる空燃比に適合するように設定され、暖機が所定量進
行すると暖機中にもかかわらす空燃比の帰還制御が実施
される電子制御機関の点火時期制御方法において、暖機
中に帰還制御期間にも、点火時期を適切に制御して、未
燃成分の放出抑制とともに、燃料消費効率および機関の
運転性能を改善することができる電子制御機関の点火時
期制御方法を提供することである。
この目的を達成するために本発明によれば、暖機中の空
燃比帰還制御期間では、その時の機関温度に関係して基
本進角量を補正した値を点火時期とし、点火時期を理論
空燃比に適合させる。機関温度は例えば冷却水温度から
検出する。
燃比帰還制御期間では、その時の機関温度に関係して基
本進角量を補正した値を点火時期とし、点火時期を理論
空燃比に適合させる。機関温度は例えば冷却水温度から
検出する。
図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明が適用される電子制御機関の概略図であ
る。エアクリーナ１から吻入された空気はエアフローメ
ータ２、絞り弁３、サージタンク４、吸気ボート５、お
よび吸気弁６を含む吸気通路１２を介して機関本体７の
燃焼室８へ送られる。絞り弁３は運転室の加速ペダル１
３に連動する。燃焼室８はシリンダヘッド９、シリンダ
ブロック１０、およびピストン１１によって区画され、
混合気の燃焼によって生成された排気ガスは排気弁１５
、排気ボート１６、排気分岐管１７、および排気管１８
を介して大気へ放出される。バイパス通路２１は絞り弁
３の上流とサージタンク４とを接続し、バイパス流量制
御弁２２はバイパス通路２１の流通断面積を制御してア
イドリンク時の機関回転速度を一定に維持する。窒素酸
化物の発生を抑制するために排気ガスを吸気系へ導く排
気ガス再循環（ＥＧＲ）通路２３は、排気分岐管１７と
サージタンク４とを接続し、オンオフ弁形式の排気ガス
再循環（ＥＧＲ）制御弁２４は電気パルスに応動してＥ
ＧＲ通路２３を開閉する。吸気温センナ２８はエアフロ
ーメータ２内に設けられて吸気温を検出し、スロットル
スイッチ２９は絞り弁３のアイドリング開度を検出する
。水温センサ３０はシリンダブロック１０に取付けられ
て冷却水温度、すなわち機関温度を検出し、酸素濃度セ
ッサとしての周知の空燃比センサ３１は排気分岐管１７
の集合部分に取付けられて集合部分における酸素濃度を
検出し、クランク角センサ３２は、機関本体７のクラン
ク軸（図示せず）に結合する配電器３３の軸３４０回転
からクランク軸のクランク角を検出し、車速センサ３５
は自動変速機３６の出力軸の回転速度を検出する。これ
らのセッサあるいはスイッチ２ 、２８ 、２９ 、３
０ 、３１ 、３２ 。
る。エアクリーナ１から吻入された空気はエアフローメ
ータ２、絞り弁３、サージタンク４、吸気ボート５、お
よび吸気弁６を含む吸気通路１２を介して機関本体７の
燃焼室８へ送られる。絞り弁３は運転室の加速ペダル１
３に連動する。燃焼室８はシリンダヘッド９、シリンダ
ブロック１０、およびピストン１１によって区画され、
混合気の燃焼によって生成された排気ガスは排気弁１５
、排気ボート１６、排気分岐管１７、および排気管１８
を介して大気へ放出される。バイパス通路２１は絞り弁
３の上流とサージタンク４とを接続し、バイパス流量制
御弁２２はバイパス通路２１の流通断面積を制御してア
イドリンク時の機関回転速度を一定に維持する。窒素酸
化物の発生を抑制するために排気ガスを吸気系へ導く排
気ガス再循環（ＥＧＲ）通路２３は、排気分岐管１７と
サージタンク４とを接続し、オンオフ弁形式の排気ガス
再循環（ＥＧＲ）制御弁２４は電気パルスに応動してＥ
ＧＲ通路２３を開閉する。吸気温センナ２８はエアフロ
ーメータ２内に設けられて吸気温を検出し、スロットル
スイッチ２９は絞り弁３のアイドリング開度を検出する
。水温センサ３０はシリンダブロック１０に取付けられ
て冷却水温度、すなわち機関温度を検出し、酸素濃度セ
ッサとしての周知の空燃比センサ３１は排気分岐管１７
の集合部分に取付けられて集合部分における酸素濃度を
検出し、クランク角センサ３２は、機関本体７のクラン
ク軸（図示せず）に結合する配電器３３の軸３４０回転
からクランク軸のクランク角を検出し、車速センサ３５
は自動変速機３６の出力軸の回転速度を検出する。これ
らのセッサあるいはスイッチ２ 、２８ 、２９ 、３
０ 、３１ 、３２ 。
３５の出力および蓄電池３７の電圧は電子制御装置４０
へ送られる。燃料噴射弁４１は各気筒に対応して各吸気
ボート５の近傍にそれぞれ設けられ、ポンプ４２は燃料
タンク４３からの燃料通路４４を介して燃料噴射弁４１
へ送る。電子制御装置４０は各セッサからの入力信号を
パラメータとして燃料噴射量を計算し、計算した燃料噴
射量に対応したパルス幅の電気パルスを燃料噴射弁４１
へ送る。
へ送られる。燃料噴射弁４１は各気筒に対応して各吸気
ボート５の近傍にそれぞれ設けられ、ポンプ４２は燃料
タンク４３からの燃料通路４４を介して燃料噴射弁４１
へ送る。電子制御装置４０は各セッサからの入力信号を
パラメータとして燃料噴射量を計算し、計算した燃料噴
射量に対応したパルス幅の電気パルスを燃料噴射弁４１
へ送る。
電子制御装置４０はまた、バイパス流量制御弁２２、Ｅ
ＧＲ制御弁２４、自動変速機の油圧制御回路のソレノイ
ド４５、および点火装置４６を制御する。点火装置４６
の点火コイルの二次側は配電器３３へ接続されている。
ＧＲ制御弁２４、自動変速機の油圧制御回路のソレノイ
ド４５、および点火装置４６を制御する。点火装置４６
の点火コイルの二次側は配電器３３へ接続されている。
第２図は電子制御装置の内部のブロック図である。ＣＰ
Ｕ （中央処理装置）５６、ＲＯＭ （読出し専用記憶
装置）５７、ＲＡＭ （任意アクセス記憶装置）５８，
５９、マルチプレクサ付きＡ／Ｄ （アナログ／デジタ
ル）変換器６０．および入出力インタフェース６１はパ
ス６２を介して互いに接続されている。ＲＡＭ５９は補
助電源へ接続されており、点火スイッチが開かれて機関
が停止してＩ、ｚる期間も所定の電力を供給されて記憶
を保持することができる。エアフローメータ２、吸気温
センサ２８、水温センサ３０、および空燃比センサ３１
力）らのアナログ信号はＡ／Ｄ変換器６０へ送られる。
Ｕ （中央処理装置）５６、ＲＯＭ （読出し専用記憶
装置）５７、ＲＡＭ （任意アクセス記憶装置）５８，
５９、マルチプレクサ付きＡ／Ｄ （アナログ／デジタ
ル）変換器６０．および入出力インタフェース６１はパ
ス６２を介して互いに接続されている。ＲＡＭ５９は補
助電源へ接続されており、点火スイッチが開かれて機関
が停止してＩ、ｚる期間も所定の電力を供給されて記憶
を保持することができる。エアフローメータ２、吸気温
センサ２８、水温センサ３０、および空燃比センサ３１
力）らのアナログ信号はＡ／Ｄ変換器６０へ送られる。
スロットルスイッチ２９、クランク角センサ３２、およ
び車速センサ３５の出力は入出力インタフェース６１へ
送られ、ノくイパス流量制御弁２２、ＥＧＲ制御弁２４
、ソレノイド４５、および点火装置４６は入出力インタ
フェース６１から入力信号を送られる。
び車速センサ３５の出力は入出力インタフェース６１へ
送られ、ノくイパス流量制御弁２２、ＥＧＲ制御弁２４
、ソレノイド４５、および点火装置４６は入出力インタ
フェース６１から入力信号を送られる。
第３図は、機関温度に対応する冷却水温度が暖機中の、
所定温度、例えば４０℃である場合の点火時期としての
要求進角風と空燃比との関係を示している。Ｘは機関が
低回転でかつ低負荷にある場合の特性であり、Ｙは機関
が中回転でカニつ高負荷にある場合の特性であり°、Ｂ
は理論空燃比である。空燃比が増大するに連れて要求進
鋼量も増大する。暖機中の開ループ制御時に冷冷水温度
が４０℃である場合、空燃比は理論空燃比より小さい例
えば１３に設定される。機関′回転速度と機関負荷とに
関して通常の運転領域では暖機中の要求空燃比として設
定されている空燃比（冷却水温度４０℃では要求空燃比
＝１３．０）に適合する要求進角量（Ｃｘｎ’Ｃｙ）と
理論空燃比に適合する要求進角量（Ｃｘｏ 、 Ｃｙｏ
）との差（ΔθＸ。
所定温度、例えば４０℃である場合の点火時期としての
要求進角風と空燃比との関係を示している。Ｘは機関が
低回転でかつ低負荷にある場合の特性であり、Ｙは機関
が中回転でカニつ高負荷にある場合の特性であり°、Ｂ
は理論空燃比である。空燃比が増大するに連れて要求進
鋼量も増大する。暖機中の開ループ制御時に冷冷水温度
が４０℃である場合、空燃比は理論空燃比より小さい例
えば１３に設定される。機関′回転速度と機関負荷とに
関して通常の運転領域では暖機中の要求空燃比として設
定されている空燃比（冷却水温度４０℃では要求空燃比
＝１３．０）に適合する要求進角量（Ｃｘｎ’Ｃｙ）と
理論空燃比に適合する要求進角量（Ｃｘｏ 、 Ｃｙｏ
）との差（ΔθＸ。
Δθｙ）は冷却水温度の関数であり、冷却水温度が等し
ければ機関回転速度および機関負荷に関係なくほぼ一定
である。（ΔθＸ−Δθｙ）。
ければ機関回転速度および機関負荷に関係なくほぼ一定
である。（ΔθＸ−Δθｙ）。
第４図は本発明を実施するプログラムのフローチャート
である。ステップ６５ではフラグＦＢ＝１か否かを判別
し、判別結果が正であればステップ６８へ、否であれば
ステップ６６へ進む。フラグＦＢ＝１は空燃比センサ３
１からの帰還信号により帰還制御が行なわれている期間
であること、フラグＦＢ＝Ｏは空燃比センサ３１からの
、帰還信号が断たれて開ループ制御が行なわれている期
間であることを意味する。ステップ６６ではその時の冷
却水温度が帰還制御開始温度以上であるか否かを判別し
、判別結果が正であればステップ６７へ、否であればス
テップ７０へ進む。帰還制御開始温度は、始動時の冷却
水温度の関数であり、例えば始動時の冷却水温度十Ｔ（
ただしＴは所定値）であり、暖機終了温度より低い。ス
テップ６７ではフラグＦＢをセット、すなわち１にする
。
である。ステップ６５ではフラグＦＢ＝１か否かを判別
し、判別結果が正であればステップ６８へ、否であれば
ステップ６６へ進む。フラグＦＢ＝１は空燃比センサ３
１からの帰還信号により帰還制御が行なわれている期間
であること、フラグＦＢ＝Ｏは空燃比センサ３１からの
、帰還信号が断たれて開ループ制御が行なわれている期
間であることを意味する。ステップ６６ではその時の冷
却水温度が帰還制御開始温度以上であるか否かを判別し
、判別結果が正であればステップ６７へ、否であればス
テップ７０へ進む。帰還制御開始温度は、始動時の冷却
水温度の関数であり、例えば始動時の冷却水温度十Ｔ（
ただしＴは所定値）であり、暖機終了温度より低い。ス
テップ６７ではフラグＦＢをセット、すなわち１にする
。
ステップ６８ではその時の冷却水温度ＴＨＷを水温セン
９−３０からの入力から検出する。ステップ６９では補
正進角量θＣを求める。補正進角量θＣは第５図に示さ
れるように冷却水温度ＴＨＷの関数Ｆ（ＴＨＷ）であり
、第３図のΔθＸ、Δθｙに対応するものであり、その
時の冷却水温度ＴＩ（Ｗにおいて理論空燃比に適合する
要求進角−量と冷却水温度ＴＨＷに関係して設定される
要求空燃比に適合する要求進角量との差に等しい。ステ
ップ７０ではθＣを零とする。ステップ７４ではクラン
ク角センサ３２からの入力から機関回転速度Ｎを検出す
る。ステップ７５では機関回転速度ＮをＲＡＭ ５８に
記憶する。ステップ７６では機関負荷Ｑ／Ｎ （ただし
Ｑはエアフローメータ２から検出される吸入空気流量、
Ｎは機関回転速度である。）を検出する。ステップ７６
でステップ７５で検出された機関負荷Ｑ／ＮをＲＡＭ５
８に記憶する。ステップ７８では基本進角量θｂを計算
する。基本進角量θｂは機関回転速度Ｎと機関負荷Ｑ／
Ｎとの関数Ｇ（Ｎ。
９−３０からの入力から検出する。ステップ６９では補
正進角量θＣを求める。補正進角量θＣは第５図に示さ
れるように冷却水温度ＴＨＷの関数Ｆ（ＴＨＷ）であり
、第３図のΔθＸ、Δθｙに対応するものであり、その
時の冷却水温度ＴＩ（Ｗにおいて理論空燃比に適合する
要求進角−量と冷却水温度ＴＨＷに関係して設定される
要求空燃比に適合する要求進角量との差に等しい。ステ
ップ７０ではθＣを零とする。ステップ７４ではクラン
ク角センサ３２からの入力から機関回転速度Ｎを検出す
る。ステップ７５では機関回転速度ＮをＲＡＭ ５８に
記憶する。ステップ７６では機関負荷Ｑ／Ｎ （ただし
Ｑはエアフローメータ２から検出される吸入空気流量、
Ｎは機関回転速度である。）を検出する。ステップ７６
でステップ７５で検出された機関負荷Ｑ／ＮをＲＡＭ５
８に記憶する。ステップ７８では基本進角量θｂを計算
する。基本進角量θｂは機関回転速度Ｎと機関負荷Ｑ／
Ｎとの関数Ｇ（Ｎ。
Ｑ／Ｎ ）であり、所定の間隔で選択された機関回転速
度Ｎおよび機関負荷Ｑ／Ｎに対して基本進角量θｂを設
定しているＲＯＭ５７内のテーブルから補間法により計
算される。ステップ８０では別の補正進角量θｄを計算
する。補正進角量θｄは冷却水温度ＴＨＷの関数Ｈ（Ｔ
ＨＷ）であり、冷却水温度ＴＨＷが低いとき程大きく二
暖機中であることに対する補正進角量である。ステップ
７９で定義されるθｄは、暖機中の機関温度に関係して
設定されている要求空燃比に適合する要求進角量であり
、第３図ではＣｘ 、 Ｃｙに対応するものである。
度Ｎおよび機関負荷Ｑ／Ｎに対して基本進角量θｂを設
定しているＲＯＭ５７内のテーブルから補間法により計
算される。ステップ８０では別の補正進角量θｄを計算
する。補正進角量θｄは冷却水温度ＴＨＷの関数Ｈ（Ｔ
ＨＷ）であり、冷却水温度ＴＨＷが低いとき程大きく二
暖機中であることに対する補正進角量である。ステップ
７９で定義されるθｄは、暖機中の機関温度に関係して
設定されている要求空燃比に適合する要求進角量であり
、第３図ではＣｘ 、 Ｃｙに対応するものである。
ステップ８０ではθｂ＋θｄを新たな基本進角量θｂと
する。ステップ８１ではθｂ＋θＣを最終進角量θｔと
する。開ループ制御期間ではθｔ＝θｂであり、帰還制
御期間ではθｔ〉θｂである。ステップ８５ではθｔ≦
上限値であるか否かを判別し、判別結果が正であればス
テップ８７へ、否であればステップ８６へ進む。ステッ
プ８６ではθｔ＝上限値とされる。
する。ステップ８１ではθｂ＋θＣを最終進角量θｔと
する。開ループ制御期間ではθｔ＝θｂであり、帰還制
御期間ではθｔ〉θｂである。ステップ８５ではθｔ≦
上限値であるか否かを判別し、判別結果が正であればス
テップ８７へ、否であればステップ８６へ進む。ステッ
プ８６ではθｔ＝上限値とされる。
ステップ８７ではθｔ≧下限値であるか否かを判別し、
判別結果が正であればステップ８９へ、否であればステ
ップ８８へ進む。ステップ８８ではθｔ−下限値とされ
る。この結果、θｔ゛は下限値≦θｔ≦上°限値の範囲
となり、不適当な点火時期が設定されて点火時期に因る
異常が生じるのを防止する。ステップ８４ではθｔをＲ
ＡＭ５８に記憶する。
判別結果が正であればステップ８９へ、否であればステ
ップ８８へ進む。ステップ８８ではθｔ−下限値とされ
る。この結果、θｔ゛は下限値≦θｔ≦上°限値の範囲
となり、不適当な点火時期が設定されて点火時期に因る
異常が生じるのを防止する。ステップ８４ではθｔをＲ
ＡＭ５８に記憶する。
なお第４図のプログラムは、暖機中とともに暖機終了後
における点火時期の計算プログラムとして使用可能であ
るが、暖機終了後では、終了フラグをステップ６４ （
６５の前）で判定させ基本進角量θｂを機関回転速度Ｎ
と機関負荷Ｑ／Ｎとの関数として設定しているテーブル
より補間して求めた値により進角な決めることも可能で
ある。この時θＣおよびθｄは省略される。
における点火時期の計算プログラムとして使用可能であ
るが、暖機終了後では、終了フラグをステップ６４ （
６５の前）で判定させ基本進角量θｂを機関回転速度Ｎ
と機関負荷Ｑ／Ｎとの関数として設定しているテーブル
より補間して求めた値により進角な決めることも可能で
ある。この時θＣおよびθｄは省略される。
このように本発明によれば、暖機中に帰還制御が開始し
て空燃比がほぼ理論空燃比になると、点火時期も、理論
空燃比に適合する値となるように制御変更されるので、
暖機中の帰還制御期間における燃料消費効率および運転
性能を改善することができる。
て空燃比がほぼ理論空燃比になると、点火時期も、理論
空燃比に適合する値となるように制御変更されるので、
暖機中の帰還制御期間における燃料消費効率および運転
性能を改善することができる。
第１図は本発明が適用される電子制御機関の全体の概略
図、第２図は第１図の電子制御装置のブロック図、第３
図は暖機中の所定の冷却水温度における空燃比と要求進
角量との関係を示すグラフ、第４図は本発明を実施する
プログラムのフローチャート、第５図は冷却水温度と補
正進角量との関係を示すグラフである０３０・・・水温
センサ、３１・・・空燃比センサ、４０・・・電子制御
装置、４６・・・点火コイル。 特許出願人 トヨタ自動車工業株式会社第３図 １２ １３ １４ ｓ１５空燃比 第５図 冷却水温度ＴＨＷ
図、第２図は第１図の電子制御装置のブロック図、第３
図は暖機中の所定の冷却水温度における空燃比と要求進
角量との関係を示すグラフ、第４図は本発明を実施する
プログラムのフローチャート、第５図は冷却水温度と補
正進角量との関係を示すグラフである０３０・・・水温
センサ、３１・・・空燃比センサ、４０・・・電子制御
装置、４６・・・点火コイル。 特許出願人 トヨタ自動車工業株式会社第３図 １２ １３ １４ ｓ１５空燃比 第５図 冷却水温度ＴＨＷ
Claims (1)
- 暖機中では点火時期の基本進角量が、理論空燃比より小
さくかつ機関温度に関係して設定されている空燃比に適
合するように設定され、暖機が所定量だけ進行すると暖
機中にもかかわらす空燃比の帰還制御が実施される電子
制御機関の点火時期制御方法において、暖機中の空燃比
帰還制御期間では、そめ時の機関温度に関係して基本進
角量を補正した値を点火時期とし、これにより点火時期
を理論空燃比に適合させることを特徴とする、電子制御
機関の点火時期制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17834781A JPS5882073A (ja) | 1981-11-09 | 1981-11-09 | 内燃機関の点火時期制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17834781A JPS5882073A (ja) | 1981-11-09 | 1981-11-09 | 内燃機関の点火時期制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5882073A true JPS5882073A (ja) | 1983-05-17 |
Family
ID=16046900
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17834781A Pending JPS5882073A (ja) | 1981-11-09 | 1981-11-09 | 内燃機関の点火時期制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5882073A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61258954A (ja) * | 1985-05-09 | 1986-11-17 | Nissan Motor Co Ltd | 希薄混合気機関の点火時期制御装置 |
-
1981
- 1981-11-09 JP JP17834781A patent/JPS5882073A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61258954A (ja) * | 1985-05-09 | 1986-11-17 | Nissan Motor Co Ltd | 希薄混合気機関の点火時期制御装置 |
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