JPS5870724A - 無ヨリ、無ノリ、ジェットル−ム製織用糸条 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はインターレース処理されたポリエステルマルチ
フィラメント糸で実質的に無ヨ、す、無ノ従来の無ヨリ
、無ノリジェットルーム製織用タテ糸では不可能であっ
た。低インターレース度で。

しかも高速回転での製織を可能にする実質的に無ヨリ、
無ノリのジェットルーム製織用糸条に関する。

従来、衣料用のポリエステルマルチフィラメント糸条を
用いて織物を製造する際、タテ糸には製織時に毛羽発生
防止のため、ヨリを与え、かつノリを付与する方法がと
られてきた０これら加ネンおよびノリ付の各工程は製織
作業能率上やむ得す経る工程であって所要コスト低減の
観点から省略したいというのが業界の願望であった。

ヨリ、ノリの効果に替るべき有効な手段として空気処理
等により糸条の単糸間に絡みあいを付与した。いわゆる
インターレース糸をタテ糸に用い。

裏地を中心としたタフタ、ツイル関係では無ヨリ。

無ノリでのジェットルーム製織が可能となり、このこと
により製織工程の合理化が行なわれると共に、さらにノ
リ抜き工程の省略による精練、染色工程の簡略化が実現
可能なことは既定の事実であ諸経費の高騰等によシ織物
製造コストがアップしてきている。このため、織物製造
業者はさらに競争力をつけるため、織物製造コストのさ
らに飛躍的な低減に取り組んでおシ、ジェットルームメ
ーカーでもこれらに対処すべき製織工程コストダウンの
ため６００〜８００ｒｐｍの高速回転用ジェットルーム
を開発し市場へ出しつつある。しかし、これら高速回転
用ジェットルームを使用しても、これに用いるタテ糸に
ヨリおよびノリを付与したのでは製織工程コストダウン
の効果は少なく、またこの織機で従来のインターレース
処理された無ヨリ、無ノリジェットルーム用タテ糸を用
いて製織すると製繊毛羽が多発して満足すべき製織性お
よび品位が得られない可能性がある。

そこで２本発明者らは高速回転ジェットルームにおける
無ヨリー１無ノリ用タテ糸条開発のため。

ます製織工程におけるインターレース度変化および製繊
毛羽発生位置を詳細に調査し、これに基づいて製繊毛羽
発生機構を明らかにした。

インターレース処理されたポリエステルマルチフィラメ
ント糸を無ヨリ、無ノリでタテ糸に使用してＷＪＬで製
織した場合、インターレース度は表１に示すごとく、原
糸油剤に関係なく、織機上での低下が大きく、特に綜絖
内から急激に低下を始め液部では原糸に比較して６８〜
９１チ低下しており、特に高インターレース原糸のもの
ほど低下比率が大きい。すなわち集束性を向上させる目
的でノリ、ヨリに変るべく与えたインターレースの大部
分が織機内で、特に摩擦および衝撃力の大きい綜絖、液
部にて消滅していることになる。

次に織機上における製繊毛羽発生位置を調査した結果を
表２に示すが、綜絖内から液部で製繊毛羽の９０１％が
発生しているのである。

すなわち織機内でタテ糸としては摩擦および衝撃力の強
い綜絖内および液部でタテ糸のインターレース度低下が
急激に進み、その結果タ゛テ糸は集束性を失って非常に
バラケ易い状態となる。こういう状態で綜絖および筬の
摩擦および衝撃力がタテ糸にかかった時０時として集束
体としてのタテ糸条から分離された１〜２本のフィラメ
ントに全摩擦力および衝撃カー÷←娶畢去がかかる場合
がちり、この時１〜２本の単糸ではその負荷に耐えきれ
ず単糸切れ、すなわち製繊毛羽となるのである。このこ
とから明白なことはインターレース度はフィラメントの
集束性を高め、摩擦、衝撃により単糸切れ誘発をある程
度まで押える点では有効であっても、単糸切れ防止その
ものには直接的効果が無く、要は製織機構に耐え得る最
低交絡度力ｌ有れば良いことになり、むしろ高速摩擦お
よび衝撃にフィラメント単糸が耐え得るようにしてやれ
ば、よシ製織性向上が期待できることに着目したのであ
る。

本発明者らはかかる知見に基づき、特に高速織機に適し
た糸条の開発を行なうべく鋭意研究を行なった結果、イ
ンターレース処理されたポリエステルマルチフィラメン
ト糸を実質的に無ヨリ、無ノ・りでのジェットルーム製
織において、従来では不可能であった低インターレース
度でも製［能にする。無ヨリ、無ノリジェットルーム製
織用糸条を完成させたものである。本発明は次の構成を
有する。すなわち１本発明はインターレース処理された
ポリエステルマルチフィラメント糸条であって、該糸条
のインターレース度が５〜２０，８日降伏応力が１，０
〜２．０ｇ／１１．好ましくは１．２〜１．７ｇ／ｄ、
単糸繊度が２．５〜３，８ｄであることを特徴とする無
ヨリ、無ノリジェットルーム製織用糸条である。

本発明においてインターレース度とはトータルデニール
ｘ　０．２　ｇの初張力でフィラメント糸を給糸し、フ
ィラメント中央部に直径０．７　ｍｍのクロムメッキを
施したビンを挿入して初張力士フィラメントの単糸デニ
ールｘ１ｇの張力で４ａｎ／θｅＣの速度で引張り交絡
部で停止するまでの距離Ｅ（■）を求める。３０回の測
定を行い、その平均値からインターレース度＝　１０　
ｏ／Ｅを求める。

一方、実質的に無ヨリとは５０ｒ／ｍ程度以下の原糸元
ヨリは有してもよく、要は製織前に特にネン糸をしない
ことを意味する。またポリエステルとは、テレフタル酸
、またはその低級アルキル誘導体く炭素数は１〜４のア
ルカノールのジエステル）とエチレングリコールとから
、あるいはテレフタル酸またはその低級アルキル誘導体
とエチレングリコールおよび少なくとも１種の他の成分
とカラ、またはビス−２−ヒドロキシエチルテレ７タレ
ートおよび少なくとも１種の他の成分とから得られるポ
リエステル構成単位の少なくとも７０チがポリエチレン
テレフタレートであるポリエステルのことであり、さら
に、ＳＳ降伏応力とはインストロン型引張り試験器で試
技２０■、引張り速度２０ｑ／分の条件で引張り、これ
を強力伸度曲線として第２図に示すように記録し、立上
り部ａ、と降伏部以降すに接線を引きその交点の強力を
読み１ｇ当りの値としたものである。

以下本発明の詳細な説明する。

インターレース処理されたポリエステルマルチフィラメ
ント糸をタテ糸に用いて高速Ｗ、ＴＩ、で製織する場合
、製織性を向上させる手段、すなわち製繊毛羽発生を減
少させる方法の１つに集束性向上がある。製繊毛羽はマ
ルチフィラメント糸のうちの１〜２本の単糸に綜絖およ
び筬の摩擦および衝撃力が働いて、その結果単糸１〜２
本ではその力に耐えられなくなシ製繊毛羽となるのであ
り。

集束性を向上させて、綜絖および筬の摩擦力および衝撃
力がマルチフィラメント全体に働くようにすれば、製繊
毛羽発生は減少する。しかし前述のとおシ原糸に高イン
ターレース処理を施しても織機上でインターレース度が
大巾に減少するため。

インターレース処理による織機上での集束性向上には限
度がある。さらにインターレース度が多くなれば特願昭
５５−１５１４０８に見られるごとく。

生機になった段階ではインターレース度が大巾に減少し
ても原糸の交絡度に応じて残留する交絡の幾何学的なご
りによシ“単糸交絡ムラ″と言われるイラツキ欠点が発
生し織物品位を低下させる。

したがって、インターレース処理された糸の無ヨリ、無
ノリ製織においてはインターレース度アップのみでは製
織性ならびに品位面の両面とも高性能化は期待できない
。

次の方法としてタテ糸を強くすることである。

すなわち製繊毛羽は綜絖および筬の摩擦力および衝撃力
がマルチフィラメント糸のうちの１〜２本に集中し、そ
の結果単糸の強伸度では耐えられなくなり単糸が切断す
ることは前述のとおシであるが、この時単糸の強伸度が
筬、綜絖の摩擦力および衝撃力に耐え得れば単糸切れと
はならないのである。しかし、ポリエステル糸では強度
、伸度ともに大巾な向上は望めないのである。

そこで本発明者らは、製織実験結果をもとに製織機構に
つき鋭意研究の結果、ポリエステルの強力・伸度曲線を
従来のポリエステル糸と変えることによって製織時の摩
擦、衝撃力に耐え得ることを見い出したのである。

第１図に無ヨリ、無ノリの同一ビーム内で、織機のタテ
糸張力を０．２ｇ／ｄ〜１．０ｇ／ｄと変更して。

製織タテ糸毛羽の発生状況を調べた結果を示すがタテ糸
張力が高くなるにしたがい、タテ糸毛羽発生回数は多く
なっている。

織機の運動によって生じる筬および綜絖の潜在的摩擦力
および衝撃力は変わらなくともその時タテ糸の張力が高
い場合は糸が受ける顕在摩擦力および衝撃力は強くなり
、この時タテ糸のマルチフィラメントのうちの１〜２本
のフィラメントに全摩擦力および衝撃力が働くとフィラ
メント糸切れび綜絖の糸に与える摩擦および衝撃力が弱
く、フィラメント切れになりにくいのである。

なお、第１図の条件は次の通りである。

タテ糸：５０Ｄ−１８フィラメント ヨ；密度ニア７本／ｉｎ 織機回転数：４００ｒｐｍ 以上９強制製織テストで１〜２本のフィラメントに働く
筬および綜絖の摩擦、衝撃力を低くすれば製繊毛羽は減
少することを見い出しだが９本発明では通常の製織タテ
糸張力下でこれらの力を減少させることが大きな特徴で
あり、この説明を以下製織機構との関連で行なう。

第３図にＷＪＬにおける製織機構の略図を示す。

巻取シローラー１とライバースビーム乙の間にタテ糸４
が仕掛けられである規定の張力に保たれている（通常の
場合０．２〜０．４ｇ／ａの範囲）。この状態で綜絖３
が矢印の方向に上下にタテ糸の開口運動をしており、筬
２は綜絖６が上下に運動している状態で矢印の方向によ
う動運動をしている。

している時、綜絖６に入っているマルチフィラメントの
うちの１本が綜絖Ａによって摩擦力を受けて伸ばされる
場合を考えて見るとマルチフィラメント４から離れたフ
ィラメント単糸４Ａはマルチフィラメント４より伸ばさ
れた状態となり、綜絖３Ａの摩擦および衝撃力はすべて
フィラメント単糸４Ａにかかることになる。この時の綜
絖３Ａとフィラメント単糸４人に対する摩擦力および衝
撃−力はフィラメント単糸４Ａの強力・伸度曲線が影響
し、第２図Ａに示すような伸びに対する応力が高い場合
は強く、第２図Ｂに示すような伸びに対する応力が低い
糸の場合は弱くなるのである。

今仮に第４図のフィラメント単糸４Ａが５チ伸ばされた
状態を考えると、第２図に示すポリエステル５０デ丑−
ル１Ｂフィラメントの場合は１６４ｇの１／１８　すな
わち９．１ｇの張力下で摩擦および衝撃力が働くが、第
２図Ｂのポリエステルフィラメント５０デ響−ル１８フ
ィラメントの場合は７３、８　ｇの１／１８　すなわち
４．１ｇの張力下で摩擦および衝撃力が働くことになり
、当然のことながら低張力の後者が単糸切れになりにく
いのである。

乙のような理論から言えば、ＳＳ降伏応力は低ければ低
いほど好ましいのであるが、ＳＳ降伏応力が１　ｇ／ｄ
以下になると通常の製織工程での張力に対して耐えられ
なくなり、永久伸びとなり織物品位低下をきたす。一方
、ＳＳ降伏応力が２．０　ｇ／４以上になると高速Ｗ、
ＴＩ、製織において通常の生産が可能な製繊毛羽発生頻
度に押えることができない。したがって、ＳＳ降伏応力
は１．０〜２．０ｇ／ｉ。

好ましくは１・２〜１．７　ｇ　／　ａの範囲が好まし
い。

単糸繊度については、単糸が太ければ当然強力が強く、
単糸に応力が集中した場合でも単糸切れになシにくい。

製織実験の結果では、無ヨリ、無ノリによる高速Ｗ、Ｔ
Ｌ製織に耐え得るためには単糸繊度２．５ｄ以上必要で
あり、また逆に織物風合上からは単糸繊度３．８ｄ以上
では加工工程でアルカリによる溶解減量加工をほどこし
ても風合面で粗硬となシ好ましくない。したがって、単
糸繊度は２．５〜３．８ｄが好ましい。

一方、前述のインターレースについては整経工程、ピー
ミング工程および製織工程での糸の取り扱い易さの点で
必要であり、インターレース度が５〜２０の低インター
レースで充分である。

以上インターレース処理されたポリエステルマルチフィ
ラメント糸のインターレース度が５〜２０゜ＳＳ降伏応
力が１．０〜２．０ｇ／ｄ、好ましくは１．２〜１．７
ｇ／ｄ、単糸繊度が２．５〜３，８デニールの構成によ
り実質的に無ヨリ、無ノリで高速回転でのＷＪＬ製織が
可能となり、製織コストを大巾に下げられるとともに高
品位の織物を得ることができる。

さらに原糸製造段階においても低インターレース度であ
゛るがため、インターレース処理を行うための圧空消費
量が減少し、その結果原糸製造コストが下げられる利点
もある。

なお、もちろんのこと本発明の糸条を用いて通常のＷ、
ｒＬ回転数６５０〜４５０ｒｐｍの製織においては従来
の無ヨリ、無ノリ用原糸を用いた場合より、製繊毛羽が
減少し、製織効率が向上し、生産性および織物品位が向
上することは言うまでもない０ また、マルチフィラメント糸の全繊度は０通常５０デニ
ール〜１５３デニールのものが多く使われているが、特
にこの範囲に限定するものではない。さらに１本発明は
ポリエステルマルチフィラメント加工糸にも、この考え
方の適用が可能である。

本発明の糸条を得るには少なくとも４０　Ｄ　［１ｍ７
分以上、好ましくは５ｏｏｏｍ／分以上の高速製糸条件
を採用することが必要である。

以下、実施、例について説明する。

表２　織機上における毛羽発生位置 実施例 極限粘度０．６５のポリエチレンテレフタレートを４，
５００〜６．ｏｏｏｍＺ分で高速製糸したのち、鉱物油
を主体とする高平滑油剤を基剤とする油剤を０．９〜１
．０　％付着させ１次いで圧空噴射ノズルでインターレ
ース処理ヲ行ない、５０デニール１２フイラメント（試
料ｍ１）、８Ｂ降伏応力の異なる５０デニール１８フイ
ラメント（試料ｍ　２．　！＋、　４゜５．６．７）７
５デニール２４フイラメント（試料部９→および７５デ
ニール３６フイラメント（試料胤１０）を得た品らに極
限粘度０．６５のポリエチレンテレフタレートを常法に
よｆｉ１７０Ｄｔｘ／分の速度で紡糸し、鉱物油を主体
とする高平滑性油剤を基剤とする紡糸油剤を未延伸糸条
に対して１．５％付着せしめた。次いで延伸熱処理した
後、インターレース処理を行い、５０デユごル１８フィ
ラメント（試料部８）を得た。

得うれたマルチフィラメント糸条を、無ヨリ無ノリでタ
テ糸に用い、ヨコ糸には通常の溶融紡糸。

延伸熱処理して得られたポリエステル７５デニール５６
フイラメントを用いて、津田駒製ＷＪＬで製織を行った
諺の時の織物規格は０組織はすべて平組織、織上密度は
試料Ｎａ１〜８はタテ１０３本／ｉｎヨコ７７本／１ｎ
、試料部９，１０はタテ９８本／１ｎ。

ヨコ７７本／ｉｎ　　であった。なお織機条件は織機回
転数を６２６ｒｐｍ　、タテ糸張力は０．ろＱ　〜ｏ、
３５　ｇ／ｄに設定して製織した。結果を表６に示すが
１本発明の範囲内に入るよう試作した試料ｍ　５．４．
５．６．７゜９は製繊毛羽発生回数が０．１〜０．５回
／　５　Ｑ　ｍと良好であり、かつ織物風合１品位小良
好であった。

しかし試料部２，８のどと（８，８降伏応力が本発明の
領域外にある場合は９例え単糸繊度が本発明の範囲内に
あるもの、さらには試料ｍ８のごとく高インターレース
処理を施したにもかかわらず満足すべき製織性は得られ
なかった。

また試料部２のとと（、ＳＳ降伏応力が本発明の範囲よ
シ低い場合は、製織性は良好であるが。

ＳＳ降伏応力が低すぎるため、製織工程の張力によシ永
久ひずみになる部分が発生するため、タテシマが発生し
織物品位を低下させる。

また逆に試料ｍｉ、１０のごときＳＳ降伏応力が本発明
の領域内にあっても試料部１のごとき単糸繊度が太い場
合は製織性は良好であったが、風合粗硬で商品価値が低
く、試料１＆Ｌ１０のごとき単糸繊度か細い場合は満足
すべき製織性が得られなかった。

なお、満足すべき製織性とは、製繊毛羽発生回数が０．
５回／　５　Ｑ　ｍ以下、好ましくは０．３回１５［］
ｍ以下であシ、特に０．６回、／　５　Ｑ　ｍ　　を超
えると製織能率が低下して好ましくない。

（備考）織物風合の評価尺度は次のとおシである。

◎：非常に良好、○：良好、△：やや不良また織物品位
（タテシマ）の尺度は次のとおりである。

◎：ナシ（Ａ級合格品） ○：わずかに目立つ（Ｂ級合格品） ×：きわめて目立つ（Ｃ経年合格品）

【図面の簡単な説明】 第１図はタテ糸張力とタテ糸毛羽発生回数との関係、第
２図はポリエステルフィラメント糸の強伸度曲線、第３
図および第４図は織機の簡単な製織機構の略図を示す。 １：巻取りローラー　　２＝筬 ３：綜絖　　　　　　　４：タテ糸 ５：バックローラー　　６：タテ糸ビーム特許出願人　
東し株式会社

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. インターレース処理されたポリエステルマルチフィラメ
   ント糸条であって、該糸条のＳＳ降伏応力が１．０〜２
   ．Ｑ’ｇ／ｄ、単糸繊度が２．５〜５．８デニールであ
   ることを特徴とする無ヨリ、無ノリ、ジェットルーム製
   織用糸条。