JPS586827A - 高圧粉粒体輸送装置の定流量制御装置 - Google Patents
高圧粉粒体輸送装置の定流量制御装置Info
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- JPS586827A JPS586827A JP10275581A JP10275581A JPS586827A JP S586827 A JPS586827 A JP S586827A JP 10275581 A JP10275581 A JP 10275581A JP 10275581 A JP10275581 A JP 10275581A JP S586827 A JPS586827 A JP S586827A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
- C21B5/003—Injection of pulverulent coal
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Air Transport Of Granular Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、粉粒体を加圧気体によって輸送する高圧粉
粒体気体管路輸送装置の定流量制御装置に関し、ｌｌ＃
に粉粒体を充填した流動床式加圧タンクに加圧流量＊ｍ
弁を有する加圧ラインから加圧気体が流動床を通じて供
給され、上記加圧タンクに賭、された輸送ラインに粉粒
体を定流量送出して受給装置Ｋ輸送する高圧粉粒体気体
管路輸送装置に適用して好適なものである。
粒体気体管路輸送装置の定流量制御装置に関し、ｌｌ＃
に粉粒体を充填した流動床式加圧タンクに加圧流量＊ｍ
弁を有する加圧ラインから加圧気体が流動床を通じて供
給され、上記加圧タンクに賭、された輸送ラインに粉粒
体を定流量送出して受給装置Ｋ輸送する高圧粉粒体気体
管路輸送装置に適用して好適なものである。
との聰輸送装置は、例えば微粉炭等の粉粒体を高炉羽目
、転炉吹込口、取鍋脱硫ランス等の受給装置に高圧定量
輸送する場合に使用するものであるが、この場合粉粒体
を定流量で輸送することは勿論、高炉等の燃ｍ装置の必
要支燃性ガスや取鍋ヘの不活性ガスを粉粒体と共に輸送
することが好ましい、この意味で固気比又は総加圧気体
流量を一定値に保持した状態で粉粒体を定流量輸送する
ことが家まれでいる。
、転炉吹込口、取鍋脱硫ランス等の受給装置に高圧定量
輸送する場合に使用するものであるが、この場合粉粒体
を定流量で輸送することは勿論、高炉等の燃ｍ装置の必
要支燃性ガスや取鍋ヘの不活性ガスを粉粒体と共に輸送
することが好ましい、この意味で固気比又は総加圧気体
流量を一定値に保持した状態で粉粒体を定流量輸送する
ことが家まれでいる。
又粉粒体供給側即ち加圧タンクの圧力が変動する場合は
加圧タンク内圧力と受給装置内圧力との差を一定値に保
持した状態で粉粒体を定流量輸送することが望まれてい
る。
加圧タンク内圧力と受給装置内圧力との差を一定値に保
持した状態で粉粒体を定流量輸送することが望まれてい
る。
本発明は前記＊ｉを確実に満足し得る新規な高圧粉粒体
気体管路輸送装置の定流量制御装置を提供せんとするも
ので、以下図面について本発明の詳細な説明する。
気体管路輸送装置の定流量制御装置を提供せんとするも
ので、以下図面について本発明の詳細な説明する。
第１図は高圧粉粒体気体管路輸送装置を示す系統図であ
って、（１）は微粉炭等の粉粒体が投入弁（２）を介し
て充填される流動床式加圧タンク、（３）は流動体、（
４）は排気弁である。
って、（１）は微粉炭等の粉粒体が投入弁（２）を介し
て充填される流動床式加圧タンク、（３）は流動体、（
４）は排気弁である。
（６）は加圧タンク（１）に接続された輸送管であって
、その先端が排出ノズル（５）としてタンク内に延長さ
れて流動床（３）と対向している。
、その先端が排出ノズル（５）としてタンク内に延長さ
れて流動床（３）と対向している。
（８）は所要圧力（Ｐ、）を有する受給装置であって、
輸送管（６）の他端Ｋｌｉ！続されて−る。受給装置（
８）としては、高炉の羽口、転炉の秋込口、０−タリー
キルン等の燃焼装置の他、脱硫用取鍋、ホッパー等であ
っても良い。
輸送管（６）の他端Ｋｌｉ！続されて−る。受給装置（
８）としては、高炉の羽口、転炉の秋込口、０−タリー
キルン等の燃焼装置の他、脱硫用取鍋、ホッパー等であ
っても良い。
α１は空気等の支燃性ガス、不活性ガス等の加圧（３）
Ｋ供給されると共に、流量ＩＩｔｌｊ弁０３を介装した
バイパスラインＱ４を介して輸送管（６）Ｋ供給される
４（１６１は加圧タンク（１）の１量を測定するｐ−ド
セル等の重量検ｍｅ、ａηは加圧タンクの流動床圧力（
Ｐｌ）を検出する圧力検出器（２）は加圧気体供給源−
かもの総供給気体流量を検出するオリアイス等の流量検
出器、（２Ｉ）はバイパスラインａ４）に介装されたオ
リアイス等の流量検出器である。この場合第２図につい
て後述するようにバイパスラインＩの加圧気体流量を可
蛮することにより加圧タンク（１）からの）゛。
Ｋ供給されると共に、流量ＩＩｔｌｊ弁０３を介装した
バイパスラインＱ４を介して輸送管（６）Ｋ供給される
４（１６１は加圧タンク（１）の１量を測定するｐ−ド
セル等の重量検ｍｅ、ａηは加圧タンクの流動床圧力（
Ｐｌ）を検出する圧力検出器（２）は加圧気体供給源−
かもの総供給気体流量を検出するオリアイス等の流量検
出器、（２Ｉ）はバイパスラインａ４）に介装されたオ
リアイス等の流量検出器である。この場合第２図につい
て後述するようにバイパスラインＩの加圧気体流量を可
蛮することにより加圧タンク（１）からの）゛。
粉粒体切出量を＠御できる。
（財）は加圧タンクの流動床圧力と輸送管（６）のタン
ク外位置圧力と０差圧を検出して圧力損失から排出ノズ
ルの粉粒体切出量を推算するための差圧検出器、（２）
は受給装置（８）の圧力を検出する圧力検出器である。
ク外位置圧力と０差圧を検出して圧力損失から排出ノズ
ルの粉粒体切出量を推算するための差圧検出器、（２）
は受給装置（８）の圧力を検出する圧力検出器である。
（ホ）はキーボード等のＶ常備入力装置であって、所望
とするタンク重□量変化率（”／ｄｔ）、固気比−１加
圧気体の總流量（ＱＴ）及びバイパスラインの加圧気体
流量（ＱＢ）等を入力する。
とするタンク重□量変化率（”／ｄｔ）、固気比−１加
圧気体の總流量（ＱＴ）及びバイパスラインの加圧気体
流量（ＱＢ）等を入力する。
（ハ）は制御装置であって、前記各検出器（Ｉｅ、ａη
（１）Ｑυｃ１２（財）及び（ハ）の検出出力と、設定
値人力装Ｍ（ハ）の出力とが供給され、これらに基づき
所定の流量調節弁αυ０３の制御ｌ出力が得られる。こ
の制御装置（至）の１ｉｉｌＩＩＩＵ内容は、以下に述
べる如くである。ｊａＩち第１図の装置に於て各部の寸
法を輸送管（６）の相当管長Ｌ ｅ＝１４０ｍ、輸送管
の呼び径Ｄｉ＝２５Ａ、微粉炭粒度ｄ Ｐ＝２００メツ
シュ残Ｆｉ＝２０％、加圧タンク容積Ｖ ＝ ｌ ｍ”
トし、受給装置圧力をＰ、 ＝２ 、 ｏｒ；ｇ７ｅ
ｉａｒとして実験した結果、第２図に示す特性曲線Ｅ及
びＦが得られた。第２図において縦軸はタンク重量変化
率ｄｗ／ｄｔ （砕７ｂ ）、横軸はバイパスライン気
体流１１ＱＢ（ＮＷ！／ｈ）及び総供給気体流量ＱＴ（
Ｎ！Ｉ／／ｈ）である０曲ｌＩＥはｃｋｓｒ／ｄＬ＝−
ＡＱＢ＋Ｂ＋Ｃ（Ｐ％ Ｐｔ）−−（１） （但しＡ
、Ｂ及びＣは定数）で表わされた特性曲線であって、曲
ａ ｍ、 、Ｅｌ 、Ｅｓ及びＥ、は夫夫加圧タンク圧
力（Ｐｌ）を夫々４．４．５．５及び５．５ｒ４／♂Ｇ
Ｋ設定した場合に得られた特性曲線＋メ名−叉曲線Ｆは
ｄｗ／ｄ ｔ＝ｍ −ｒ Ｇ −Ｑ、 （但しｒ、は加
圧気体の比重量）で表わされた特性曲線であって、曲Ｉ
ｆ Ｆｓ 、Ｆｔ 、Ｆｓ、Ｆ４及びＦ、は夫々［％Ｊ
ｔｍを夫々５．１Ｏ１１５，２０及び２５に設定した場
合に得られる特性曲線である。
（１）Ｑυｃ１２（財）及び（ハ）の検出出力と、設定
値人力装Ｍ（ハ）の出力とが供給され、これらに基づき
所定の流量調節弁αυ０３の制御ｌ出力が得られる。こ
の制御装置（至）の１ｉｉｌＩＩＩＵ内容は、以下に述
べる如くである。ｊａＩち第１図の装置に於て各部の寸
法を輸送管（６）の相当管長Ｌ ｅ＝１４０ｍ、輸送管
の呼び径Ｄｉ＝２５Ａ、微粉炭粒度ｄ Ｐ＝２００メツ
シュ残Ｆｉ＝２０％、加圧タンク容積Ｖ ＝ ｌ ｍ”
トし、受給装置圧力をＰ、 ＝２ 、 ｏｒ；ｇ７ｅ
ｉａｒとして実験した結果、第２図に示す特性曲線Ｅ及
びＦが得られた。第２図において縦軸はタンク重量変化
率ｄｗ／ｄｔ （砕７ｂ ）、横軸はバイパスライン気
体流１１ＱＢ（ＮＷ！／ｈ）及び総供給気体流量ＱＴ（
Ｎ！Ｉ／／ｈ）である０曲ｌＩＥはｃｋｓｒ／ｄＬ＝−
ＡＱＢ＋Ｂ＋Ｃ（Ｐ％ Ｐｔ）−−（１） （但しＡ
、Ｂ及びＣは定数）で表わされた特性曲線であって、曲
ａ ｍ、 、Ｅｌ 、Ｅｓ及びＥ、は夫夫加圧タンク圧
力（Ｐｌ）を夫々４．４．５．５及び５．５ｒ４／♂Ｇ
Ｋ設定した場合に得られた特性曲線＋メ名−叉曲線Ｆは
ｄｗ／ｄ ｔ＝ｍ −ｒ Ｇ −Ｑ、 （但しｒ、は加
圧気体の比重量）で表わされた特性曲線であって、曲Ｉ
ｆ Ｆｓ 、Ｆｔ 、Ｆｓ、Ｆ４及びＦ、は夫々［％Ｊ
ｔｍを夫々５．１Ｏ１１５，２０及び２５に設定した場
合に得られる特性曲線である。
この図から明らかなように、
（１）、）加圧気体量を一定にして粉粒体を輸送する場
合には、横軸から所望の総加工流量Ｑ１ を選択しＱＴ
が一定となる直線Ｘと曲線Ｅ中の選択された１つ例えば
曲ｍＥ１との交点ｋを選び、曲１１ＥＩＫ基づき加圧タ
ンク内圧力（Ｐ、Ｉ）と受給装置内圧力６、（Ｐ、゛）
との差圧（Ｐｌ・−Ｐ、・）を選定する。従って図
においては総加圧気体流量を５ＯＮｍ／／ｈとするとき
差圧（Ｐ、！ −Ｐ、 ）＝＝４−２＝２即／、ｄ（、
に維持すればタンク重量炭化率ｄｗ／ｄｔ＝８００４／
ｈで総気体流量を一定として定流量輸送が可能となる。
合には、横軸から所望の総加工流量Ｑ１ を選択しＱＴ
が一定となる直線Ｘと曲線Ｅ中の選択された１つ例えば
曲ｍＥ１との交点ｋを選び、曲１１ＥＩＫ基づき加圧タ
ンク内圧力（Ｐ、Ｉ）と受給装置内圧力６、（Ｐ、゛）
との差圧（Ｐｌ・−Ｐ、・）を選定する。従って図
においては総加圧気体流量を５ＯＮｍ／／ｈとするとき
差圧（Ｐ、！ −Ｐ、 ）＝＝４−２＝２即／、ｄ（、
に維持すればタンク重量炭化率ｄｗ／ｄｔ＝８００４／
ｈで総気体流量を一定として定流量輸送が可能となる。
（匂 前記差圧（Ｐｇ Ｐｔ）を一定にして粉粒体を
輸送すれ場合には、前記（１）式に辰砂る（ＰｔＰ＊）
が定数となるから（１）式はｄｗ／ｄｉ”、之Ｑ−十Ｂ
’となり第２図に於いて＊、ｉｓ図示の１本の直ＩＪＧ
となん従って所望の粉粒体輸送量（ｄ ｗ ／ｄ ｔ）
を得るには横軸のバイパス気体流量を可変調整して直１
１Ｇとの一交点における縦軸のｄｗ／ｄｔを選択するこ
とによって差圧（Ｐｇ Ｐｔ）を一定として定流量輸
送が可能となる。
輸送すれ場合には、前記（１）式に辰砂る（ＰｔＰ＊）
が定数となるから（１）式はｄｗ／ｄｉ”、之Ｑ−十Ｂ
’となり第２図に於いて＊、ｉｓ図示の１本の直ＩＪＧ
となん従って所望の粉粒体輸送量（ｄ ｗ ／ｄ ｔ）
を得るには横軸のバイパス気体流量を可変調整して直１
１Ｇとの一交点における縦軸のｄｗ／ｄｔを選択するこ
とによって差圧（Ｐｇ Ｐｔ）を一定として定流量輸
送が可能となる。
（３） 固気比ｍを一定にして粉粒体を輸送する場合
は、所望の固気比を選定し、その固気比に対応する直線
Ｆ、〜Ｆ、を選択し、所望の粉粒体輸送蓋（ｄｗ／ｄｔ
）に相等する曲ＭＬ〜Ｅ４との交点からバイパス気体流
ｆｆ１ＱＢ及び加圧タンク内圧力（Ｐ、）を選定するか
又はバイパス気体流ＪＩＱ、及び差圧（Ｐ、 −Ｐｔ
） を選定することによって固気比を一定として粉粒
体を定流量輸送することが可能となる・ 以上の結果から、前記特性面＠Ｅ、Ｆ及びＧを予め制御
装置＠に記憶させ且つこの１！ｌ制御装置（至）Ｋ前記
各検出＊ ａｓａｎ ＧＷ）（財）（２）（財）の出方
を供給すると共に設定値入力装置（２）から所望のタン
ク重量変化率（ｄｗ／ｄｔ）、固気比−又は総加工気体
流量（Ｑ、りを設定、し、バ、イバス気体流量（ＱＢ）
及び加圧圧力（Ｐ、）の設定値を夫々自動的ＫＩ［ｌｌ
１ｆｔ置（至）で演算設定して供給することＫよって、
制御装置（至）から流量脚節弁収υａ３を操作する操作
制御出力を得ることができ、前記した総加工気体流量（
Ｑア）、差圧（Ｐｇ Ｐｔ）及び固気比−の何れ番を
一定とする粉粒体定流量輸送を行なうことができる。
は、所望の固気比を選定し、その固気比に対応する直線
Ｆ、〜Ｆ、を選択し、所望の粉粒体輸送蓋（ｄｗ／ｄｔ
）に相等する曲ＭＬ〜Ｅ４との交点からバイパス気体流
ｆｆ１ＱＢ及び加圧タンク内圧力（Ｐ、）を選定するか
又はバイパス気体流ＪＩＱ、及び差圧（Ｐ、 −Ｐｔ
） を選定することによって固気比を一定として粉粒
体を定流量輸送することが可能となる・ 以上の結果から、前記特性面＠Ｅ、Ｆ及びＧを予め制御
装置＠に記憶させ且つこの１！ｌ制御装置（至）Ｋ前記
各検出＊ ａｓａｎ ＧＷ）（財）（２）（財）の出方
を供給すると共に設定値入力装置（２）から所望のタン
ク重量変化率（ｄｗ／ｄｔ）、固気比−又は総加工気体
流量（Ｑ、りを設定、し、バ、イバス気体流量（ＱＢ）
及び加圧圧力（Ｐ、）の設定値を夫々自動的ＫＩ［ｌｌ
１ｆｔ置（至）で演算設定して供給することＫよって、
制御装置（至）から流量脚節弁収υａ３を操作する操作
制御出力を得ることができ、前記した総加工気体流量（
Ｑア）、差圧（Ｐｇ Ｐｔ）及び固気比−の何れ番を
一定とする粉粒体定流量輸送を行なうことができる。
尚輸送管（６）内の粉粒体のみの質量流量は、重量検出
１ｉ！Ｑｅの出力に代え以下述べるように測定すること
ができる。即ち輸送管（６）の離れた２点間の圧力損失
ΔＰＴは△Ｐ？＝Δｐ、 ＋Ｋ１ｍＱ、、＝−に、Ｑ４
＋に、ｍＱ。
１ｉ！Ｑｅの出力に代え以下述べるように測定すること
ができる。即ち輸送管（６）の離れた２点間の圧力損失
ΔＰＴは△Ｐ？＝Δｐ、 ＋Ｋ１ｍＱ、、＝−に、Ｑ４
＋に、ｍＱ。
−−（１）で表わされる。但しΔＰ、は粉粒体が零のと
きの加圧気体（Ｑ、ｒ）のみによる圧力損失、ｍは固気
比、Ｋ、 、Ｋ、は比例常数である。 、
ｉ、−又粉粒体の質量流量簿はＷ＝ｍＱＴ−
−（２）で表わされ、（１）（り式よ） Ｗ＝（△ＰＴ ’ｔＱ７）／に＊−−（３）となり、
結局粉粒体流量は定数に、及びＫＫ、 を予め算出し
ておき、損失圧力と加圧気体流量とを検出することによ
シ測定することができる。
きの加圧気体（Ｑ、ｒ）のみによる圧力損失、ｍは固気
比、Ｋ、 、Ｋ、は比例常数である。 、
ｉ、−又粉粒体の質量流量簿はＷ＝ｍＱＴ−
−（２）で表わされ、（１）（り式よ） Ｗ＝（△ＰＴ ’ｔＱ７）／に＊−−（３）となり、
結局粉粒体流量は定数に、及びＫＫ、 を予め算出し
ておき、損失圧力と加圧気体流量とを検出することによ
シ測定することができる。
一方加圧気体流量（ＱＴ）をオリアイス差圧△ＰＯで求
める場合にはＱ Ｔ ＝＝Ｋｓ ム丙（但しに１は比例
定数）で表わされ、従って両辺を二乗するとＱＱ Ｔ
” Ｋｓ△ＰＯとなり、これを（３）式に代入すると、
Ｗ＝に４（△ＰＴ−に、△Ｐｏ） −−（４）但しに４
−に：／にいに、 ：に、 ＫＳとなる。なお、排出ノ
ズルの圧力損失の場合は（１）（２）（３）弐に於ける
ＱＴを（ＱＴ−ＱＢ）Ｋ！Ｉｔ換えれば良−０但し△Ｐ
、の値は無視し得る程度に小さいので（４）式はＷφに
４ΔＰＴとなる。
める場合にはＱ Ｔ ＝＝Ｋｓ ム丙（但しに１は比例
定数）で表わされ、従って両辺を二乗するとＱＱ Ｔ
” Ｋｓ△ＰＯとなり、これを（３）式に代入すると、
Ｗ＝に４（△ＰＴ−に、△Ｐｏ） −−（４）但しに４
−に：／にいに、 ：に、 ＫＳとなる。なお、排出ノ
ズルの圧力損失の場合は（１）（２）（３）弐に於ける
ＱＴを（ＱＴ−ＱＢ）Ｋ！Ｉｔ換えれば良−０但し△Ｐ
、の値は無視し得る程度に小さいので（４）式はＷφに
４ΔＰＴとなる。
従って、差圧検出器（２）又は他の輸送管（６）の離れ
た２点間の差圧を検出する差圧検出器（至）の出力と・
流量検出器（２）の出力とにより粉粒体のみの質量
流量を測定することができる。
た２点間の差圧を検出する差圧検出器（至）の出力と・
流量検出器（２）の出力とにより粉粒体のみの質量
流量を測定することができる。
以上のように本発明によると、総加工気体流量、加圧タ
ンク圧力と受給装置圧力との差圧及び固気比の何れか１
−２を一定とＬｌ吠腺で粉粒体を定流量輸送することが
できる大なる特徴を有し、圧力ヲ有スるプロセス、イン
ジエクシ曹ン、高固気比燃料供給、高炉羽目分配等に使
用可能な粉粒体輸送装置を提供することができる。
ンク圧力と受給装置圧力との差圧及び固気比の何れか１
−２を一定とＬｌ吠腺で粉粒体を定流量輸送することが
できる大なる特徴を有し、圧力ヲ有スるプロセス、イン
ジエクシ曹ン、高固気比燃料供給、高炉羽目分配等に使
用可能な粉粒体輸送装置を提供することができる。
又バイパス気体流量を間欠的に変化させることＫよりパ
ルス燃焼・プラグ輸送等を行なうことが可能となる・ 尚上鍔に於いては加圧タンク（１）からの粉粒体の輸送
をバッチ的に行なう場合について説明したが、加圧タン
ク（１）の粉粒体が所定のレベル以下となったとき加圧
タンク（至）内圧力を加圧タンク（１）内圧力と均圧Ｋ
した状態で加圧タンク（至）の粉粒体を加圧タンク（１
）に移送し、このとき重量検出器αｅの出力を重量検出
器缶の出力で減算して加圧タンク（１）の重量増加分を
相殺するようにすれば１．粉粒体を連続的に定流量輸送
することができる。
ルス燃焼・プラグ輸送等を行なうことが可能となる・ 尚上鍔に於いては加圧タンク（１）からの粉粒体の輸送
をバッチ的に行なう場合について説明したが、加圧タン
ク（１）の粉粒体が所定のレベル以下となったとき加圧
タンク（至）内圧力を加圧タンク（１）内圧力と均圧Ｋ
した状態で加圧タンク（至）の粉粒体を加圧タンク（１
）に移送し、このとき重量検出器αｅの出力を重量検出
器缶の出力で減算して加圧タンク（１）の重量増加分を
相殺するようにすれば１．粉粒体を連続的に定流量輸送
することができる。
父上例に於いては１１１１１装置ＣＩ８が記憶演算機能
を有する場合について説明し念が、第４図に示すように
アナログ的に総気体流量又は／及び加圧タンク・受給装
置差圧又は加圧タンク圧力を一定として制御するように
しても良い。即ち（４υは加圧タンク圧力検出器ａηの
出力Ｐ、及び受給装置圧力検出器Ｑωのｔ１１力Ｐ、カ
供給されそれらの差圧（ＲＰ＊） を得る差圧演算器
である。（４カは検出器０ηの出力Ｐ１及び差圧演算器
同の出力を受けてそれらの何れか一つを選択する選択切
換回路である。
を有する場合について説明し念が、第４図に示すように
アナログ的に総気体流量又は／及び加圧タンク・受給装
置差圧又は加圧タンク圧力を一定として制御するように
しても良い。即ち（４υは加圧タンク圧力検出器ａηの
出力Ｐ、及び受給装置圧力検出器Ｑωのｔ１１力Ｐ、カ
供給されそれらの差圧（ＲＰ＊） を得る差圧演算器
である。（４カは検出器０ηの出力Ｐ１及び差圧演算器
同の出力を受けてそれらの何れか一つを選択する選択切
換回路である。
（４１は糺供給気体流量検出器翰の出力ＱＴ及び輸送管
差圧検出器（ト）の出カムＰＴが供給されこれらに基づ
き粉粒体のみの質に流量を演算する質量流量演算器、（
４ａはタンク重量検出器αＱの出力を時間微分器（至）
で微分した出力ｄｗ／ｄｔ、ノズル差圧検出器ｃ！優の
出力を定数乗算器（４０で定数Ｋを乗算して出力△ＰＴ
に比例するものとして求められた質量流量ｄｗ／ｄｔ及
び質量流量演算器（４３の出力ｄｗ／ｄｉのうちの何れ
か一つを遣釈する選択切換回路である。
差圧検出器（ト）の出カムＰＴが供給されこれらに基づ
き粉粒体のみの質に流量を演算する質量流量演算器、（
４ａはタンク重量検出器αＱの出力を時間微分器（至）
で微分した出力ｄｗ／ｄｔ、ノズル差圧検出器ｃ！優の
出力を定数乗算器（４０で定数Ｋを乗算して出力△ＰＴ
に比例するものとして求められた質量流量ｄｗ／ｄｔ及
び質量流量演算器（４３の出力ｄｗ／ｄｉのうちの何れ
か一つを遣釈する選択切換回路である。
（（Ｓは選択切換回路−の出力と所望の質量流量設定値
とを比較して１ｌｆＩ５出力が得られる質量流量調節計
、■は選択切換回路、Ｇ４７）（喝は夫々質量流量調節
計（ハ）の出力が選択切換回路咽を通じて第２図におけ
る特性面ｌＩＥ及びＧに応じた出力が得られるようにさ
れた圧力設定用ゲイン調整器及びバイパス流量設定用ゲ
イン調整器である。
とを比較して１ｌｆＩ５出力が得られる質量流量調節計
、■は選択切換回路、Ｇ４７）（喝は夫々質量流量調節
計（ハ）の出力が選択切換回路咽を通じて第２図におけ
る特性面ｌＩＥ及びＧに応じた出力が得られるようにさ
れた圧力設定用ゲイン調整器及びバイパス流量設定用ゲ
イン調整器である。
（４９はゲイン調整器（４７）の圧力設定用出力及び選
択切換回路（４邊の出力が供給された圧力Ｈ筒針であっ
て、この調節計（４！１ｆＩｈら加圧流量供給ラインａ
りに介装された加圧流量調節弁αＮ）の操作出力が得ら
れ＆文選択切換回路■の出力側間に介挿された切換回路
６１１を開じれは質量流量調節針の出力信号に基づき圧
力調節計と流量Ｍｆｔｉ計とを同時にカスケード制御す
ることも可能である。
択切換回路（４邊の出力が供給された圧力Ｈ筒針であっ
て、この調節計（４！１ｆＩｈら加圧流量供給ラインａ
りに介装された加圧流量調節弁αＮ）の操作出力が得ら
れ＆文選択切換回路■の出力側間に介挿された切換回路
６１１を開じれは質量流量調節針の出力信号に基づき圧
力調節計と流量Ｍｆｔｉ計とを同時にカスケード制御す
ることも可能である。
備はゲイン調整器−の流量設定用出力及びバイパス流量
検出器Ｑυの出力ＱＢが供給された減量調節計であって
、このｉｗｍｔｉｍからパイパスラインＱ４に介装され
た流量１Ｍ節節介謙の操作出力が得られ ゝ□る。
検出器Ｑυの出力ＱＢが供給された減量調節計であって
、このｉｗｍｔｉｍからパイパスラインＱ４に介装され
た流量１Ｍ節節介謙の操作出力が得られ ゝ□る。
而して選択切換回路りを差圧演算巻重の出力が圧力調節
針（至）Ｋ供給されるよう操作すると共に選択切換回路
（４４）を操作して検出器ａｌ１９ｃ１４の出力及び調
節計（４３の出力の何れか１つを選択し、さらに選択切
換回路に）をゲイン調整器（４６＠に切換え、且つゲイ
ン調整器Ｇｉηを特性曲線Ｅに基づいて調整することＫ
よって総供給流量を一定として粉粒体を定流量輸送する
ことができ、又同様に選択切換回路（至）をゲイン調整
１Ｈ４１１１Ｋ切換えゲイン調整器（至）を第２図の特
性面！ｉ！Ｇに対応させて調整する仁とＫより加圧タン
ク・受給装置差圧（ｐ、−ｐ、）を一定として粉粒体を
定流量輸送することができる・尚上記各実施例に於−て
は粉粒体の質量流量をタンク重量変化牢、輸送管ノズル
圧力損失又は輸送管の離れた２点間の圧力損失及び総供
給気体流鷲によって検出するようにした場合について説
明したが、これらはその何れ−ｂｈ１つを検出するよう
にす艶ば良い。
針（至）Ｋ供給されるよう操作すると共に選択切換回路
（４４）を操作して検出器ａｌ１９ｃ１４の出力及び調
節計（４３の出力の何れか１つを選択し、さらに選択切
換回路に）をゲイン調整器（４６＠に切換え、且つゲイ
ン調整器Ｇｉηを特性曲線Ｅに基づいて調整することＫ
よって総供給流量を一定として粉粒体を定流量輸送する
ことができ、又同様に選択切換回路（至）をゲイン調整
１Ｈ４１１１Ｋ切換えゲイン調整器（至）を第２図の特
性面！ｉ！Ｇに対応させて調整する仁とＫより加圧タン
ク・受給装置差圧（ｐ、−ｐ、）を一定として粉粒体を
定流量輸送することができる・尚上記各実施例に於−て
は粉粒体の質量流量をタンク重量変化牢、輸送管ノズル
圧力損失又は輸送管の離れた２点間の圧力損失及び総供
給気体流鷲によって検出するようにした場合について説
明したが、これらはその何れ−ｂｈ１つを検出するよう
にす艶ば良い。
又排出ノズルの差圧の検出は、流動床下部とノズル出口
との差圧、排出ノズル人・出口差圧、流動床下部及びバ
イパス配管合流部入口間差圧を検出するようにしても良
い、特に後者の場合は検出部が粉粒体を含まな一気相部
であるのでガスバージを行なう必要がな−。
との差圧、排出ノズル人・出口差圧、流動床下部及びバ
イパス配管合流部入口間差圧を検出するようにしても良
い、特に後者の場合は検出部が粉粒体を含まな一気相部
であるのでガスバージを行なう必要がな−。
第１図は本発明装置の一例を示す系統図、第２図は本発
明の説明に供する峙性曲！ＩｒＩＡ％第３図は本発明装
置の他の例を示す系統図、Ｗ、４図は制御装置の他の例
を示すプ麺ツク図である。 （１）は加圧タンク、（３）は流動床、（６）は輸送管
、（８）は受給装置ｖＱｌは加圧気体供給源、ａｌ）は
流量調節弁、ａ湯は加圧フィン、０は流量Ｎ節介、α尋
はバイパスライン、翰はタンク重量検出器、αηは加圧
タンク圧力検出器、−シυは流量検出器、（財）は差圧
検出器、（ハ）は受給装置圧力検出器、（２）は設定値
入力装置、（至）は制御装置。
明の説明に供する峙性曲！ＩｒＩＡ％第３図は本発明装
置の他の例を示す系統図、Ｗ、４図は制御装置の他の例
を示すプ麺ツク図である。 （１）は加圧タンク、（３）は流動床、（６）は輸送管
、（８）は受給装置ｖＱｌは加圧気体供給源、ａｌ）は
流量調節弁、ａ湯は加圧フィン、０は流量Ｎ節介、α尋
はバイパスライン、翰はタンク重量検出器、αηは加圧
タンク圧力検出器、−シυは流量検出器、（財）は差圧
検出器、（ハ）は受給装置圧力検出器、（２）は設定値
入力装置、（至）は制御装置。
Claims (1)
- 粉粒体を充填した流動床式加圧タンクに加圧流量調節弁
を有する加圧流量供給ツインから加圧気体が流動床を通
じて供給され、上記加圧タンクＫ１１Ｉ続された輸送ラ
インに粉粒体を定流量送出して受給装置に輸送する高圧
粉粒体気体管路輸送装置において、上記輸送ラインに上
記加圧流量供給ツインと並列に接続されたバイパス流証
調節弁を有し粉粒体排出量を流体力学的に制御するパイ
パスラインと、上記加圧タンク内圧力を検出する加圧圧
力検出器と、上記加圧流量供給ライン及びパイパスライ
ンの１次＠に介装された総供給気体流量検出器と、上記
パイパスラインに介装されたバイパスｍｔｔ検？Ｊｌ器
と、上記受給装置内圧力を検出する受給圧力検出器と身
粒体排出量検出器と、粉粒体排出量、向気比及び加圧気
体流量を設定する設定器と、該設定器及び上記各検出器
の出力が供給され上記加圧流量関節弁及びバイパス流量
関節弁を制御する制御装置とを具備し、所望の粉粒体排
値に制御するようＫしたことを特徴とする高圧粉粒体気
体管路輸送装置の定流量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10275581A JPS586827A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 高圧粉粒体輸送装置の定流量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10275581A JPS586827A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 高圧粉粒体輸送装置の定流量制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586827A true JPS586827A (ja) | 1983-01-14 |
| JPH0158085B2 JPH0158085B2 (ja) | 1989-12-08 |
Family
ID=14336015
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10275581A Granted JPS586827A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 高圧粉粒体輸送装置の定流量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586827A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2549580A1 (fr) * | 1983-07-19 | 1985-01-25 | Wurth Paul Sa | Procede et dispositif pour l'injection de charbon pulverise dans un four industriel |
| JPS63171819A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶銑処理剤最適吹込量の制御装置 |
| JPH01133816A (ja) * | 1987-11-19 | 1989-05-25 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 粉粒体定量切出輸送方法 |
| KR20160063171A (ko) * | 2014-11-26 | 2016-06-03 | 현대자동차주식회사 | 수분사 철계 분말 이송 설비 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52126331A (en) * | 1976-04-15 | 1977-10-24 | Shinseiki Kankou Yuugen | Simultaneous ball discharging device for ball hitting game machine |
| JPS52126881A (en) * | 1976-04-19 | 1977-10-25 | Denka Engineering | Preventive method of clogging of transportation pipe in pulverulent and granular body transportation device and its device |
| JPS541296A (en) * | 1977-06-06 | 1979-01-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method of producing water slag from converter slag |
| JPS54129685A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-08 | Nippon Carbide Kogyo Kk | Method of quantitatively extracting gas fluidized pulverulent body and its device |
| JPS5661227A (en) * | 1979-10-17 | 1981-05-26 | Denka Consult & Eng Co Ltd | Constant flow rate transporting system |
-
1981
- 1981-07-01 JP JP10275581A patent/JPS586827A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52126331A (en) * | 1976-04-15 | 1977-10-24 | Shinseiki Kankou Yuugen | Simultaneous ball discharging device for ball hitting game machine |
| JPS52126881A (en) * | 1976-04-19 | 1977-10-25 | Denka Engineering | Preventive method of clogging of transportation pipe in pulverulent and granular body transportation device and its device |
| JPS541296A (en) * | 1977-06-06 | 1979-01-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method of producing water slag from converter slag |
| JPS54129685A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-08 | Nippon Carbide Kogyo Kk | Method of quantitatively extracting gas fluidized pulverulent body and its device |
| JPS5661227A (en) * | 1979-10-17 | 1981-05-26 | Denka Consult & Eng Co Ltd | Constant flow rate transporting system |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2549580A1 (fr) * | 1983-07-19 | 1985-01-25 | Wurth Paul Sa | Procede et dispositif pour l'injection de charbon pulverise dans un four industriel |
| JPS63171819A (ja) * | 1987-01-09 | 1988-07-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶銑処理剤最適吹込量の制御装置 |
| JPH0437126B2 (ja) * | 1987-01-09 | 1992-06-18 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPH01133816A (ja) * | 1987-11-19 | 1989-05-25 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 粉粒体定量切出輸送方法 |
| KR20160063171A (ko) * | 2014-11-26 | 2016-06-03 | 현대자동차주식회사 | 수분사 철계 분말 이송 설비 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0158085B2 (ja) | 1989-12-08 |
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