JPS5865663A - Ink weigher with weighing member of obtuse angle - Google Patents
Ink weigher with weighing member of obtuse angleInfo
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- JPS5865663A JPS5865663A JP57121104A JP12110482A JPS5865663A JP S5865663 A JPS5865663 A JP S5865663A JP 57121104 A JP57121104 A JP 57121104A JP 12110482 A JP12110482 A JP 12110482A JP S5865663 A JPS5865663 A JP S5865663A
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- ink
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
- B41F—PRINTING MACHINES OR PRESSES
- B41F31/00—Inking arrangements or devices
- B41F31/02—Ducts, containers, supply or metering devices
- B41F31/04—Ducts, containers, supply or metering devices with duct-blades or like metering devices
Landscapes
- Inking, Control Or Cleaning Of Printing Machines (AREA)
- Coating Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
商業的に受入れられている印刷版面用のインキ計量装置
(1nkers ) は、一般に印刷版面と転がり係
合して位置決めされた2本〜4本のフオームローラ(f
orm rollers ) を包含する。フオーム
ローラの各々は、通常1本又は2本以上の振動ローラと
転がり係合状態にあり、ピラミッド型に配列された変化
する直径の一連のローラ中の多数のローラによりインキ
が振動ローラへ加えられる。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Commercially accepted ink metering devices for printing plates generally include two to four form rollers positioned in rolling engagement with the printing plate.
orm rollers). Each of the foam rollers is typically in rolling engagement with one or more vibrating rollers, to which ink is applied by a number of rollers in a series of rollers of varying diameter arranged in a pyramid configuration. .
インキは、ドクタローラ上の一連のローラへ供給され、
ドクタローラは、振動してインキの不規則な膜(fll
m ) と係合し又係合から外れる。インキの不規則
な膜は、多数のインキキー(Ink keys)により
、遅く回転するインキ溜めローラ上の硬い表面と係合す
るように付勢された可撓性のドクターブレードによシ形
成される。The ink is fed to a series of rollers above the doctor roller;
The doctor roller vibrates and creates an irregular film of ink (fll).
m) engages and disengages. An irregular film of ink is formed by a flexible doctor blade that is biased by a number of Ink keys into engagement with a hard surface on a slowly rotating sump roller.
インキ溜めローラ上f形成されたインキの膜は、高級印
刷用の印刷版面へ直接に施工するには余りKも厚く且つ
余りにも不規則である。多数のローラを含むこれらのイ
ンキ計量装置は、インキの厚さを減少させると共に均一
で制御可能な厚さの膜を印刷版面へ絶えず供給するよう
に意図されている。然しながら、各フオームロー2上の
枯渇したインキの膜は、7オームローラの各回転毎に完
全には再び満たされず、1儂のゴース) (ghost
lng)とインキの蓄積と空白状態とが永久に存在する
。The ink film formed on the ink reservoir roller is too thick and too irregular to be applied directly to a printing plate for high-grade printing. These ink metering devices, which include a large number of rollers, are intended to reduce the thickness of the ink and continuously provide a film of uniform and controllable thickness to the printing plate surface. However, the depleted film of ink on each foam row 2 is not completely refilled with each revolution of the 7 ohm roller, leaving only one ghost
lng), ink build-up, and blank conditions exist permanently.
多数ローラのインキ計量装置の費用と欠点の両方を除去
する試みとして、一連のローラを除去し、1儂のゴース
トを除去し、インキの蓄積と空白状態をなくするために
、平版印刷版面で圧力関係に付勢された弾力性フオーム
ローラ上へインキの新鮮な膜が計量される、インキ計量
装置を開発する試みがなされた。In an attempt to eliminate both the expense and drawbacks of multi-roller ink metering systems, a series of rollers were removed and pressure was applied to the lithographic printing plate surface to eliminate single ghosting and eliminate ink build-up and blanking. Attempts have been made to develop an ink metering device in which a fresh film of ink is metered onto a resilient foam roller that is biased in relation.
1つのシステムは、二ッグを形成するため圧力で凹みを
付けられる関係に一緒に付勢された実質的に等しい直径
の2本をローラを包含し、二ッグに隣接するローラの表
面は、反対方向に移動する。One system includes two rollers of substantially equal diameter urged together in a pressure-indented relationship to form a doublet, and the surface of the roller adjacent the doublet is , move in the opposite direction.
ローラの一方は、一対のドクターブレードにより完全に
きれいに掃歎され、これらのローラは、接触母線又はニ
ップに旧って選ばれた何れの点くおける局部的圧力もl
臨界圧力限界値(Cr1ticalpressur@t
hreshold )’よシ大きくなるように一緒に付
勢され、それ数理論的にはローラの一方が、ローラの長
さの全体を通して一定厚さのインキの膜を担持して釣合
いローラにより接触されることなく印刷版面へ直接に適
用されるようになっている。然しなから、二ツゾにおけ
るローラの隣接する表面が対向方向に移動すること及び
圧力がロー2の間の二ッグの長さに沿って均一でないこ
との故に、対向方向に移動する隣接する表面により発生
される温度が、ローラの長さ及びローラにより担持され
九インキの長さに沿って温度の実質的なバラツキを生じ
させる。ローラを回転させるために相当大きい動力が必
要とされ、二ツノを通して計量されるインキの膜の厚さ
の調節は非常に鋭敏である。その理由は、インキを完全
にきれいに掃除されたローラの表面速度の僅かな変化が
、他方のローラにより担持されたインキの膜に激しい変
化を生じさせるためである。One of the rollers is swept completely clean by a pair of doctor blades, and these rollers are free from any localized pressure on the contact generatrix or any point previously selected in the nip.
Critical pressure limit value (Cr1ticalpressur@t
'threshold)' are forced together to become larger and theoretically one of the rollers is contacted by a counterbalance roller carrying a film of ink of constant thickness throughout the length of the roller. It is designed to be applied directly to the printing plate surface without any process. However, because the adjacent surfaces of the rollers in the two rollers move in opposite directions and the pressure is not uniform along the length of the two rollers between the two rollers, the adjacent surfaces moving in opposite directions The temperature generated by the surface causes a substantial variation in temperature along the length of the roller and the length of the ink carried by the roller. Considerable power is required to rotate the rollers, and the adjustment of the thickness of the ink film metered through the two horns is very sensitive. The reason is that a slight change in the surface velocity of one roller that has been thoroughly cleaned of ink causes a drastic change in the ink film carried by the other roller.
理想的には、単一のフオームローラを駆動するために必
要な駆動装置の外には何らの駆動装置をも必要としない
静止計量ユニットが、従来のインキ計量装置により提供
された問題に対する解決法であるように思われるであろ
う、インキ計量ユニットとしてドクターブレード・を採
用する試みがなされたが、これらの試みは、ナベて失敗
に終った。Ideally, a static metering unit that would not require any drive other than that required to drive a single foam roller would be a solution to the problems provided by conventional ink metering equipment. Attempts have been made to employ a doctor blade as the ink metering unit, but these attempts have all but failed.
ドクターブレードは、インキを分配し且つffiうかに
ならすための一連のローラを有するインキ計量装置内の
インキワイノ臂−ユニットとして成功裡に使用されるが
、このようなドクターブレードは、石版印刷の用途にお
ける弾力的表面をもつフオームローラのための唯一のイ
ンキ計量ユニットとして用いるのに適当であることが証
明されていない。Although doctor blades have been successfully used as an ink arm unit in an ink metering device having a series of rollers for dispensing and leveling the ink, such doctor blades have been used successfully in lithographic applications. It has not proven suitable for use as the sole ink metering unit for foam rollers with resilient surfaces.
印刷インキは、一般に、石版印刷版面の1lii儂領域
へインキが正しく付着するように粘着性又は固着性とな
るように高度K14料を加えられ且つ展剤された油性の
粘性物質である。印刷版面が、インキを紙へ直*に移す
か又はインキを紙へ移す毛布シリンダへ移すとき、小さ
い紙繊維、綿毛及び被覆材料の破片が版面シリンダの表
面へ付着するかも知れない1版面は、インキ施工ローラ
の表面へ異物を付けさせる。もしもインキ施工ローラの
表面が、インキ溜めの中へ直接に動かされ、次に従来の
ドクターブレードによシ拭かれるか又はこすり取られる
ならば、異物がドクターブレードの縁に集まる傾向があ
り、このドクターブレードが、ローラの表面上にインキ
の不規則な膜の形成を生じさせる。この理由のために、
動的条件下での弾力性ローラの表面のでたらめな挙動に
加えて、印刷版面と転が9保合する弾力性ローラの表面
上へ直接にインキの均一な膜を連続的に計量するための
、ドクターブレードを支持することのできるインキ計量
装置は従来考案されなかった。Printing inks are generally oily viscous substances loaded with high K14 additives and exfoliated to make them tacky or sticky so that the ink adheres properly to the 100% area of the lithographic printing plate surface. When a printing plate is transferred either directly* to the paper or to a blanket cylinder that transfers the ink to the paper, small paper fibers, fluff and pieces of coating material may adhere to the surface of the plate cylinder. Allow foreign matter to adhere to the surface of the ink application roller. If the surface of the inking roller is moved directly into the ink sump and then wiped or scraped with a conventional doctor blade, foreign matter tends to collect on the edge of the doctor blade and this A doctor blade causes the formation of an irregular film of ink on the surface of the roller. For this reason,
In addition to the random behavior of the surface of the resilient roller under dynamic conditions, it is difficult to continuously meter a uniform film of ink directly onto the surface of the resilient roller in rolling contact with the printing plate surface. , an ink metering device capable of supporting a doctor blade has not been previously devised.
固7く位置決めされた縁と動的条件下の弾力性ローラの
表面との間に均一な圧力を維持することができない。そ
の理由は、−一う上の弾力性表面の見掛けの弾性係数は
、周期的負荷の率が増加するにつれて増大する故である
。弾力性材料は、記憶力を有し、圧縮され・た後もとの
寸法に直ちには回復しないので、もしも弾力性材料が周
期的負荷をうけると、弾力性フオームローラの寸法は動
的条件下で変動する。更に1弾力性カバーは、静止した
固い縁の一方側での圧縮荷重の結果として上へ積み重ね
られると共に縁の他方の側では緊張下にあるので、弾力
性ローラ表面の振動と疲労破壊が、ローラ表面の実質的
な凹みKよシ誘導される1版面シリンダ内の隙間の中へ
及び隙間の外へのローラ表面の移動から生ずる、静止し
た固い縁に関するローラの軸線の振動は、固く支持され
た縁から容易には絶縁されない。Uniform pressure cannot be maintained between the tightly positioned edge and the surface of the resilient roller under dynamic conditions. The reason is that - the apparent modulus of elasticity of a resilient surface increases as the rate of cyclic loading increases. Because resilient materials have memory and do not immediately recover to their original dimensions after being compressed, if the resilient material is subjected to cyclic loading, the dimensions of the resilient foam roller will change under dynamic conditions. fluctuate. Additionally, since the resilient cover is stacked up as a result of compressive loading on one side of the stationary rigid edge and under tension on the other side of the edge, vibration and fatigue failure of the resilient roller surface will cause the roller to Vibrations of the axis of the roller with respect to a stationary solid edge resulting from the movement of the roller surface into and out of the gap in the one-print cylinder, induced by a substantial depression K in the surface, are caused by a rigidly supported Not easily insulated from edges.
本発明は、弾力性ローラ表面上に均一な厚さの印刷イン
キの膜を連続的に形成すると共に、この印刷インキを膜
を移動させて石版印刷版面上の1儂領域と係合させ、他
方、インキ計量システム内の一連のローラを除去し、薄
くて均一なインキの膜を計量するための過大な動力消費
の必要をなくしαヒツキー(hlck@ys ) ’の
集t#)に付随す□る問題を除去し、弾力性ローラ表面
へ振動を付与するように弾力性ローラ表面に有害に応力
を加えない計量部材を提供し、プレス速度と無関係の厚
さをもつ均一な膜を形成する計量装置を提供する、□
という問題を指向している。The present invention continuously forms a film of printing ink of uniform thickness on the surface of a resilient roller, and moves the film to engage one region of the lithographic printing plate surface while the other. , eliminates the series of rollers in the ink metering system and eliminates the need for excessive power consumption to meter thin, uniform ink films. The present invention provides a metering member that does not apply harmful stress to the surface of the resilient roller such as imparting vibrations to the surface of the resilient roller, and provides a metering member that forms a uniform film with a thickness independent of press speed. Provide equipment, □
It is aimed at the problem.
ここに開示するインキ計量装置は、1980年4月22
日に提出された米国特許出願第142.596号に開示
された型のインキ計゛量装置の改良に関し、この米国特
許出願の開示の全部をすべての目的のために本明細書に
合体させる。The ink metering device disclosed herein was manufactured on April 22, 1980.
Regarding improvements to ink metering devices of the type disclosed in U.S. patent application Ser.
本出願の主題である改良されたインキ計量装置は、フオ
ームローラの表面上に薄くて制御可能で且つ均一な印刷
インキの膜を形成するように適合され九改良されたイン
キ計量部材と組合わせて、石版印刷版面と圧力で凹みを
付けられる関係に付勢されるように適合された単一の弾
力性表面付き施工ローラを包含し、印刷インキの膜の厚
さは、弾力性ローラの表面速度とは無関係である。The improved ink metering device, which is the subject of the present application, is adapted to form a thin, controllable and uniform film of printing ink on the surface of the foam roller, in combination with an improved ink metering member. , includes a single resilient-surfaced application roller adapted to be biased into a pressure-indented relationship with the lithographic printing plate surface, the thickness of the printing ink film being equal to or less than the surface speed of the resilient roller. It has nothing to do with it.
印刷版面との保合から移動するローラの表面は、インキ
溜めを通して動かされ、過剰のインキが、ローラの表面
へ付けられて版面へ印刷後の膜の枯渇領域を再び満すよ
うになっている。特定のインキ粘度に対する計量表面配
置を有する計量部材は、楔形入口を形成するようにロー
ラの弾力性表面に関して位置決めされ、過剰のインキが
、ローラ表面により楔形入口へ運ばれ、ローラの弾力性
表面へ付着する印刷インキの薄くて均一な膜を形成する
。The surface of the roller moving from engagement with the printing plate is driven through an ink reservoir such that excess ink is applied to the surface of the roller to refill the depleted areas of the film after printing on the plate. . A metering member having a metering surface configuration for a particular ink viscosity is positioned with respect to the resilient surface of the roller to form a wedge-shaped inlet, and excess ink is carried by the roller surface to the wedge-shaped inlet and onto the resilient surface of the roller. Forms a thin, uniform film of adhering printing ink.
計量部材の薄くて平らな長方形の本体は、ローラ表面へ
ほとんど接して位置決めされ、インキが計量部材の薄い
側面又は縁に対して衝突するようになっている。計量部
材と接線との間の角度が30度未満であるように位置決
めされるとき、計量部材は、接線方向に剛性であり、放
射方向に可撓性である。梯形に形作られ庭計量部分が、
計量部材の薄い縁上に形成され、インキを計量するため
に最適の幾何学的関係を確立すると共に、計量されたイ
ンキを計量部材から分離するようになっており、他方、
計量部材は、弾力性ローラ表面に実質的に接して保持さ
れている。The thin, flat, rectangular body of the metering member is positioned almost tangentially to the roller surface such that the ink impinges against the thin sides or edges of the metering member. When positioned such that the angle between the metering member and the tangent is less than 30 degrees, the metering member is tangentially rigid and radially flexible. The garden measuring part is shaped like a ladder,
formed on the thin edge of the metering element and intended to establish an optimal geometrical relationship for metering the ink and to separate the metered ink from the metering element;
The metering member is held substantially against the resilient roller surface.
計量部材は、梯形に形作られた計量部分上の2つの磨か
れ九町撓性の縁が、支持表面によシ分離されて弾力的に
力/4−され九〇−ラの軸線に関して半径方向く移動す
るように、装着されている。The metering member has two polished flexible edges on a trapezoid-shaped metering portion separated by a support surface and resiliently applied with a force in a radial direction with respect to the axis of the meter. It is attached so that it can move easily.
この縁は、ローラの弾力性表面の方へ弾力的に付勢され
、ロー2の全長に沿って且つその周りを円周方向にロー
ラ表面に関して実質的に一定の計量関係を維持するよう
になっている。計量部材の磨かれ九町撓性の縁は、それ
故、ローラ表面にほぼ接する方向に剛性的に支持され、
後縁は、弾力性ローラ表面を変形させるよう圧配向され
、磨かれた後縁から下流の計量部材の実質的な表面領域
の湿潤を最少にし、磨かれた後縁に隣接する計量部材か
らのインキの分離を生じさせるようになっている。それ
故、計量部材の梯形に形作られた計量部分上の後面は、
凹みを付けられた弾力性ローラ□ 表面上のインキが、
ローラ表面から分離されず、計量部材の可撓性の磨かれ
た後縁を通る結果として占める被圧縮位置からはね返る
とき計量部材の後面へインキ自体を付着させるように、
形作られている。This edge is resiliently biased towards the resilient surface of the roller and is adapted to maintain a substantially constant metrical relationship with respect to the roller surface circumferentially along and around the entire length of row 2. ing. The polished and flexible edges of the metering member are therefore rigidly supported in a direction substantially tangential to the roller surface;
The trailing edge is compressively oriented to deform the resilient roller surface to minimize wetting of a substantial surface area of the metering member downstream from the polished trailing edge and to minimize wetting of the substantial surface area of the metering member downstream from the polished trailing edge. It is designed to cause ink separation. Therefore, the rear surface on the trapezoid-shaped metering part of the metering member is
Resilient roller with indentation □ The ink on the surface
so that the ink is not separated from the roller surface and deposits itself on the rear surface of the metering member as it rebounds from the compressed position it occupies as a result of passing through the flexible polished trailing edge of the metering member;
It is shaped.
本発明の主目的は、時間と材料の相当な浪費を生じさせ
るブース) (ghostlng ) とその結果生
ために、石版印刷版面へ供給されるインキ膜の厚さの連
続的で且つ正確な制御を与える印刷プレス用のインキ計
量装置を提供することである。The main object of the present invention is to provide a continuous and precise control of the thickness of the ink film applied to the lithographic printing plate surface due to the ghostlng and its consequent effects which result in a considerable waste of time and material. An object of the present invention is to provide an ink metering device for a printing press.
本発明の他の目的は、計量縁におけるローラ表面に対す
る計量表面の圧力と特定角度とが、磨かれた縁を過ぎて
q−ラ表面によシ運ばれる特定のインキ粘度に必要とさ
れる特定のインキ膜厚を形成するように選択されるよう
に1鈍角で交差する計量表面と支持表面との関に形成さ
れる磨かれた縁が、弾力性ローラ表面で圧力で凹みをつ
けられる関係に付勢される、インキ計量装置を提供する
ことである。It is another object of the invention that the pressure and specific angle of the metering surface relative to the roller surface at the metering rim are adjusted to the specific angle required for a particular ink viscosity carried past the polished edge to the q-ra surface. A polished edge formed at the interface of the metering surface and the support surface intersecting at an obtuse angle is selected to form an ink film thickness of . An object of the present invention is to provide an ink metering device that is energized.
本発明の他の目的は、隣接する表面間の摩耗を最少圧し
且つ改良された計量を与えるために改良された表面特性
を有する弾力性ローラ表面の中へ凹ませる計量縁を形成
するように、鈍角で交差する計量表面と支持表面とを有
する計量部材を提供することである。Another object of the invention is to form a metering lip recessed into the resilient roller surface with improved surface properties to minimize wear between adjacent surfaces and provide improved metering. It is an object of the present invention to provide a metering member having a metering surface and a support surface that intersect at an obtuse angle.
本発明の他の目的は、計量部材上の計量表面の方へ移動
してフオームローラの表面により運ばれるインキの中の
異物が、計量部材から離れて引き渡されて計量部材に隣
接するインキの渦の中に含められ又は捕えられるように
、施工ローラで圧力で凹みをつけられる関係に付勢され
るように特に適合された改良されたインキ計量部材を提
供することである。It is another object of the invention that foreign matter in the ink moved towards the metering surface on the metering member and carried by the surface of the form roller is transferred away from the metering member to form a vortex of ink adjacent to the metering member. An object of the present invention is to provide an improved ink metering member that is particularly adapted to be contained or captured within and biased into a pressure-indented relationship with an application roller.
本発明の他の目的は1石版印刷の用途に適する薄くて均
一なインキの膜を印刷版面へ計量することのできる鈍角
で鈍く滑らかで超仕上げされ九計量緑を形成するように
交差する2つの滑らかで超仕上げされた表面を有する計
量部材を提供することである。Another object of the present invention is 1 to be able to meter a thin and uniform film of ink onto the printing plate surface suitable for lithographic printing applications. It is an object of the present invention to provide a metering member having a smooth and super-finished surface.
本発明の他の目的は、インキが、弾力性ローラ表面の方
へ弾力的に付勢された可撓性の磨かれ良縁に隣接して弾
力性ローラ表面と計量表面との間に画成され九楔を通し
て計量され、インキの膜の厚さが、ローラの表面のはみ
出し及びうねりと実質的に無関係であると共にローラ表
面の円周方向と縦方向に実質的に変動しないように、楔
が前記ローラの半径方向に自動的に動くようになってい
る、弾力性ローラの表面上にインキの均一な膜を連続的
に形成するための改良された方法と装置を提供すること
である。Another object of the invention is that the ink is defined between the resilient roller surface and the metering surface adjacent to a flexible polished edge resiliently biased toward the resilient roller surface. The wedge is metered through nine wedges such that the ink film thickness is substantially independent of roller surface extrusion and waviness and does not vary substantially in the circumferential and longitudinal directions of the roller surface. An object of the present invention is to provide an improved method and apparatus for continuously forming a uniform film of ink on the surface of a resilient roller that is adapted to move automatically in the radial direction of the roller.
本発明の他の目的は1片持梁上に装着された縁の使用に
より弾力性ローラの表面上にインキの均一な膜を形成す
るための改良され走力法と装置を提供することであり、
力の増大が、縁に加えられて厚さを増大させ始める一方
均一によυ近くなるとき、インキの膜が厚さの減少をや
める限界値点を過ぎて、縁が動かされてローラ表面上の
インキの膜と圧力関係になるようになっている。Another object of the invention is to provide an improved running method and apparatus for forming a uniform film of ink on the surface of a resilient roller by the use of an edge mounted on a cantilever. ,
As the increase in force applied to the edge begins to increase in thickness and becomes uniformly closer to It is designed to have a pressure relationship with the ink film.
本発明の他の目的は、非回転計量部材の下を通る計量さ
れたインキが、非回転計量部材の後面上で分離したり蓄
積して終局的に計量され皮膜へ再び引張られて均−性禽
損なうことのないように、非回転計量部材が位置決めさ
れ且つ適合された。Another object of the invention is that metered ink passing under the non-rotating metering member separates or accumulates on the rear surface of the non-rotating metering member and is ultimately metered and drawn back into the coating to achieve uniformity. The non-rotating metering member was positioned and adapted so as not to damage the bird.
インキ計量装置を提供することである。An object of the present invention is to provide an ink metering device.
本発明の他の目的は、印刷ゾレス内の振動が、磨かれた
縁から絶縁されてインキ計量装置によシ形成されたイン
キ膜内の縞をなくするように、計量部材上の磨かれた縁
が、弾力性ローラ表面と圧力で凹みをつけられる関係に
弾力的に付勢される。Another object of the present invention is to provide a polishing solution on the metering member such that vibrations in the printing sores are isolated from the polished edges to eliminate streaks in the ink film formed by the ink metering device. The edge is resiliently biased into a pressure indented relationship with the resilient roller surface.
改良されたインキ計量装置を提供することである。An object of the present invention is to provide an improved ink metering device.
本発明の他の目的は、インキの制御された均一な厚さの
膜がローラ表面上で計量されるように、溜めの中のイン
キの温度を連続的に制御してインキの剪断特性を制御す
ることである。Another object of the invention is to continuously control the temperature of the ink in the reservoir to control the shear properties of the ink so that a controlled and uniform thickness film of ink is metered onto the roller surface. It is to be.
本発明の他の目的は、制御された量のインキと湿潤流体
とを石版印刷版面へ連続的且つ自動的に与える石版印刷
装置を与えるインキ計量装置と組合わせて作動する特殊
な湿潤システムを提供することである。Another object of the invention is to provide a special wetting system which operates in combination with an ink metering device to provide a lithographic printing device that continuously and automatically applies controlled amounts of ink and wetting fluid to a lithographic printing plate surface. It is to be.
本発明の他の目的は1版面への印刷の前と後、及び計量
部材による計量の前と後、及びインキと湿潤流体の膜を
石版印刷版面へ正しく施工するため調節するための湿潤
の前及び/又は後に、単一の施工ローラ上に戦略的に位
置決めされる若干のローラを提供することである。Another object of the present invention is to provide a pre-wetting process before and after printing on a lithographic printing plate, before and after metering by a metering member, and before and after wetting to adjust the film of ink and wetting fluid for correct application to the lithographic printing plate. and/or subsequently provide several rollers strategically positioned on a single application roller.
本発明の他の目的は、摩耗と縞の発生を最少にするため
に、始動と停止と運転の間、計量部材とローラ表面との
間に特殊な圧力関係を与えることである。Another object of the invention is to provide a special pressure relationship between the metering member and the roller surface during start-up, stop and run to minimize wear and streaking.
本発明の他の目的と利点とは、以下の詳細な説明と添付
図面を参照することにより明らかとなるであろう。Other objects and advantages of the invention will become apparent from the following detailed description and accompanying drawings.
本発明の好ましい実施態様の図面が1本発明がより良く
且つ一層十分に通解されるように添付されている。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The drawings of the preferred embodiments of the present invention are attached so that the present invention may be better and more fully understood.
参照数字は、図面中の種々の図を通して同様な部品を指
示するために用いられている。Reference numerals are used to designate like parts throughout the various views in the drawings.
第1図と第2図において、参照数字1は、従来の版面シ
リンダPと、毛布シリンダ日と、ウェブW又は紙シート
上に印刷するため中に装着されたくぼみシリンダーと、
を有する印刷プレスの側フレーム3へ移動可能に固定さ
れた離隔された側フレーム2を有するインキ計量装置を
全体的に指示している。In Figures 1 and 2, the reference numeral 1 designates a conventional plate cylinder P, a blanket cylinder, and a recessed cylinder fitted therein for printing on a web W or paper sheet;
generally refers to an ink metering device having a spaced side frame 2 movably fixed to a side frame 3 of a printing press having a side frame 2;
側フレーム2間に計量部材10を調節可能に固定するた
め及び弾力性カバー付き施工ローラ40に関して計量部
材10を位置決めするために、支持手段5が設けられて
いる。施工ローラ40の対向端は、適当な軸受内で側フ
レーム2へ回転可能に固定され、施工ローラ40は、版
面シリンダ上のスプロケットを施工ローラ40の端部に
あるクラッチ(図示せず)上のスプロケットを駆動しな
がら結合するチェーン4のような適当な駆動手段により
駆動される。施工ローラ40の表面速度は、版面シリン
ダPの表面速度に実質的に等しいのが好ましい。Support means 5 are provided for adjustably fixing the metering element 10 between the side frames 2 and for positioning the metering element 10 with respect to the resiliently covered application roller 40. The opposite end of the application roller 40 is rotatably fixed to the side frame 2 in suitable bearings, and the application roller 40 connects a sprocket on the plate cylinder to a clutch (not shown) at the end of the application roller 40. It is driven by a suitable drive means such as a chain 4 which connects the sprocket while driving it. Preferably, the surface speed of the application roller 40 is substantially equal to the surface speed of the plate cylinder P.
端部ダム6は、支持手段5へ固定され、インキ溜めRを
形成する部材10及び施工ローラ40の対向端とシール
関係に付勢され、インキは、インキ溜めRから施工ロー
ラ40の表面上へ計量される。1つ又は2つ以上のイン
キ貯蔵振動ローラ8aと8bは、施工ローラ40の表面
上のインキと転がシ保合状態に位置決めされ、インキの
膜がローラ40の表面により湿潤装置0へ及び版面シリ
ンダP上の版面板P′の表面へ運ばれる前にインキの膜
の中に現われるかも知れない表面の不規則性を清らかに
するよう罠なっている。インキ貯蔵ローラ8aとsbq
、施工ローラ40の表面上のインキと転がシ係合状態に
あシ、表面の不規則性を清らか圧するのみならず、印刷
版面上の画像へ正しい湿潤と施工をするためインキ膜を
調節するために、清らかな計量された仕上げ塗を滑らか
なマット状の仕上げ塗りに変えることもする。The end dam 6 is fixed to the support means 5 and biased into a sealing relationship with the opposite end of the application roller 40 and the member 10 forming the ink reservoir R, so that the ink flows from the ink reservoir R onto the surface of the application roller 40. be weighed. One or more ink storage vibrating rollers 8a and 8b are positioned in contact with the ink on the surface of the application roller 40 so that a film of ink is transferred by the surface of the roller 40 to the wetting device 0 and onto the plate surface. A trap is provided to clean up any surface irregularities that may appear in the ink film before it is conveyed to the surface of the printing plate P' on the cylinder P. Ink storage roller 8a and sbq
, the ink on the surface of the application roller 40 is in rolling engagement, not only to clean up irregularities in the surface, but also to adjust the ink film for proper wetting and application of the image on the printing plate surface. For this purpose, a clean metered finish may be changed to a smooth matte finish.
施工ローラ40の表面が、印刷版面P′の表面から離れ
て移動するKつれて、この表面は、過剰のインキがイン
キ溜めRにおいてそへ付けられる場合にインキの中へ浸
される前に、インキと湿潤流体の貯蔵振動ローラ8cに
よシ再び清らかにされて調節される、ということが理解
されるであろうO
インキ計量装置が、石版印刷のために用いられるとき、
湿潤流体は、まず最初に施工ローラ40の表面上のイン
キへ加えられ、それから版面シリンダP上の印刷版面P
′へ加えられる。インキ溜めRの中に過剰の湿潤流体が
蓄積するのを防ぐため、施工q−240の表面から湿潤
流体を蒸発させるための手段が設けられる。第1図に示
されて込るように、中空の多孔の又はスロット付きの管
9が、側フレーム2の間を横切って延び、その中に形成
された孔を有し、孔を運上て乾燥した圧縮空気が供給さ
れ、乾燥空気の流れを施工ローラ40の表面の方へ導く
ようにする。管9の少くとも一端が、適当な空気供給源
(図示せず)へホースによシ結合される。As the surface of the application roller 40 moves away from the surface of the printing plate surface P', this surface is immersed in ink when excess ink is applied thereto in the ink fountain R. It will be appreciated that when the ink metering device is used for lithographic printing, the storage of ink and dampening fluid is repurified and regulated by the vibrating roller 8c.
The wetting fluid is first applied to the ink on the surface of the application roller 40 and then to the printing plate P on the plate cylinder P.
’ is added to. To prevent excess wetting fluid from accumulating in the ink sump R, means are provided for evaporating the wetting fluid from the surface of construction q-240. As shown in FIG. 1, a hollow, porous or slotted tube 9 extends across between the side frames 2 and has a hole formed therein, carrying the hole. Dry compressed air is supplied to direct the flow of dry air towards the surface of the application roller 40. At least one end of tube 9 is connected by a hose to a suitable air supply (not shown).
ま九、湿潤流体が本発明のインキ計量装置と共に用いら
れるとき、施工ローラが印刷版面から離れて移動すると
きに施工ローラ上に留まる湿潤流体の蒸発を速くすると
共により少ない水をm1て印刷するために、水に対し通
常の割合よシ多いアルコールを用いてもよい。実際、施
工ローラが版面とインキ計量部材との間を移動するとき
施工ローラからの湿潤溶液の急速な蒸発を保証するため
に、g1m溶液は、通常よ〕5X〜25%多くのアルコ
ールを含むことがある。アルコールと1本とローラ8c
又は多数のローラ8cと空気は、すべて、印刷後の過剰
の湿潤流体の除去と再分配とに以下に更に十分に説明す
るように、溜めRの中のインキの粘度の正確な制御を与
えるためと、もしも必要ならば溜めRO中のインキの粘
度を変えるために、制御された温度と制御された流量で
水のような流体を支持部材5内の通路5′の一端の中へ
及び通路5′の他端の外へ供給するための可撓性の管7
が結合される。9. When the wetting fluid is used with the ink metering device of the present invention, the wetting fluid that remains on the application roller as it moves away from the printing plate surface evaporates faster and prints with less water. For this reason, a higher than usual ratio of alcohol to water may be used. In fact, the g1m solution usually contains between 5X and 25% more alcohol to ensure rapid evaporation of the wetting solution from the application roller as it moves between the printing plate and the ink metering element. There is. alcohol, one bottle and roller 8c
or multiple rollers 8c and air, all to provide precise control of the viscosity of the ink in the reservoir R, for removal and redistribution of excess wetting fluid after printing, as explained more fully below. and inject a fluid, such as water, at a controlled temperature and a controlled flow rate into one end of the passage 5' in the support member 5 and into the passage 5, in order to change the viscosity of the ink in the reservoir RO, if necessary. 'A flexible tube 7 for feeding outside the other end.
are combined.
高速度印刷のために、ローラ40の弾力性カバー44と
計量部材10との間に形成されたインキの膜130の物
理的性質と溜めRの中のインキの物理的性質とを、パイ
フレー速8a、8b、又は8Cを通過し且つローラ40
のコア42の中の通路を通過する流体の温度制御により
、更に制御することができる。高い流量は、ローラの長
さに沿ってほんの小さい温度変化を生じさせるにすぎな
いこと、及び出力温度を監視して制御することにより、
生じた膜の物理的性質が生産工程の長さの全体を通して
実質的に一定に保持されるように1熱を消散させてイン
キの温度を制御し得ること、が判明した。For high-speed printing, the physical properties of the ink film 130 formed between the resilient cover 44 of the roller 40 and the metering member 10 and the physical properties of the ink in the reservoir R are adjusted to , 8b, or 8C and the roller 40
Further control can be provided by controlling the temperature of the fluid passing through the passages in the core 42 of. By ensuring that the high flow rate produces only a small temperature change along the length of the roller, and by monitoring and controlling the output temperature,
It has been found that one can dissipate heat and control the temperature of the ink such that the physical properties of the resulting film remain substantially constant throughout the length of the production process.
それ故、支持部材5とローラのコア42とバイブレータ
8a、sb、又は8cとを通過する流体を冷却又は加熱
することにより、ニップN上又はニップNよシ前のイン
キの粘度を調節して版面Pへ正しい印刷をするための一
定の望ましいインキの膜を維持するようにする。Therefore, by cooling or heating the fluid passing through the support member 5, the roller core 42, and the vibrator 8a, sb, or 8c, the viscosity of the ink on or in front of the nip N can be adjusted and the plate surface can be adjusted. To maintain a constant desired ink film for correct printing on the P.
インキ計量部材10の好ましい実施態様が、第3図と第
4図に示されている。A preferred embodiment of the ink metering member 10 is shown in FIGS. 3 and 4.
特に第4図において、インキ計量部材Ioti、計量表
面24と支持表面26との接続部に形成された、薄くて
磨かれ且つ高度に展開された正確な計量縁25を有する
。In particular, in FIG. 4, the ink metering member Ioti has a thin, polished and highly developed precision metering lip 25 formed at the connection between the metering surface 24 and the support surface 26.
計量縁25は、好ましくは、ブレスの幅に依存して10
〜80インチ(25,4〜205.2CIl)の範囲内
の距離にわたル長さ方向に延び、磨かれた表面24と2
6の交差により画成される。暦かれた表面24と26は
、鈍角で出会い、約120度又はそれ以上の開先縁面取
シ角度l^11 を有する横を形成する。The metering rim 25 is preferably 10 mm depending on the width of the brace.
The polished surfaces 24 and 2 extend lengthwise for a distance within the range of ~80 inches (25,4 to 205,2 CIl).
6. The curved surfaces 24 and 26 meet at an obtuse angle and form a side having a bevel edge chamfer angle l^11 of about 120 degrees or more.
縁25は、ロックウェル硬度的048−50又はそれ以
上の硬さを有する比較的に硬い金属材料上で形成される
のが好ましい。磨かれた縁25と計量表面24と支持表
面26と後面28aと緑28bとは、通常の運転状態の
間フオームローラ400弾力性表面45の中へくぼませ
られるので、耐摩耗性であることが重要である。Preferably, the rim 25 is formed on a relatively hard metal material having a hardness of 048-50 on the Rockwell scale or greater. The polished edge 25, metering surface 24, support surface 26, rear surface 28a and green 28b are recessed into the resilient surface 45 of the foam roller 400 during normal operating conditions and are therefore wear resistant. is important.
計量部材lOは、フオームローラ40が回転するとき針
量縁25に対しlスタイラス効果(Stylus・11
・ct)’と呼ぶことのできるものを与えるために、弾
力性の即ち約30X10 ρ51(2・1095x
1o’ h/cR2)以下の弾性係数を有する可撓性の
金属材料から作られるのが好ましい。The metering member lO has a stylus effect (Stylus 11) on the needle metering edge 25 when the form roller 40 rotates.
ct)', the elasticity is approximately 30×10 ρ51(2・1095×
Preferably, it is made of a flexible metallic material with a modulus of elasticity of less than 1 oh/cR2).
計量部材lOは、ミシガン州ぺ/トン港にあるサンドビ
ックスチールインコーホレーテッドから商業的に入手可
能で且つサンドビック7C27MO2として頒布されて
いる、剪断された縁をもつステンレスばね鋼のストリッ
プから良好な結果で形成された。ステンレス鋼のストリ
ップは、その硬度と平坦さと弾力性と結晶粒組織と微細
表面仕上げとが、高い摩耗抵抗と良好な耐疲労性を与え
るように選択された。ステンレス鋼のストリップは、0
゜070イ/チ(1,771m)の厚さと約5.3イン
チ(13,4621)の幅を有した0材料のストリップ
は、熱処理され、光沢研磨表面仕上げと超正確な平坦さ
と通常の真直性とを有した1幅の公差は±0.016イ
ンチ(0,4064■)で、厚さの公差は±0.0O1
81インチ(0・046■)であった。ステンレス鋼材
料のストリップは、空気、水、及び室温における稀釈状
態のほとんどの有機酸の存在下で耐腐蝕性であった。引
張強度は、ロックウェル硬度C49の硬度に相当する約
249 、000 pal (17507縁/cIR2
)であつ九・
最初に、緑は、表面22と26接続部において、ぎざぎ
ざの緑の輪郭を形成するぎざぎざの切欠きを有した。正
確で真直ぐな縁を形成して、計量部材10の範囲を横切
って途切れない線を画成するために、表面24と26は
、一定の鈍角で研磨され、次に磨かれた縁25を形成す
る際の第1工程として以下に更に詳しく説明するように
微細な天然砥石で仕上げられた。ス) IJッグは、次
に特殊な固着具内にクラ7ノされた。ストリップ上の表
面24は、微細な天然砥石により手で一定の角度に超仕
上げされ、次に600小砂サンドベーパを用いて手で磨
かれた。The metering element 1O is made of stainless steel spring steel strip with sheared edges, commercially available from Sandvik Steel, Inc., Port Patton, Michigan, and distributed as Sandvik 7C27MO2. was formed as a result. The stainless steel strip was selected because its hardness, flatness, resiliency, grain structure and fine surface finish give it high wear resistance and good fatigue resistance. Stainless steel strips are 0
The strips of 0.070 in/inch (1,771 m) thick and approximately 5.3 in. (13,4621 m) wide are heat treated with a gloss polished surface finish for ultra-accurate flatness and normal straightness. The width tolerance is ±0.016 inches (0,4064 cm), and the thickness tolerance is ±0.0O1.
It was 81 inches (0.046 ■). The stainless steel material strips were corrosion resistant in the presence of air, water, and most organic acids in dilute form at room temperature. The tensile strength is approximately 249,000 pal (17507 edge/cIR2), which corresponds to a hardness of Rockwell hardness C49.
) and 9. Initially, the green had a jagged notch forming a jagged green outline at the surface 22 and 26 connection. To form a precise, straight edge and define an unbroken line across the extent of metering member 10, surfaces 24 and 26 are ground at an obtuse angle and then form a polished edge 25. The first step in this process was finishing with a fine natural whetstone, as will be explained in more detail below. S) The IJ was then clamped into a special fastener. The surface 24 on the strip was hand superfinished to an angle with a fine natural abrasive stone and then hand polished with a 600 fine sand vaporizer.
最終工程として、ステンレス鋼のストリップは、平坦な
水平の表面上に位置決めされた。表面26は、次に微細
な小砂をもつ石で手によυ超仕上げされ、600小砂サ
ンドペーノfを用いて手で磨かれた。As a final step, the stainless steel strip was positioned on a flat horizontal surface. The surface 26 was then hand-superfinished with a stone with fine grit and polished by hand using a 600 grit sandpaper.
もしも、表面24と26が超仕上げされ且つ磨かれてい
る間に、計量部材上に薄刃縁が形成されるならば、仁の
薄刃縁(f@ather edge )Fi皮又は履き
材料で除去されるべきである。薄刃又はワイヤ状の不規
則な縁が除去されると、清らかな連続的で均一な傷のな
い縁がストリップ上に形成される。従って、鈍角O縁2
St−暦き又は′鋭くする(、sharpening
) ’工程において、縁の鋭さは、非・切断の卵膜貫通
O縁を形成するために幾分変えることかできる。この工
程は、微細で連続的で滑らかな真直の磨かれた高度に展
開され(developed)且つ均一な超仕上げされ
た、最少の表面不規則性を有する鰍25を作る。縁には
、小さい切欠きゃ突起が全くあってはならない。磨かれ
た表面24と26により形成された展開された縁25は
、それを高度に展開された仕上にもたらして可能な限シ
完全な状態にするように磨かれた極めて精巧な縁である
。表面24と26は、RMS4を越えないRMSの読み
に仕上げられるのが好ましい。本明細書において使用さ
れるl超仕上げ(sup@r−flnis旧ng) I
という用語は、表面の尖端が除去されて平坦なベアリン
グ表面を形成し、然もなお調清剤インキを受入れて運ぶ
ための小さい谷又は溜めを有するように、研磨され且つ
磨かれた表面に適用される。If a thin edge is formed on the metering member while surfaces 24 and 26 are being superfinished and polished, the thin edge may be removed with a thin skin or shoe material. Should. Once the blade or wire-like irregular edges are removed, a clean, continuous, uniform, and unblemished edge is formed on the strip. Therefore, obtuse O edge 2
St-calendar or 'sharpening'
) In the process, the sharpness of the edge can be varied somewhat to form an uncut transthecal O-edge. This process produces a fine, continuous, smooth, straight, polished, highly developed and uniform superfinished gill 25 with minimal surface irregularities. The edges must be free of any small notches or protrusions. The developed edge 25 formed by polished surfaces 24 and 26 is a very fine edge that has been polished to give it a highly developed finish and to be as perfect as possible. Surfaces 24 and 26 are preferably finished to an RMS reading of no more than 4 RMS. l Superfinishing (sup@r-flnis formerly ng) I as used herein
The term applies to a surface that has been ground and polished so that the sharp edges of the surface have been removed to form a flat bearing surface, but still have small valleys or reservoirs for receiving and carrying detergent ink. be done.
縁25は、かみそシの刃の表面仕上げに近い表面仕上げ
まで仕上げられる。然しながら、表面24と26の間の
鈍角l^1′は、かみそりの刃の面取り角度より著しく
大きく、従って鈍角で鈍く非切断で且つ非貫通の橡が形
成される、ということが理解されるであろう、実際に、
表面24は、縁25を通して表面26の中へ融合し、縁
25の各側に61iI!!する磨かれた連続表面を形成
する。The edge 25 is finished to a surface finish that approximates that of a razor blade. However, it will be appreciated that the obtuse angle l^1' between surfaces 24 and 26 is significantly greater than the bevel angle of a razor blade, thus creating an obtuse, non-cutting, and non-penetrating radius. Probably, actually,
Surface 24 fuses into surface 26 through edge 25, with 61iI! on each side of edge 25! ! Forms a polished continuous surface.
縁25を形成するために使用される材料は、硬く、鈍く
て精巧で磨かれた途切れない縁を与えるように形成され
得るのみならず、密であり、然も橡25の長さに沿って
可撓性でなければならない。The material used to form the edge 25 can be hard, blunt, finely polished, and shaped to provide an unbroken edge, as well as being dense and having a rough texture along the length of the edge 25. Must be flexible.
実際問題として、縁25は、施工ローラ40の弾力性表
面と圧力で凹みをつけられる関係に付勢されるとき、嫁
25df%撓められてローラ40の表面の影響に屈して
橡25とローラ40の表面を一致させ、ローラ40の長
さに沿って実質的に均一な凹みをつけられた領域を形成
するように、長さ方向に全く可憐性でなければならない
。以下に更に詳細に説明するように50−ラ40上の弾
力性カバー44は、約3/8〜5/8インチ(9,52
5〜15.875g)の範囲内好ましくは1ノ2インチ
(12,7鰭)の厚さと、約40〜701!好ましくは
4011のショア^ll![の弾力性とを有する。As a practical matter, when the edge 25 is urged into a pressure-indented relationship with the resilient surface of the application roller 40, the edge 25 is deflected by 25 df% and succumbs to the influence of the surface of the roller 40, causing the edge 25 and the roller to flex by 25 df%. The surfaces of rollers 40 must be quite longitudinally dainty so as to match and form a substantially uniform recessed area along the length of rollers 40. The resilient cover 44 on the 50-ra 40 is about 3/8 to 5/8 inches (9,52
5 to 15.875 g), preferably 1 inch (12.7 fins) thick, and about 40 to 701! Preferably 4011 shore ^ll! It has the elasticity of [.
ロー240の表面との一致を得るための、Wk2!li
のこの負荷は、動的な運転状態にあるときローラの表面
を過度にくぼませることなく可能であるべきである。Wk2! to obtain a match with the surface of Row 240! li
This loading of should be possible without unduly indenting the surface of the roller when in dynamic operating conditions.
計量部材10上の縁25は、それが施工ロー240の表
面の方へ弾力的に付勢されると共に、施工ローラに対し
半径方向にその全長に沿って自由に移動できるように、
装着されるべきである。また、l125は、施工ローラ
の表面に実質的に接する方向に剛性的に支持されねばな
らない。The edge 25 on the metering member 10 is such that it is resiliently biased towards the surface of the application roller 240 and is free to move along its entire length in the radial direction relative to the application roller.
Should be installed. Furthermore, the l125 must be rigidly supported in a direction substantially in contact with the surface of the application roller.
1125に対する理想的な支持は、縁25を支持し且つ
所要の偏位と剛性を与える可撓性の片持梁である。lI
25は、片持梁と機能的に関連付けられた分離した梯形
状の要素の一部でもよいけれども、両者が一体的単位体
となるように片持梁上に梯形状の部分の縁25を形成す
ることが好ましい。The ideal support for 1125 is a flexible cantilever that supports edge 25 and provides the required deflection and stiffness. lI
25 may be part of a separate ladder-shaped element functionally associated with the cantilever; It is preferable to do so.
これを達成するためには、片持梁は、2つの方向に、即
ちlI25の長さに沿う方向とストリップの幅即ち片持
梁の長さに沿う方向とに可撓性でなければならない。To accomplish this, the cantilever must be flexible in two directions: along the length of the II 25 and along the width of the strip or length of the cantilever.
は、片持梁の非支持端10’lc形成され、前縁22と
後縁22′と上面28と下面29とにより境界づけられ
た実質的に長方形の横断面を有する。The non-supporting end 10'lc of the cantilever is formed and has a substantially rectangular cross-section bounded by a leading edge 22, a trailing edge 22', an upper surface 28, and a lower surface 29.
支持表面26は、片持梁が非撓み状態にあるとき、実質
的に表面29の平面内にある。計量表面24と支持表面
26とは、交差して鈍角’AI’を形成し、実質的K[
Mの頂上で交差する。Support surface 26 lies substantially in the plane of surface 29 when the cantilever is in its undeflected state. Metering surface 24 and support surface 26 intersect to form an obtuse angle 'AI', substantially K[
Intersect at the top of M.
例えば、鈍角の縁25を含む片持梁は、0.070イン
チ(1,778111)の厚さと5.3インチ(13,
462Wf)以下の幅を有する、以下に述べるような、
薄くて可撓性で且つ細長いステンレス鋼のストリップ又
はバンドから形成されることができる6片持梁の幅又は
材料のス) IJツゾの長さは、10〜80インチ(2
5,4〜205.2傭)の範囲内にあるのが好ましく、
片持梁は、縁25の長さKaって並びに片持梁の長さに
沿って可撓性であるように支持される1片持梁の弾性係
数EFi、例えば2?x10 p*I(2,059x
10′に#/eW12)とすることができ、これは、材
料のステンレス鋼ち変形に対する抵抗を表わす。For example, a cantilever beam with an obtuse edge 25 has a thickness of 0.070 inches (1,778111) and a thickness of 5.3 inches (13,
462Wf) or less, as described below,
The width of the IJ tube can be formed from a thin, flexible and elongated stainless steel strip or band.
It is preferably within the range of 5.4 to 205.2 yen),
The cantilever beam is supported flexibly along the length Ka of the edge 25 as well as the length of the cantilever beam EFi, for example 2? x10 p*I(2,059x
10' can be #/eW12), which represents the resistance of the material to stainless steel deformation.
慣性モーメンiと組合わせると、ε1係数は、片持梁の
スティ7ネスを表わす。In combination with the moment of inertia i, the ε1 coefficient represents the stiffness of the cantilever beam.
計量部材lOの特定の寸法と特性を説明によって提供す
るが、この寸法と特性と装着は、特定の条件に適合する
ように変えることができる。従って、ここkは好ましい
範囲を与えた。Although specific dimensions and characteristics of the metering member IO are provided by way of illustration, the dimensions, characteristics and mounting may be varied to suit particular conditions. Therefore, here k has given a preferred range.
計量部材lOは、また、計量部材10を形成する材料の
ス) IJ〜ツデの下側表面29内に形成された溝又は
二番取された領域27f:有する。The metering member 10 also has a groove or recessed area 27f formed in the lower surface 29 of the tube.
磨かれた縁25を形成するため磨かれている材料のスト
リップの部分は、マスクされ、それK11l接する金属
材料は、研磨(grlndlng ) 又は化学研磨
(Ch@m1cal mllllrsg ) により
除去されて、材料のストリップを反らせるであろう応力
を生じさせることなく金属の一部分を除去する。The part of the strip of material being polished to form the polished edge 25 is masked and the metal material in contact with it is removed by polishing (grlndlng) or chemical polishing (Ch@mlcal mllllrsg) to remove the material. Remove a portion of metal without creating stresses that would warp the strip.
支持表面26に隣接する表面28aは、仕上は研磨によ
シ滑らかにされ、粗い表面材料の約0.003インチ(
0,0762M’)f:除去する。Surface 28a adjacent support surface 26 has a smooth finish by sanding to remove approximately 0.003 inches of rough surface material.
0,0762M')f: Remove.
表面28−は、次に600小砂被−ノやで砂磨きされ、
表面28・上に非常に滑らかな表面仕上げを与える。縁
28bは、それ故、縁25について前述したように形成
される。The surface 28 is then sand polished with a 600 fine sand coater.
Provides a very smooth surface finish on surface 28. Edge 28b is therefore formed as described above for edge 25.
もしも材料のストリッ!の厚さ即ち表面26と28との
間の距離が0.070インチr1.77811)である
ならば、表面28′と表面28との間の材料の厚さが約
0.035インチ(0,889U)であるように、二番
取りされた領域27の深さは、0.020インチ(0,
508關)より大きく例えば0.035インチ(0,8
890)とするのが好ましい。If the material strips! If the thickness or distance between surfaces 26 and 28 is 0.070 inches (r 1.77811), then the thickness of material between surfaces 28' and 28 is approximately 0.035 inches (0, 889U), the depth of the recessed area 27 is 0.020 inch (0,
For example, 0.035 inches (0,8
890) is preferable.
表面28aは、図示のように30度〜90度の範囲内の
角質^′で磨かれた表面26と交差する。Surface 28a intersects keratinized surface 26 within the range of 30 degrees to 90 degrees as shown.
計量部材100表面24の上方部分は、表面28の方へ
延びるか又は図示のように表面22を形成する角変で面
取りされることができる。The upper portion of the metering member 100 surface 24 may extend toward the surface 28 or be chamfered with a bevel forming the surface 22 as shown.
表面24は、それ故、もとの表面22上の小さい面取シ
し九かどだけとすることができる。鈍角I^、lは、雑
くない鈍い鈍角の縁を有する計量部材を形成するのみな
らず、また主として特定の角蜜又は輪郭に特定的に形成
され、特定の粘度と色間を有する特定のインキ膜の厚さ
の計量を可能ならしめるようになし、計量部材の縁とロ
ーラカバーの急速な拳耗を生じさせるローラカバーの著
しい凹みなしに及びローラ表面の方向の急激な変化なし
に膜を計量することを可能ならしめるようにする。The surface 24 may therefore only have a small chamfer on the original surface 22. The obtuse angle I^, l not only forms a metering member with a clean obtuse edge, but also mainly forms a specific angle or contour and has a specific viscosity and color spacing. This makes it possible to measure the thickness of the ink film without significant indentation of the roller cover and without sudden changes in the direction of the roller surface, which would lead to rapid wear of the edges of the metering member and the roller cover. Make it possible to weigh.
計量部材10の図示の実施態様において、獅かれた表面
24は、二番取りされた領域27の深さKはぼ等しいか
又はそれにより大きい距離だけ磨かれた緑25から上方
に延び、表面22と交差する。磨かれた表面26が磨か
れた縁25と28bを支持することが容易に理解される
筈である。もしも表面24と288とが平行であるなら
ば、計量部材10の磨かれた縁部分25の荷重支持特性
を変えることなく、表面26を再仕上げすることができ
る。In the illustrated embodiment of the metering member 10, the carved surface 24 extends upwardly from the polished green 25 by a distance approximately equal to or greater than the depth K of the recessed region 27, and intersect with It should be readily understood that polished surface 26 supports polished edges 25 and 28b. If surfaces 24 and 288 are parallel, surface 26 can be refinished without changing the load-bearing properties of polished edge portion 25 of metering member 10.
表面26.24、と288及びそれ故縁25と28bは
、容易に更新可能である。支持表面26を僅かに再仕上
げすることにより、両方の縁を同時に再び鈍くすること
ができるし、又は表面24と26をも再仕上げすること
ができる。Surfaces 26, 24 and 288 and therefore edges 25 and 28b can be easily updated. By slightly refinishing support surface 26, both edges can be re-blunted at the same time, or surfaces 24 and 26 can also be refinished.
相当な使用の後、小さい半径又は曲線が縁25に現われ
て計量特性に変化を生じさせるかも知れない、#述のよ
うに計量部材全体を取替えるのを避けるために、計量部
材を取替える紡に、後の研脚と手仕上げの手順を再び何
回も実施することができる。通常、[25と28bをも
とに戻すために1摩耗の種変に依存して倒れか1つの表
面から1−3〜インチ (0,0254〜
1000 1000
0.07621LI)だけ除去される。After considerable use, small radii or curves may appear on the edge 25, causing a change in the metering characteristics; # In order to avoid replacing the entire metering element as mentioned above, it is advisable to replace the metering element; The subsequent grinding legs and hand finishing steps can be repeated many times. Typically, depending on the type of wear, 1 to 3 inches (0.0254 to 1000 0.07621 LI) are removed from one surface to restore [25 and 28b].
計量部材の損傷を防ぐ丸めに、表面24と26を再仕上
げするとき、単数又は複数の特殊な固着具を用いてもよ
い。固着具は、計量部材を保持するのみでなく、黴細な
天然砥石かけと砂磨き作業のための案内表面をも与え、
最少量の材料のみが除去されること及び鈍角l^、lと
縁25と28bとが維持されることを保証するようにな
すべきである。Special fasteners or fasteners may be used when refinishing surfaces 24 and 26 for rounding to prevent damage to the metering member. The fastener not only holds the metering element, but also provides a guiding surface for the fine natural honing and sanding operations.
Care should be taken to ensure that only a minimum amount of material is removed and that the obtuse angle l^,l and edges 25 and 28b are maintained.
逃がし角度^′は、ローラ40の表面により這ばれるイ
ンキの膜が、表面26又は28aの何れかに蓄積して蓄
積されたインキの終局的滴下を生じさせて印刷の不均一
性を生じさせることなく、このインキの膜を表面26か
ら分離させるのに十分でなければならない。The escape angle ^' prevents a film of ink carried by the surface of roller 40 from accumulating on either surface 26 or 28a, resulting in eventual dripping of the accumulated ink and resulting in printing non-uniformity. the ink film must be sufficient to separate the ink film from the surface 26.
施工ローラ40は、弾力性の非吸収材力・々−44を固
定させた中空の剛性ある管状の金属コア42を包含し、
このカバーは、均一に清らかで且つ均一に織られた弾力
性の外側表面45を有する。The construction roller 40 includes a hollow, rigid, tubular metal core 42 to which is fixed a resilient non-absorbing force member 44;
The cover has a uniformly clear and uniformly textured resilient outer surface 45.
施工ローラ40上のカバー44は、弾力性ではあるが、
比較的にしつかりしていて、例えばショアA硬斐で40
〜70度の範囲にある。Although the cover 44 on the construction roller 40 is elastic,
It is relatively stiff, for example, 40 in Shore A Koibi.
~70 degrees.
Iエローラ40上のカバー44は、金属コア42へ付着
される弾力性ウレタン、ポリウレタンゴム又はゴム状材
料から形成されるのが好ましい。The cover 44 on the I roller 40 is preferably formed from a resilient urethane, polyurethane rubber or rubber-like material that is adhered to the metal core 42.
好ましくは、カバーは、石版印刷の用途に適当な薄いイ
ンキ膜の計量を可能とするために、インキを中に受入れ
てこれを保持するだめの顕微鏡的小孔を有する天然表面
を与えるブナニトリルゴム(Buna N1trlla
rubber )から作られる。Preferably, the cover is made of bunanitrile rubber that provides a natural surface with microscopic pores that receive and retain the ink therein to enable metering of thin ink films suitable for lithographic printing applications. (Buna N1trlla
rubber).
施工ローラ40上のカバー44は、高い引張シ強賓、す
ぐれた引裂き抵抗と岸粍抵抗、及び油、溶剤及び化学薬
品に対する抵抗を屯っべきである。The cover 44 on the application roller 40 should have high tensile strength, excellent tear and flaking resistance, and resistance to oils, solvents, and chemicals.
カバーは、更に1低い圧縮応圧力、良好な回復性及び均
一なインキ受容性をもつべきである。適当なカバーは、
好ましくはショア^硬度約60度の弾力性カバーを形成
するためにウレタン又はゴムを用いて形成することがで
きる。The cover should also have a low compressive stress, good recovery and uniform ink receptivity. A suitable cover is
Preferably, urethane or rubber can be used to form an elastic cover having a Shore hardness of about 60 degrees.
適当なウレタンカバーは、カリフォルニア州すウスr−
ルにあるアーンコ(^rnco )社から商標名l力I
4−k (Catapol ) ’の名で商業的に入
手しうる予め接触作用を及ぼされ封鎖された材料から作
ることができる。この材料は、160′FC71℃)で
5時間予熱され、ローラのコア0Iiihの鋳型の中へ
注入され、次K 8T時間280?(13a℃)に加熱
され、研磨と磨く前に冷却される。A suitable urethane cover is manufactured by
Trade name: lpower I from the RNCO company located in Le.
It can be made from a precontacted and sealed material commercially available under the name 4-k (Catapol)'. This material was preheated at 160'FC (71°C) for 5 hours and poured into the mold of the roller core 0Iiiih, then K 8T hours 280? (13aC) and cooled before sanding and polishing.
適当なプムカ/4−は、テキサス州アーりントンにある
ミドアメリカローラカンフ9ニー(Mld−Amsrl
ca Rollar Company ) からブナ
ーニトリル(Buna−Nltr目・)として指定して
得られるが、このブナ−ニトリルは、従来通りコアの上
で形成され、磨く的に高速ダラインダで研磨される。Suitable pumuka/4- is located at Mid-America Lola Camp 9 Knee (Mld-Amsrl) in Arlington, Texas.
Buna-nitrile, designated as Buna-Nltr., is conventionally formed on a core and polished with a high-speed polisher.
ウレタン又はコ9ムの弾力性カバー44が形成された後
、ローラは、その表面上に滑らかで光沢のある外皮又は
フィルムをもつかも知れず、このフィルムは研磨により
除去される。120天然砥石で研磨した後、弾力性カバ
ー44の表面は、もしもウレタンから構成されているな
らば、180小砂サンドペーノ譬を用いて砂磨きされ、
弾力性カバー44の表面45上に均一な平滑性をもつ表
面を形成する。然しながら、124111天然砥石で研
磨した後、弾力性カバー44の表面は、もしもゴムから
構成されているならば、400小砂サンド(−)量で砂
磨きされ、lオレンジの皮(orang@p@el)l
や他の表面不規則性のないビロードのように清らかで均
一に織られた表面を形成する。After the urethane or rubber resilient cover 44 is formed, the roller may have a smooth, shiny skin or film on its surface, which is removed by sanding. After polishing with a 120 natural abrasive stone, the surface of the resilient cover 44, if composed of urethane, is sand polished using a 180 small sand sandpaper,
A surface with uniform smoothness is formed on the surface 45 of the elastic cover 44. However, after polishing with a 124111 natural abrasive stone, the surface of the resilient cover 44, if composed of rubber, should be sanded with a 400-sized sand (-) amount and orange peel (orang@p@el )l
It forms a velvety, clean, uniformly woven surface with no surface irregularities or other surface irregularities.
インキをその中へ付着させる顕微鏡的な溜めは、連続的
で途切れないイン中の膜が施工ローラ40の表面45上
に維持されることを確実にするのを表面の引欠き、研磨
の線、及び他の表面の不規則性は、砂磨きした後ウレタ
ン又はゴムの表面の表面粗さが5 ORMSを越えない
ように除去されるべきである。以下により詳しく説明す
るように、インキの分子とカバー44の表面45の分子
との間の付着力は、施工ローラ40の表面45上に制御
された連続的で途切れないインキの膜を形成するためイ
ンキを剪断することを可能とするために、イン中の分子
間の凝集力を越えなければならない。The microscopic reservoirs into which the ink is deposited ensure that a continuous, uninterrupted film of ink is maintained on the surface 45 of the application roller 40, including surface recesses, abrasive lines, and and other surface irregularities should be removed such that the surface roughness of the urethane or rubber surface does not exceed 5 ORMS after sanding. As will be explained in more detail below, the adhesion forces between the ink molecules and the molecules on the surface 45 of the cover 44 form a controlled, continuous, uninterrupted film of ink on the surface 45 of the application roller 40. To be able to shear the ink, the cohesive forces between the molecules in the ink must be overcome.
表面45が、内局方向に完全に丸く、長さ方向に完全く
真直で且つコア42の軸線と正確に同心であるように、
ローラ40を構成し且つ維持することは、たとえ不可能
ではないにしても物理的に実行でない、ということが理
解されるであろう。such that the surface 45 is perfectly round in the internal direction, perfectly straight in the longitudinal direction, and exactly concentric with the axis of the core 42;
It will be appreciated that constructing and maintaining roller 40 is not physically practicable, if not impossible.
ローラ40上の表面45の真直度又はうねりは、ローラ
40の長さに沿って約0.[102インチco、oao
sm)の公差の範囲内で経済的に製造可能であり、半径
方向の偏心賓は、約0.0015インチ(o、osal
m)の全差内で経済的に製造することができる。The straightness or waviness of the surface 45 on the roller 40 is about 0.05 mm along the length of the roller 40. [102 inch co, oao
can be manufactured economically to within tolerances of approximately 0.0015 inches (o, osal
m) can be manufactured economically within the total difference of m).
ショア^硬度計試験は、一般に、弾力性ローラカバーが
静止している間、約76’?(24,4℃)の一定温度
で貫通に対する抵抗を測定するととKより、弾力性ロー
ラカバーの硬度を指示するために用いられる。動的条件
下での弾力性表面の見掛けのliI&は、静的条件下で
の硬度針、試験により指示される硬度から全く逸脱する
。弾力性材料のばね定数は、変形が増大するKつれて、
それだけ僅かに増大する。The Shore hardness test generally measures approximately 76' while the resilient roller cover is stationary. The resistance to penetration is measured at a constant temperature of (24.4° C.) and K is used to indicate the hardness of a resilient roller cover. The apparent liI of a resilient surface under dynamic conditions deviates completely from the hardness dictated by the hardness needle test under static conditions. The spring constant of an elastic material increases as the deformation K increases:
It increases slightly.
弾力性部材の負荷の周波数が増加するにつれて、動的の
モジュラス即ち見掛けの弾性係数が増大し、カバーをよ
り硬くよりステイフネスの大きい材料のように見せる。As the frequency of loading of the resilient member increases, the dynamic or apparent modulus of elasticity increases, making the cover appear to be a harder, stiffer material.
然しなから、弾力性部材の周期的負荷は、温度を高める
内部熱の発生を生じさせ、硬変針及びそれ故郷力性カバ
ーの弾性′係数の減少を生じさせる。However, cyclic loading of the resilient member causes the generation of internal heat which increases the temperature and causes a decrease in the elastic modulus of the hardened needle and its resilient cover.
更に、ローラ40上のカa4−44の表面45は、版画
シリンダの表面で圧力で凹みをつけら′れる関係にある
のが好ましく、版画シリンダは、その縦方向に延びる隙
間を有するので、この周期的負荷は、表面450円醐方
向に不規則な割合で熱の発生を生じさせる0表面45上
でのこのような温度差は、ローラ40の軸線から表面4
5上の点までの半径方向の距離に認められる程のバラツ
キを生じさせるかも知れない。その理由は、弾力性ロー
ラカバーを形成するために用いられるエラストマー材料
の熱膨張係数社、鋼環の熱膨張係数の数倍になるためで
ある。Further, the surface 45 of the cover a4-44 on the roller 40 is preferably in pressure indented relationship with the surface of the print cylinder, which has a gap extending in its longitudinal direction. Cyclic loading causes the generation of heat at irregular rates in the direction of the surface 450. Such temperature differences on the surface 45 from the axis of the roller 40
This may result in appreciable variations in the radial distances to points on 5. The reason is that the coefficient of thermal expansion of the elastomeric material used to form the resilient roller cover is several times that of the steel ring.
図示きれているように、ウェブW又はシートへの膜13
0の印刷に悪影響を及ぼすことなく、ローラ40の直径
を版面シリンダPの直径と異にすることができる。その
理由は、計量部材lOが、より紡の凹み′の如何に拘ら
ず及びローラカバー44内の温度変化のいかんに拘らず
、施工ローラ表面上にインキの連続的なりがンを作る故
である。As shown, the film 13 on the web W or sheet
The diameter of the roller 40 can be made different from the diameter of the printing plate cylinder P without adversely affecting the printing of zeros. The reason for this is that the metering member 10 creates a continuous trail of ink on the surface of the application roller, regardless of the spin indentations and regardless of temperature changes within the roller cover 44. .
施工ローラ40は、版面シリンダPと同じ直径とすべき
ではない。その理由は、施工ローラ40の表面内の最も
僅かな欠点、孔、傷等でさえも、両者が同じ表面連間で
駆動されて同じ直径であるときは、版面上の同じ場所に
繰返し、一対一の基礎で繰返す故である。この繰返しは
、特に石版印刷版面へ印刷するとき、遂には非像領域の
肉感(sens+t+χlng )を生じさせる。その
とき、傷は、非印刷領域内の印刷されたシート上にイン
キのように現われるであろう。もしも傷が印刷している
領域に生じるならば、遂には天童のインキがこの領域に
現われるであろう、それ故、施工ローラ40の表面が、
版面シリンダ上の版面の表面と共に繰返さないことが肝
要である。繰返しのないときは、傷は、たとえ過大であ
ると考えられるときでも、非印刷領域内の石版印刷版面
を増感しない。The construction roller 40 should not have the same diameter as the plate cylinder P. The reason for this is that even the slightest imperfections, holes, scratches, etc. in the surface of the construction roller 40 can be repeatedly applied to the same place on the printing plate when both are driven in the same surface range and have the same diameter. This is because it is repeated on the same basis. This repetition, especially when printing onto a lithographic printing plate surface, eventually gives rise to a sense of flesh (sens+t+χlng) in the non-image areas. The scratches will then appear like ink on the printed sheet in the non-printing areas. If a scratch occurs in the printing area, the Tendo ink will eventually appear in this area, therefore the surface of the application roller 40 will
It is important not to repeat with the surface of the plate on the plate cylinder. When there is no repetition, the flaws do not sensitize the lithographic printing plate surface in the non-printing areas, even when they are considered excessive.
第1図と第2図において、片持梁の方法で計量部材io
を支持するための支持手段5は、その一方側に研磨され
た真に平坦な面52を有する細長くて剛性の支持棒50
を包含し、支持棒50は、その縦方向に延びる肩部55
を形成する、平坦面52に関して角度をなして配置され
た表面54を有する。ジャーナル5sH1支持棒50の
対向端から外側へ延び、その対向側に隣接する外側に延
びる突出部58を有すゐ軸受ブロック60内の(図示さ
れていない)自動芯出しブッシング57内に回転可能に
固定されている。In Figures 1 and 2, the weighing member io is
The support means 5 for supporting the is an elongated rigid support rod 50 having a polished true flat surface 52 on one side thereof.
The support bar 50 includes a longitudinally extending shoulder 55 thereof.
It has a surface 54 disposed at an angle with respect to a flat surface 52 that forms a . The journal 5sH1 extends outwardly from the opposite end of the support rod 50 and has an outwardly extending protrusion 58 adjacent to the opposite side of the journal 5sH1. Fixed.
突出部58の各々は、その中に形成された細長いスロッ
トを有し、インキ計量装置の側フレーム2へ軸受ブロッ
ク60を固定するためのアンカーがル)52がこのスロ
ットを通して延びている。Each of the protrusions 58 has an elongated slot formed therein, through which extends an anchor 52 for securing the bearing block 60 to the side frame 2 of the ink metering device.
4本の持ち上げスクリ:L54は、軸受ブロック60上
の突出部58内のねじを切った通路を通して延び、第1
図に示されているように、垂直方向への支持棒50の移
動の丸めインキ計量装置の側フレーム2上の表面65と
係合、する。Four lifting screws: L54 extend through threaded passages in the projection 58 on the bearing block 60 and
As shown, the rounding of the movement of the support rod 50 in the vertical direction engages a surface 65 on the side frame 2 of the ink metering device.
横調節スクリュー66は、インキ計量装置の側フレーム
2上の外側に延びる耳部68の中のねじを切った孔を通
して延び、突出部5B上の端部表面66’ と係合する
。The lateral adjustment screw 66 extends through a threaded hole in an outwardly extending ear 68 on the side frame 2 of the ink metering device and engages an end surface 66' on the projection 5B.
紡速の説明から、軸受ブロック60の位置は、ローラ4
0の軸線Cに関して支持棒50を移動させるため、第1
図に見るように、垂直方向と水平方向に調節可能である
ことが容易に明らかとな6筈である。From the explanation of the spinning speed, the position of the bearing block 60 is
In order to move the support rod 50 with respect to the axis C of 0, the first
As seen in the figure, it is readily apparent that it is adjustable both vertically and horizontally.
アーム70は、支持棒50上のジャーナルの端部ヘゲル
ト締めされるか又は他の方法で固定され、流体圧作動シ
リンダ72のピストンロッド71t−付勢して、軸受ブ
ロック60へがルト締めされるか又は他の方法で固定さ
れたアーム75へねじ固定された停止スクリュ74の端
部と保合状態にする。支持棒50は、アーム75に関し
て停止スクリュ74の端部の位置を調節することにより
、軸受ブロック60に関して回転可能である、というこ
とが容易に明らかな筈である。The arm 70 is bolted or otherwise secured to the end of the journal on the support rod 50 and biased to the piston rod 71t of the hydraulically actuated cylinder 72 to be bolted to the bearing block 60. or otherwise engaged with the end of a stop screw 74 threaded to a fixed arm 75. It should be readily apparent that the support rod 50 is rotatable with respect to the bearing block 60 by adjusting the position of the end of the stop screw 74 with respect to the arm 75.
カバー44の表面45の中への縁25のすべてのくぼみ
のためアーム70をスクリュー74に対してしっかりと
保持するのに十分なシリンダ72内の入口圧力を設定す
るために、圧力調節器R′が装備される。Pressure regulator R' is used to set the inlet pressure in cylinder 72 sufficient to hold arm 70 firmly against screw 74 due to all recesses of edge 25 into surface 45 of cover 44. will be equipped.
計量部材10は、クランプ部材78内の離隔された孔を
通して延びると共に“、その後縁に隣接する片持梁を通
して延びるオーバーサイズの離隔された孔を通して延び
る、がルト76によυ支持棒50上の平坦表面52へ固
定される。?ルト76は、支持棒50内に形成されたね
じを切った通路の中にねじ込み固定される。縁25がそ
の長さに旧って均一なばね率を有するように、計量部材
lOが支持棒50により均一に取付けられ又は支持され
るように、−ルト76とクランプ78とが協働する。The metering member 10 extends through spaced holes in the clamping member 78 and through an oversized spaced hole extending through the cantilever adjacent the trailing edge of the metering member 10 on the υ support bar 50 by the bolt 76. The bolt 76 is screwed into a threaded passageway formed in the support rod 50. The rim 25 has a uniform spring rate over its length. Thus, the root 76 and the clamp 78 cooperate so that the metering member 10 is uniformly attached or supported by the support rod 50.
第1図に示す装置の実施態様において、停止スクリュー
74は、支持ブラケット81によりアーム75へ固定さ
れた直流電動モータ80によシ遠隔制御される。スクリ
ュー74の回転速度を更に制御する丸めに、モータ80
とスクリュ74との間に歯車減速機が位置決めされる。In the embodiment of the device shown in FIG. 1, the stop screw 74 is remotely controlled by a DC electric motor 80 fixed to the arm 75 by a support bracket 81. A motor 80 is used to further control the rotational speed of the screw 74.
A gear reducer is positioned between the screw 74 and the screw 74 .
スプライン接手76が、モータ80の出力軸とスクリュ
ー74との間に結合される。モータ80は、オハイオ州
ディトンにあるTRI/V、インコーホレーテッドのグ
ローブインダストリアルズデイヴイジョン(GloM
1ndustrlals Dlvlslon ) か
ら商業的に入手しうる。A spline joint 76 is coupled between the output shaft of motor 80 and screw 74 . Motor 80 was manufactured by GloM, a TRI/V, Inc. located in Deton, Ohio.
It is commercially available from 1ndustrals Dlvlslon).
導線82と84は、モータ80と従来の設計のモータ位
置制御ユニット85との間に延び、制御ユニット85は
、直流電源と3位置スイッチとを包含する。Conductors 82 and 84 extend between motor 80 and a conventionally designed motor position control unit 85 that includes a DC power source and a three position switch.
モータ位置制御ユニット85は、計量部材lOのための
支持棒50の位置の視覚的指示を与えるようにアーム7
0と係合する停止スクリュー74の端部における回転電
位差計(図示せず)の位置を指示するように制御ユニッ
ト85と関連づけられたデジタル読取り指示器を有する
。モータ位置制御ユニット85は、第1図に示す実施態
様におイテ、印刷プレスの側フレーム3へ固定されてい
る。然しなから、必要に応じてインキの全体的色される
とき、計量部材10の位置を遠隔調節しうるように、印
刷プレスの供給端に隣接して又は制御キャビネットに、
追加Oモータ位置制御ユニット85t−位置決するのが
好ましい。The motor position control unit 85 controls the arm 7 to provide a visual indication of the position of the support rod 50 for the metering member IO.
It has a digital readout indicator associated with the control unit 85 to indicate the position of a rotary potentiometer (not shown) at the end of the stop screw 74 that engages the stop screw 74. The motor position control unit 85 is fixed to the side frame 3 of the printing press in the embodiment shown in FIG. However, it is possible to have a metering member 10 adjacent to the feed end of the printing press or in the control cabinet so that the position of the metering member 10 can be remotely adjusted when the overall color of the ink is adjusted as required.
Preferably, an additional O motor position control unit 85t-positions.
インキ計量装置の側フレーム2は、印刷プレスの対向l
IK隣接するプレスの側フレーム3へ軸90により枢軸
固定されている。流体圧作動スローオフ(throw−
of4)シリング92は、印刷プレスの側フレーム3へ
固定された耳部93へ枢軸固定され、インキ計量装置の
側フレーム2へ溶接されるか又は他の方法で固定された
耳部95へ枢軸固定されたピストンロッド94を有する
。オン−ストップ(on−st@p )調節スクリュー
96は、プレスの儒フレーム3へ固定された耳部へねじ
込まれて固定され、施工ローラ42の表面45と印刷版
面P1 との間の圧力が正しく設定されたときインキ針
量装置の側フレーム2と係合するように位置決めされて
いる。オフストップc on−stop)調節スクリュ
ー98は、ヌローオフジリング92内のピストンロッド
が延ばされるととKよって總エローラ40上の表面45
を印刷版面P′の表面から分離するとき、インキ計量装
置のフレーム2と係合するように印刷プレスの側フレー
ム亭へ溶接又は他の方法で固定された耳部へねじ込まれ
て固定されている。The side frame 2 of the ink metering device is located opposite the printing press.
The IK is pivotally fixed to the side frame 3 of the adjacent press by a shaft 90. Hydraulic actuated throw-off
of4) The shilling 92 is pivoted to an ear 93 fixed to the side frame 3 of the printing press and to an ear 95 welded or otherwise fixed to the side frame 2 of the ink metering device. It has a piston rod 94. An on-stop (on-st@p) adjustment screw 96 is screwed into an ear fixed to the press frame 3 of the press and is fixed to ensure that the pressure between the surface 45 of the application roller 42 and the printing plate surface P1 is correct. It is positioned so as to engage the side frame 2 of the ink needle metering device when set. (on-stop) adjustment screw 98 is adjusted so that when the piston rod in the narrow off ring 92 is extended, the surface 45 on the roller 40
is screwed into a lug welded or otherwise fixed to the side frame bow of the printing press so as to engage the frame 2 of the ink metering device when separated from the surface of the printing plate P'. .
前述のように、端部ダム6は、施工ローラ4゜の対向端
とシール関係に付勢され、溜めRの対向端を画成する。As previously mentioned, the end dam 6 is biased into sealing relationship with the opposite end of the application roller 4° and defines the opposite end of the reservoir R.
インキ保持部材100は、第1図と第2図に示されてい
るように施工ローラ40の表面とシール関係に位置決め
され、端部ダム6へ固定された対向端を有する。インキ
保持部材100の下l1102は、インキ計量部材lO
上の表面22から僅かに離隔されるのが好ましい。The ink retaining member 100 is positioned in a sealing relationship with the surface of the application roller 40 as shown in FIGS. 1 and 2 and has opposing ends secured to the end dam 6. The lower l1102 of the ink retaining member 100 is the ink measuring member lO.
Preferably, it is slightly spaced from the upper surface 22.
インキ保持部材100は、溜めRの入口側を画成する。The ink retaining member 100 defines the inlet side of the reservoir R.
榴めRの出口@は、がル)106により支持棒50へ固
定され九部材105により1ilfi!2される。The outlet of the locking R is fixed to the support rod 50 by the galle) 106, and is fixed to the support rod 50 by the nine member 105! 2 will be given.
部材105に隣接する下方シール108は、計量・部材
lOの上側表面28Kli接して位置決めされることに
より、計量部材10の上側表面28上へ溜めRからイン
キが流れるのを防ぎ、インキがその中で流れるのをやめ
る停滞の領域を形成するよう罠なっている。石版印刷イ
ンキは、揺変性(thlxotrople )であるの
で、移動して込不インキの粘度は、移動していないイン
キの粘度と比較して著しく減少される。A lower seal 108 adjacent the member 105 is positioned against the upper surface 28Kli of the metering member 10 to prevent ink from flowing from the reservoir R onto the upper surface 28 of the metering member 10, so that the ink can It becomes a trap to form an area of stagnation where it ceases to flow. Since lithographic inks are thixotropic, the viscosity of a moving ink is significantly reduced compared to the viscosity of a non-moving ink.
第1図に示されているように、溜めRの中のイン中を攪
拌するため、従来の攪拌器110がインキ保持部材10
0へ固定される。インキ攪拌器110Fi、コネクチカ
ット州スタ/フォードにあるゴールドライ/f−Py
ハイw −(Baldwln−G@g@nhe1m・「
)から商業的に入手可能であシ、一定速度モータにより
チェーンを介して駆動される混合ヘッドを担持する溜め
Rの上部を横切って縦方向に延びるラックとピニオン(
図示せず)を包含する。混合ヘッドが、施工ローラ40
の−[KiI警する端部ダム8KIIk近すると、それ
は、方向を逆KL、溜めの他端の方へ移動する。攪拌器
は、インキの中で回転してインキを横方向にかき回し又
は剪断して、前記溜めに沿う粘度の不規則性を防ぐよう
になっている。As illustrated in FIG.
Fixed to 0. Ink Stirrer 110Fi, Goldry/f-Py, Sta/Ford, CT
Hi w -(Baldwln-G@g@nhe1m・``
A rack and pinion extending longitudinally across the top of sump R carrying a mixing head driven through a chain by a constant speed motor (
(not shown). The mixing head is the construction roller 40
As the end of the dam 8KIIk approaches, it moves in the direction opposite KL, towards the other end of the sump. The agitator rotates within the ink to stir or shear the ink laterally to prevent viscosity irregularities along the reservoir.
ここに説明し九装置の作用と機能は次の通りである。The functions and functions of the nine devices described here are as follows.
計量部材10は、計量部材10の中に正確に位置決めさ
れた心出し孔を通して延びる、支持棒50の中へ圧入さ
れる2本のピン51により心出しされる・部材lOは、
がル)76によ〕支持棒50の面へ取付けられる。部材
1oの中の孔を通し工延びる支持棒50内のピン51F
i、その長さに沿う部材lOの均一な片持梁と、それ放
線25における均一な撓みと負荷とを保証する。インキ
の側フレーム2に対する軸受ブロック60の相対的移動
を可能とするために、アンカーゲルト52がゆるめられ
る。The metering member 10 is centered by two pins 51 press-fit into the support rod 50, which extend through a precisely positioned centering hole in the metering member 10.The member lO is
76] to the surface of the support rod 50. A pin 51F in the support rod 50 extends through a hole in the member 1o.
i, ensuring uniform cantilevering of member lO along its length and uniform deflection and loading at its radial line 25; To allow relative movement of the bearing block 60 with respect to the ink side frame 2, the anchor gel 52 is loosened.
縁25を通過する施工ローラ40の半径線に対する接線
に関して計量ローラ10#上の表面26の間の角度関係
を調節するためと、面52を軸線GK平行にするために
、持上げスクリュー64が用いられる。A lifting screw 64 is used to adjust the angular relationship between surfaces 26 on metering roller 10# with respect to a tangent to the radial line of application roller 40 passing through edge 25 and to make surface 52 parallel to axis GK. .
施工ローラ40の弾力性カバー44上の表面45に関し
て計量部材lO上の縁25を整列させるため、施工ロー
240に関して軸受ブロック60を動かすための横調節
スクリュー66が用いられる。In order to align the edge 25 on the metering element IO with respect to the surface 45 on the resilient cover 44 of the application roller 40, a lateral adjustment screw 66 is used to move the bearing block 60 with respect to the application row 240.
計量部材10上の縁25が施工ローラ40の表面と整列
され、施工ローラlOに接する線と表面26との間の角
度関係が確立された後、アンカーゲルト52が、締めら
れ、軸受ブロック60を側フレーム2に関して剛性に固
定する。After the edge 25 on the metering member 10 has been aligned with the surface of the application roller 40 and the angular relationship between the line tangent to the application roller IO and the surface 26 has been established, the anchor gel 52 is tightened and the bearing block 60 is tightened. It is rigidly fixed with respect to the side frame 2.
第1図と第3図に見られるように、計量部材10上の綴
25は、いま、約11時の位置の点PI′でローラ40
のカバー44上の表面45と交差している。即ち、0時
と12時が施工ローラ40の頂点にあるものと仮定し、
時計の正面上の数字のように時計方向に数字をつけると
き、9時〜12時の四分円内の位置で交差している。溜
めRFi、それ故、図示のようく形成され、自然に重力
のために、計量部材lOの縁25に対してインキに自重
を加えさせ、点P#におけるローラ40のカバー44上
のローラ表面45で、計量部材10の正面上のインキが
完全に溢れることを保証する。縁25tl、いま、施工
ローラ40の表面45とIキス(klss)’1iI!
触して位置決めされている。版面シリンダP上の版面p
lに連続的にインキを計量するために必要とされる量を
越える量のインキが、計量部材10上の計量表面に接近
しつつある施工ローラ40の表面へ溜めRから与えられ
る。As can be seen in FIGS. 1 and 3, the tape 25 on the metering member 10 is now positioned on the roller 40 at a point PI' at approximately the 11 o'clock position.
intersects a surface 45 on cover 44 of. That is, assuming that 0 o'clock and 12 o'clock are at the apex of the construction roller 40,
When numbering clockwise, such as the numbers on the front of a clock, they intersect at positions within the 9 o'clock to 12 o'clock quadrant. Reservoir RFi, therefore formed as shown, naturally causes the ink to exert its own weight against the edge 25 of the metering element IO due to gravity, and the roller surface 45 on the cover 44 of the roller 40 at point P# This ensures that the ink on the front side of the metering element 10 is completely overflowed. Edge 25tl, now surface 45 of construction roller 40 and I kiss (klss)'1iI!
Positioned by touching. Print plate p on plate cylinder P
An amount of ink in excess of that required for continuously metering ink at 1 is applied from the reservoir R to the surface of the application roller 40 approaching the metering surface on the metering member 10.
緑25が動かされて表面45とIキス(kiss)’接
触した後、停止スクリュー74が回転され、それによっ
て支持棒50を第2図の実線で示す位置から点線で示す
位置へ回転させる。After green 25 has been moved into I-kiss' contact with surface 45, stop screw 74 is rotated, thereby rotating support rod 50 from the position shown in solid lines in FIG. 2 to the position shown in dotted lines.
これが片持梁の撓みを生じさせ、可撓性の磨かれた緑2
Sが、圧力で凹みをつけられる関係に付勢され、施工ロ
ーラ400弾力性表面と一欽するようKなる。ローラ4
0の回転は、インキを絶えず溜めRから移動させて計量
表面24及び縁と接触させ、従って表面45上のあシ余
るほどの量のインキを、以下に詳述するように厚さを変
えることのできる膜130に剪断する。This causes the cantilever to deflect, resulting in a flexible polished green 2
S is biased into a pressure-indented relationship and K is brought into contact with the resilient surface of application roller 400. roller 4
The rotation of 0 continuously moves ink from the reservoir R into contact with the metering surface 24 and the edges, thus depositing a plethora of ink on the surface 45 of varying thickness as detailed below. The film 130 is sheared to form a film 130.
縁25が、一端で固く支持された片持梁上に装着されて
bると仮定すれば、弾性曲線の式は、Y=F(2L
−4L2X+X5)−E−6EI である。Assuming that the edge 25 is mounted b on a cantilever beam rigidly supported at one end, the equation for the elastic curve is Y=F(2L
-4L2X+X5)-E-6EI.
原型において、計量部材10上の計量縁25と肩部55
との間の距離は、片持梁の非支持端であるが、1.62
5インチ(41,275m)であり、表面28と28′
との間の距離は0.035インチ(0,889■)であ
り、幅1インチ当り25/ンド(4,444/ff1)
の静荷重が縁25に加えられた。支持幅Sは0.15イ
ンチ(3,81mm)であった、計量部材100弾性係
数Eは約30X106psi (2,1093X106
114/m2)であった。In the original model, the metering edge 25 and the shoulder 55 on the metering member 10
The distance between is the unsupported end of the cantilever, but is 1.62
5 inches (41,275 m), with surfaces 28 and 28'
The distance between the
A static load of . The support width S was 0.15 inches (3,81 mm), the metering member 100 modulus of elasticity E was approximately 30 x 106 psi (2,1093 x 106
114/m2).
長方形の面積の慣性モーメン)I#i、bh’÷12に
等しい。ここに、bIriIr形面積の底辺の幅であり
、hは長方形面積の高さに等しい。0.035インチ(
0,889■)の厚さを有する計量部材の慣性モーメン
トlは、片持梁の幅1インチ当シ5.5x10’(In
’)(1,487−)であることが計算される。The moment of inertia of the rectangular area) is equal to I#i, bh'÷12. Here, bIriIr is the width of the base of the area, and h is equal to the height of the rectangular area. 0.035 inch (
The moment of inertia l of a weighing member having a thickness of 0,889 mm) is 5.5 x 10' (In
')(1,487-).
片持梁の非支持端において、汐は0に等しく、5二
撓みYFiFL 、3El に等しい、それ故、幅
1インチ当シ25ポンド(4、46Kf/(m)の荷重
が緑25に加えられるとき、片持梁の非支持端の撓みは
約0.51インチ(7,874■)であるべきことが計
算された。従って、片持梁に対するばね定数は、縁25
に加えられる力1/ンド(0,4554〜)当シ0.0
12インチ(O4O’48■)の撓み又は緑25の幅の
1インチ(2,54c11)上の撓み1インチ(2,5
4cIL)当り81ポン)’(36,7146Kg)で
あることが結論された。At the unsupported end of the cantilever, the eel is equal to 0 and the deflection YFiFL , 3El is equal to 5, so a load of 25 pounds per inch of width (4,46 Kf/(m) is applied to the green 25 It was calculated that the deflection at the unsupported end of the cantilever should be approximately 0.51 inches (7,874 mm) when the edge 25
The force applied to 1/nd (0,4554~) is 0.0
Deflection of 12 inches (O4O'48■) or 1 inch (2,5
It was concluded that 81 lbs)' (36,7146 Kg) per 4cIL).
勿論、上述の弾性曲線の式は、縁25(Z)撓みを計算
するための単なる近似式にすぎないことが理解される。Of course, it is understood that the above elastic curve equation is merely an approximation for calculating edge 25 (Z) deflection.
その理由は、計量部材lOI/i、支持棒50上の肩部
55に正確に剛性的に支持又はフラングされておらず、
0.035インチ(0,889■)のIJ リーフ(r
ell・f)が肩部へ全体的に延びてい々い故である。The reason is that the metering member lOI/i is not accurately and rigidly supported or flanged on the shoulder 55 on the support rod 50;
0.035 inch (0,889■) IJ leaf (r
This is because ell/f) extends entirely to the shoulder.
然しなから、縁2sは、施工ローラ40の半径方向に弾
力的に付勢されていることが、容易に明らかであろう。However, it will be readily apparent that the edge 2s is elastically biased in the radial direction of the application roller 40.
上述の例において、計量部材10上の緑25により動か
される距離即ち撓みは、実際に#−i、1インチ当り2
5/ンド(4,46Kg/(7))の平均静荷重が縁2
5に加えられたとき、0.14インチ(3、55611
11)であることが測定された。計量部材lOの撓みK
よる1インチ当h25f!ンド(4、46Kr/cm)
の力の割出しく dlvldlng )は、撓み1イン
チ当り約178/ンド(70F4/cm )である。弾
力性部材10の実際の撓みから計算されるばね定数は、
上に計算したばね定数の近似値とは異なる。然しなから
、近似的に計算されたばね定数と実際に測定されたばね
定数との差は、予言された。In the above example, the distance or deflection moved by green 25 on metering member 10 is actually #-i, 2 per inch.
The average static load of 5/nd (4,46Kg/(7)) is
0.14 inch (3,55611
11). Deflection K of measuring member lO
1 inch per h25f! (4,46Kr/cm)
The force index (dlvldlng) is approximately 178 pounds per inch of deflection (70F4/cm2). The spring constant calculated from the actual deflection of the elastic member 10 is:
This is different from the approximate value of the spring constant calculated above. However, the difference between the approximately calculated spring constant and the actually measured spring constant was predicted.
計量部材100表面26上と、縁25に生成したインキ
の膜の上のNで指示された押し下げられた領域内の施工
ローラカバー44上とに、作用する大きい25/ンド(
11,54Kf)の力に対応するように適当な支持面積
を与えるために10.15インチ(5・81■)の広い
支持表面Sが選択され、施工ローラ40のカバー44の
表面45の中へ表面26と両方の緑25と28bの全体
を押し込むのに十分な圧力をNK生じさせた。A large 25/nd (
A wide support surface S of 10.15 inches (5·81 cm) was selected to provide adequate support area to accommodate the force of 11,54 Kf) into the surface 45 of the cover 44 of the application roller 40. Sufficient pressure was created to compress the entire surface 26 and both greens 25 and 28b.
静的な凹みは、約0.06インチ(1,524■)であ
ることが測定されたが、この凹みは、2分の1インチ(
12,7■)の厚さのカバー44を有する60度の硬度
の施工ローラの回転と同時に直ちに0.04インチ(1
,016m)tで変化した。それ故、計量部材100片
持梁部分の縁2hの所望の撓みに対し成る力が必要とさ
れ、この力に対し、与えられた支持表面は、膜が支持表
面の第2後縁を出るとき既知の粘度の特定のインキを所
望の膜厚に計量するために、計量部材の第1縁における
計量表面とローラ表面との間に楔又はオリアイスを形成
するのに十分な量だけ、特定のロー2カバーを適当にく
ぼませるための圧力を4えるような支持表面であること
が要求される、ということが結論される。一般に、縁の
小さい撓みは、小さい撓みを得るために小さい力を必要
とし、特定のカバーを所望の量だけくほませるのに十分
な力を適切に与えるために小さい支持面積によシ支持さ
れることができる・大きい撓みは、大きい撓みを得るた
めにそれに相当した大きい力を必要とするが、同じカバ
ー上で同じ圧力と凹みを得るために大きい支持面積によ
り支持されねばならない。The static recess was measured to be approximately 0.06 inches (1,524 ■);
Simultaneously with the rotation of the construction roller with a hardness of 60 degrees and a cover 44 with a thickness of 0.04 inch (12,7 mm),
,016m) changed at t. Therefore, for the desired deflection of the edge 2h of the cantilevered portion of the metering member 100, a force is required, for which the applied support surface is In order to meter a specific ink of known viscosity to a desired film thickness, a specific ink is applied in an amount sufficient to form a wedge or oriace between the metering surface at the first edge of the metering member and the roller surface. It is concluded that a supporting surface is required that will exert the pressure to properly indent the cover. In general, a small deflection of the edge requires a small force to achieve the small deflection and is supported by a small bearing area to properly provide enough force to deform a particular cover by the desired amount. A large deflection requires a correspondingly large force to obtain a large deflection, but must be supported by a large support area to obtain the same pressure and depression on the same cover.
それ故、第3図は、大きい支持表面の幅Sと小さい幅S
Iの両方を示している。Sは、tより大きく即ち約2t
であることが示されており、S′は、t4C等しいか又
はそれよ〕小さく即ち約tであることが示されている。Therefore, FIG. 3 shows the large support surface width S and the small width S
Both of I are shown. S is larger than t, i.e. about 2t
It is shown that S' is smaller than or equal to t4C, that is, about t.
満足な結果が、tと2tの間のSで得られた。また、停
止スクリュー74の位置の変化に応答するがその変化に
敏感すぎないシステムf:II&供するためにも、大き
い縁の撓みが望ましい。Satisfactory results were obtained with S between t and 2t. Large edge deflections are also desirable to provide a system that is responsive to, but not too sensitive to, changes in the position of the stop screw 74.
以下[J1!に詳細に説明するように、縁25が撓む距
離プラス鍬25がローラ表面45の中へ押込まれる距離
の組合せ距離は、ローラ表面と緑がキス接触に付勢され
るとき、ローラ表面45上の点と縁25との間の最大の
隙間よ〕実質的に大きくあるべきである0例えば、ロー
ラ表面45内の不規則性又は製造欠陥と縁25の僅かな
うねシとは、ローラ表面45と縁25とが最初に一緒に
接触したときに両者が一致しなりような0.002イン
チ(0,05081EIl)の誤差の最大偏差を容易に
生じさせるかも知れない。もしも縁25が、0.16イ
ンチ(4,064■)だけ撓められ、動的条件でローラ
表面45の中へ0.04インチ(0,016m)だけ押
し込まれるならば、0.002インチ(0,0508m
)の最初の偏差は、0.20インチ(5,08■)の組
合せ距離の1%にすぎ慶い、縁25とカバー44とは弾
力性であるので、縁25とローラ表面とは、撓みそして
相互に一致する。このよう忙して一致した時、縞の領域
Nに沿う圧力は、実質的に一定であり、僅かな差がイン
キ膜に及ぼす効果は微々たるものである。Below [J1! The combined distance of the distance that the edge 25 deflects plus the distance that the hoe 25 is forced into the roller surface 45 is the distance that the roller surface 45 is pushed into the roller surface 45 when the roller surface and the green are forced into kissing contact. For example, irregularities or manufacturing defects in the roller surface 45 and slight ridges in the edge 25 may cause 45 and edge 25 could easily cause a maximum deviation of 0.002 inches (0.05081 EIl) to cause them to fail to match when they first contact together. If the edge 25 is deflected by 0.16 inches (4,064 cm) and forced into the roller surface 45 by 0.04 inches (0.016 m) under dynamic conditions, then the 0,0508m
) is only 1% of the combined distance of 0.20 inches (5.08 cm), and since the edge 25 and the cover 44 are elastic, the edge 25 and the roller surface are and mutually consistent. During such close coincidence, the pressure along the stripe region N is substantially constant, and small differences have an insignificant effect on the ink film.
動的条件における撓みと凹みのこの組合せ距離は、最初
の偏差の100倍であり、それ故、縁25とローラ表面
45とが圧力で凹みを付けられる関係に付勢された後の
最大誤差#i1%にすぎない。それ故、NKおける圧力
と凹みのバラツキはうる均一性以上のものであるとプリ
ンター(Pr Int・rs) Kよ〕考えられるも
のを印刷するインキ膜厚を維持する。プリンターとは、
シートの表面上での色の濃さが±5%よシ大きく変動し
ないときのl非常に厳密な(very tight)
’制御を指す0
第3図に示すように1弾力性材料が、カバー内に小さい
ふくらみ又は波120を形成する表面24から上流に作
シ上げられ、他方溝又はチャンネル27が縁25から下
流でカバー内に形成されるように、計量部材10上の縁
25は、施工ローラ40の表面と圧力で凹みをつける関
係に付勢される。表面24の前方領域は、そこを通して
インキが引かれる横を形成する。この楔は、一方側にお
いて表面24の一部分と縁25により境界付けられ、他
方において、表面45の一部によシ、多分ふくらみ12
0の小さい部分と層かれた縁25に直ちKll接する表
面25の一部との間で境界づけられる0片持梁は、□可
撓性の縁25が施工ローラの輪郭に従うことを可能とす
るので、ll1IFi、自動的に施工ローラ4oの軸線
Cに関して僅かに半径方向に移動する。楔は、対向しな
がら撓みうるように偏位される縁25と施工ローラ4o
の弾力性表面45との協働により形′成されるので、も
しも一定圧力関係がオリアイスを通して押し出されたイ
ンキ上で維持されるべきであるならば、この移動が望ま
し−。施工ローラ4oの表面は、前述のように、弾性的
な記憶力、温度変化、及び動的な弾性係数のバラツキの
故に10−ラが回転するKつれて輪郭が絶えず変化する
。従って、[25が、自動的に半径方向に動いてこの変
化する輪郭に従うように長さ方向に撓むことが重要であ
る。This combined distance of deflection and indentation in dynamic conditions is 100 times the initial deviation and therefore the maximum error # after the edge 25 and roller surface 45 are forced into a pressure indented relationship. It is only 1%. Therefore, the pressure and indentation variations in the NK are more than enough to maintain the ink film thickness printing what the printer (Pr Int.rs) K] considers to be more than just uniformity. What is a printer?
very tight when the color intensity on the surface of the sheet does not vary much more than ±5%
As shown in FIG. 3, a resilient material is raised upstream from the surface 24 forming small bulges or waves 120 in the cover, while grooves or channels 27 are created downstream from the edge 25. As formed within the cover, the edge 25 on the metering member 10 is biased into a pressure indented relationship with the surface of the application roller 40. The front region of the surface 24 forms the side through which the ink is drawn. This wedge is bounded on one side by a portion of surface 24 and edge 25 and on the other hand by a portion of surface 45, perhaps by a bulge 12.
A cantilever delimited between a small portion of the 0 and a portion of the surface 25 immediately in contact with the layered edge 25 allows the flexible edge 25 to follow the contour of the application roller. Therefore, ll1IFi automatically moves slightly in the radial direction with respect to the axis C of the construction roller 4o. The wedge includes an edge 25 and a construction roller 4o that are deflected so as to be deflectable while facing each other.
This movement is desirable if a constant pressure relationship is to be maintained on the ink forced through the oriice. As described above, the contour of the surface of the construction roller 4o constantly changes as the roller rotates due to elastic memory, temperature changes, and dynamic variations in the elastic modulus. It is therefore important that [25] automatically moves radially and deflects longitudinally to follow this changing contour.
計量部材100弾力性の縁25とローラ4oの弾力性カ
バー44とは、各々が特定のばね定数K。The resilient edge 25 of the metering member 100 and the resilient cover 44 of the roller 4o each have a specific spring constant K.
とに2 を夫々有する2つの対向するばねとして見るこ
とができる。組み合せられたばね定数Klj、小さい。It can be seen as two opposing springs with 2 and 2 respectively. The combined spring constant Klj is small.
第1表とその結果得られる計算は、にがに1又はに2の
何れよりも小さいことの証明であると共に1最初00
、001f 7f(0,0508m)の誤差が、静的又
は動的圧力の1%にすぎない最終圧力誤差を生じさせる
ことを示している・第1表
それ故、表面22.28a、26と線28#によシ境界
づけられ九計量部材10の作動端10#は、計量表面2
4と縁25と28bを含む長方形の断面を形成し、計量
部材100片持梁部分と同じ機能即ち半径に弾力的に且
つ接線方向に剛性的に作動端をその全長に沿って支持す
る機能、を達成する何れか他の手段によシばね偏位され
ることができる。表面24が長方形の断面上に形成され
るとき、計1部材10の作動端は、第4図に見られるよ
うに1梯形のような形10’を形成する。Table 1 and the resulting calculations are proof that Ni is less than either 1 or 2 and 1 first 00
, 001f shows that an error of 7f (0,0508 m) results in a final pressure error of only 1% of the static or dynamic pressure Table 1 Therefore, surfaces 22.28a, 26 and the line The working end 10# of the nine metering member 10 bounded by 28# is connected to the metering surface 2.
4 and edges 25 and 28b and has the same function as the cantilevered portion of the metering member 100, namely supporting the working end along its entire length in a radially resilient and tangentially rigid manner; The spring can be biased by any other means to achieve this. When the surface 24 is formed on a rectangular cross-section, the working end of the total member 10 forms a trapezoid-like shape 10' as seen in FIG.
施工ローラ40の表面45によシ運ばれるインキは、計
量表面24と表面22に対して衝突し、弾力性ローラ表
面上のふくらみに隣接して乱流の領域を生じさせる。従
って、l&25が第5図に見るように下方に弾力的に付
勢され、計量部材24が形作られ且つ位置決めされてい
るけれども、インキによシ計量部材lO上に及ぼされる
流体動力学的々力による膜130の変化を防ぐために、
緑25I/iローラ40に対して十分に弾力的に負荷さ
れる。この状態は、磨かれ九縁25が、施工ローラ40
の中心軸線Cにより近くにあるか又は計量部材lOの表
面26の何れの他の点とも同じであるように1層かれ九
*25%−位置決めすることKよっても助けられる。鈍
い(刃先のない)鈍角の磨かれた縁25は、施工ローラ
40上の弾力性カバー44を有利に一変形させて表面2
4と120の間に計■楔角度Wt−形成し、最大圧力が
第1縁25に生ずる場合に館3図に示すような概略の圧
力輪郭を有する正確に制御された厚さのインキの膜を形
成するようKする。Ink carried by surface 45 of application roller 40 impinges against metering surface 24 and surface 22, creating an area of turbulence adjacent the bulge on the resilient roller surface. Therefore, even though the metering member 24 is shaped and positioned, with l&25 being resiliently biased downwardly as seen in FIG. In order to prevent changes in the membrane 130 due to
The green 25I/i roller 40 is loaded sufficiently elastically. In this state, the polished nine edges 25 are removed by the construction roller 40.
It is also assisted by positioning K so that it is closer to the central axis C of the metering element 10 or is the same as any other point on the surface 26 of the metering element IO. The obtuse polished edge 25 advantageously deforms the resilient cover 44 on the application roller 40 so that the surface 2
A film of ink of precisely controlled thickness forms a wedge angle Wt between 4 and 120 degrees and has an approximate pressure profile as shown in Figure 3 when the maximum pressure occurs at the first edge 25. K so as to form.
表面26からすぐ下流の計量部材10上の表面28mは
、インdFO計量された膜が表面26に沿ってのみ計量
部材10と接触するように位置決めされ、インキの膜1
30を計量部材10から縁28bの所で直ちに分離させ
るようになし、インキの蓄積、滴下、及び従って膜13
0の均一性を損なう並列れた流れを生じさせるような表
面28aに沿うインキの引きず#)(tralllng
)を防止する。A surface 28m on the metering member 10 immediately downstream from the surface 26 is positioned such that the indFO metered film is in contact with the metering member 10 only along the surface 26, and the ink film 1
30 from the metering member 10 at the edge 28b to prevent ink accumulation, dripping, and thus film 13.
The drag of the ink along the surface 28a such that it produces parallel flows that impair the uniformity of the
).
インキの膜130が表面28′と接触したり又は表面2
8a上に蓄積する位置ヘローラ表面44がはね返される
ことができないように、磨かれた表面26のかかと状部
28bの表面28mと境界づける二番取シされた領域2
7とがインキM130の移動の方向に関して角度をなし
て配置されるように、計量部材10の下側表面が形成さ
れた。A film of ink 130 contacts surface 28' or
A recessed area 2 bounding the surface 28m of the heel 28b of the polished surface 26 so that the roller surface 44 cannot be bounced back.
The lower surface of the metering member 10 was formed such that 7 and 7 are arranged at an angle with respect to the direction of movement of the ink M130.
従って、第3図に示す本発明の実施態様において、計量
部材は、そのゆるめられた凹みをつけられていない位置
へ復帰しつつある計量部材からインキの膜を直ちに分離
させるように形作られ且つ位置決めされる。Accordingly, in the embodiment of the invention shown in FIG. 3, the metering member is shaped and positioned so as to cause the film of ink to immediately separate from the metering member as it returns to its relaxed, undented position. be done.
第5図において、縁25Fi、施工ローラ表面45の中
へdlc等しい量だけ押し込まれていることが示されて
おり、そのもとの半径はRで、表面速度Vとカバー厚さ
Tと硬度0とを有する。In FIG. 5, it is shown that the edge 25Fi is pushed into the construction roller surface 45 by an amount equal to dlc, its original radius is R, the surface speed V, the cover thickness T, and the hardness 0. and has.
第4図に示す計量部材10は、支持表面の幅S1厚さt
l及びt −rO片持梁の高さを残す二番取り(rol
l・ス)「とを有する。距離りは、片持梁と二番取りの
長さノを表わす。計量表面24Fi、t−hの高さへ角
度Bで傾けられている。lAl1は、表面24と26と
の間の全開先鈍角であり、90°十Bに等しい。The measuring member 10 shown in FIG. 4 has a supporting surface width S1 and a thickness t.
l and t -rO Second cut to leave the height of the cantilever (rol
The distance represents the length of the cantilever and the counterbeam. The measuring surface 24Fi, is inclined at an angle B to the height of th. The full obtuse angle between 24 and 26 is equal to 90° + B.
再び第3図において、角度IA、 Iは、P#から測定
してdの凹みに等しい距離だけ、ローラの半径Rに対す
る接線に平行な線に関して、僅かに傾斜した表面26の
角度を表わす。点P#は、ローラに対する接線と半径線
の表面45の半径R上での交差点全表わす。綴25が、
表面26の何れの他の点よりも大きいか又は等しい量だ
け押し込まれることを保証するために、角度′^3Iは
、0度又はそれより僅かに大きいことが好ましLno
ニラ!NFi、支持幅SKよ)表わされる縁25と28
bとの間の帯域内の押し下げられたローラ表面と、計量
部材10の支持表N26と、の間のインキを表わす。実
際に、Nの厚さは、前述の/f−7メータに従って変化
するローラ表面45上の緑28bを過ぎて生成される膜
130と実質的に同じ厚さである。I^21 は、点P
“を通過する半径線と表面24との間の角度であシ、8
と# A31 の和に等しh0角度wFi、縁25の
方へ動く表面120を有する曲線又は仮想円に対する接
線と表面24との円の入口角度又は楔である。Referring again to FIG. 3, the angle IA, I represents the angle of the slightly inclined surface 26 with respect to a line parallel to the tangent to the radius R of the roller by a distance equal to the indentation of d measured from P#. Point P# represents the entire intersection on radius R of the surface 45 of the tangent to the roller and the radial line. Tsuzuri 25 is
To ensure that it is pushed in by an amount greater than or equal to any other point on the surface 26, the angle '^3I is preferably 0 degrees or slightly greater than Lno.
Leek! NFi, support width SK) represented edges 25 and 28
b represents the ink between the depressed roller surface in the zone between and the support surface N26 of the metering member 10; In fact, the thickness of N is substantially the same thickness as the film 130 produced past the green 28b on the roller surface 45, which varies according to the aforementioned /f-7 meter. I^21 is the point P
“The angle between the radius line passing through the surface 24 and the surface 24, 8
The h0 angle wFi, equal to the sum of and #A31, is the entrance angle or wedge of the circle of the surface 24 and the tangent to the curve or virtual circle with the surface 120 moving towards the edge 25.
縁25における圧力と角度Wとが、液体の与えられた粘
度μに対する膜130の厚さを大いに決定する。The pressure at edge 25 and angle W largely determine the thickness of membrane 130 for a given viscosity μ of the liquid.
弾力的にカバーされた施工ローラ40と組み合わせて正
しく利用されるこのような計量部材10の見掛けの圧力
効果は、カバー44のローラカバー表面45が、弾力的
にカバーされた施工ローラ上の他の先行技術の計量装置
とは著しく異なる圧力分布形を経験することである。圧
力が、後縁において最大値まで徐々に増大され、紙等を
コートするための従来のブレード拭き技術のようにゼロ
まで急速に減少する、先行技術と対照的に%M3角の第
−縁25が近づいてくる回転中のローラを凹ませるとき
ローラカバー上の圧力のほとんど瞬間的な又は突然の増
大を生じさせ、この圧力は、ピーク即ち最大値PM に
達し、次にローラが縁25と計量部材の支持表面26の
下を通るとき突然にいくらか減少し、次に再び、ローラ
が部材の後縁28bを出るとき急速にゼロ圧力まで減少
する。いくらか異なる方法で言えば、ここに開示した計
量装置IOの最大圧力PM は、計量部材lOの鈍い!
1計量緑2]Cおいて到達され、先行技術の紙コートの
適用における如き第2の後縁28bで到達されるのでは
ない、ある先行技術のインキ計量装置が、第1#lにお
いて余シにも直ちに圧力増加を経験するかも知れない場
合に、第1縁の計量効果を損なうことを防ぐために、重
要な第2緑をも設けてこれを弾力性施工ローラヘ正しく
押込まねばならないということを誰も正しく理解しなか
った。The apparent pressure effect of such a metering member 10, properly utilized in combination with a resiliently covered application roller 40, is such that the roller cover surface 45 of the cover 44 is able to One would experience a significantly different pressure profile than prior art metering devices. In contrast to the prior art where the pressure is gradually increased to a maximum value at the trailing edge and rapidly decreased to zero as in conventional blade wiping techniques for coating paper etc. causes an almost instantaneous or sudden increase in the pressure on the roller cover as it concaves the approaching rotating roller, and this pressure reaches a peak or maximum value PM, and then the roller weighs against the edge 25. There is some sudden reduction as it passes under the support surface 26 of the member, and then again a rapid reduction to zero pressure as the roller exits the trailing edge 28b of the member. Stated in a somewhat different way, the maximum pressure PM of the metering device IO disclosed here is equal to the sluggish! of the metering member IO!
1 metering green 2] C and not at the second trailing edge 28b as in prior art paper coat applications, some prior art ink metering devices have a In order to avoid compromising the metering effect of the first edge, it is important to note that an important second green must also be provided to properly press this into the resilient application roller, as the first edge may experience an immediate pressure increase. No one got it right.
更に、ここに提案されているように2つの縁をそれらの
長さに沿って位置決めし且つ支持する際に、縁の剛性あ
る接線支持とその可撓性の半径支持とは、ローラが回転
するとき速度の変化が生じる場合でさえも、計量の自動
的な一貫性と均一性とを与えるようKI+働する。Furthermore, in positioning and supporting the two edges along their length as proposed herein, the rigid tangential support of the edge and its flexible radial support are such that the rollers rotate. KI+ acts to provide automatic consistency and uniformity of metering even when speed changes occur.
前述の装置のテストの間、表面45と圧力で押し込まれ
る関係に縁25t−付勢するカが最初に増大されるとき
、膜130の厚さは最小厚さまで減少され、次に力が更
に増大すると、膜130は、均一にな〕ながら厚さが増
大し始める、ということが発見された。During testing of the foregoing device, the thickness of membrane 130 was reduced to a minimum thickness when the force urging edge 25t into pressure-pressed relationship with surface 45 was first increased, and then the force was further increased. It has then been discovered that the membrane 130 begins to increase in thickness while becoming uniform.
第5図を参照すれば、片持梁計量部材lo上の縁をロー
240の表面の方へ付勢する刀が増大するにつれて、こ
の驚くべき現象が生ずることに気付かれるであろう。縁
25を表面45と圧力関係に付勢するため、縁25の長
さ1インチ(2,54c11)轟〕軽い力が用いられた
とき、色の濃さく d@n5ity )が減少した。然
しながら、この@い負荷の場合には、色の濃さはローラ
40の長さを横切って横方向に均一でなかった。力が増
大されるにつれて、縁25の長さに沿って1インチ(2
,54cm)蟲シ幾分よル重い負荷に達するまで、ロー
ラ上のインキ膜厚が減少した。次に1磨かれた縁25を
ローラ40の中心軸線Cの方へ付勢する力が増大するK
つれて、インキ膜厚が増大し始めた。換言すれば、力が
増大されるにつれて膜厚は最初に減少し、次に更に負荷
を加えると膜厚は増大し始めた自然しながら、負荷が、
緑25と表面26上の1インチ当シ25ポンド(4,4
6峙/1 )の静的な平均方に接近したとき、色の濃さ
は、ローラ400長さ管横切る横方向とその周りの円周
方向に極めて均一になった。表面26は0.15インチ
(3,811111)の幅であった。ローラカバーの厚
さ/fi0.50インチ(12,7■)で、硬度は60
度ンヨア^であった。その結果生じた凹み(Ind@n
tation )は、0.04インチ(1,016m)
で、ローラの半径は5− インチ(130,175■)
であった(第2表、実施例1参照)。With reference to FIG. 5, it will be noticed that this surprising phenomenon occurs as the force of biasing the edge on the cantilever metering member lo toward the surface of the row 240 increases. When a light force was used to force the edge 25 into a pressure relationship with the surface 45, the color intensity (d@n5ity) was reduced. However, at this high load, the color intensity was not uniform laterally across the length of roller 40. As the force is increased, 1 inch (2
, 54 cm) The ink film thickness on the roller decreased until a somewhat heavier load was reached. Then the force urging the polished edge 25 towards the central axis C of the roller 40 increases K
As time progressed, the ink film thickness began to increase. In other words, as the force is increased, the film thickness first decreases, and then as further loads are applied, the film thickness begins to increase.Naturally, as the load increases,
25 pounds per inch on green 25 and surface 26 (4,4
When approaching a static average of 6/1), the color intensity became very uniform laterally across the roller 400 length tube and circumferentially around it. Surface 26 was 0.15 inches (3,811,111) wide. The thickness of the roller cover is 0.50 inches (12,7 cm) and the hardness is 60.
It was amazing. The resulting indentation (Ind@n
tation) is 0.04 inch (1,016 m)
And the radius of the roller is 5-inches (130,175■)
(See Table 2, Example 1).
限界値圧力において、インキ膜厚は、突然に減少するの
を止めて、縁25上の刀がよシ高くなるとき増大し始め
る、というこの現象は、緑25が片持梁計量部材の下方
前方縁を構成するときに観察された・第5図は、縁の撓
み荷重と(凹みを決定する)圧力とそれ故(色を決定す
る)インキ膜厚とが実質的に一定であるような位置にお
ける、ローラ40の表面45とこのような押し込まれる
関係にある計量部材10を示している。At the threshold pressure, the ink film thickness suddenly stops decreasing and starts increasing when the blade on the edge 25 becomes higher, this phenomenon is caused by the fact that the green 25 is lower and forward of the cantilever metering member. As observed when constructing the rim, Figure 5 shows a position where the flexural load of the rim and the pressure (which determines the depression) and therefore the ink film thickness (which determines the color) are substantially constant. The metering member 10 is shown in such a pressed relationship with the surface 45 of the roller 40 in FIG.
第5図において、インキ[1130の厚さは、施工ロー
ラ40の弾力性表面44の中への磨かれ良縁25の押し
込み(Indentation )の関数として変化す
ることが観察される筈である。In FIG. 5, it should be observed that the thickness of the ink [1130] varies as a function of the indentation of the polished edge 25 into the resilient surface 44 of the application roller 40.
上述のように、凹みが増大するにつれて、インキ膜13
0の厚さは、急速に極小値まで減少し、次に増大し始め
る。縁25の長さに沿うローラに対する最初の縁の関係
の変動が、全撓みに関して小さく、例えば±5%未満で
ある所の点へ、磨かれ九縁25が押し込まれるまで、計
量部材lO上と施工ローラ40上の表面の不規則性又は
不完全性は、計量され九インキ膜130の中に容易に見
もれる。この点において、インキ膜は、よシ規則的で且
つ均一になシ、磨かれた綴25が更に撓められて施工ロ
ーラ40の表面の中へ押し込まれるとき、実質的に均一
のままである。As mentioned above, as the depression increases, the ink film 13
The zero thickness rapidly decreases to a minimum value and then begins to increase. on the metering element IO until the polished edge 25 is pushed to a point where the variation in the relationship of the initial edge to the roller along the length of the edge 25 is small with respect to the total deflection, for example less than ±5%. Any surface irregularities or imperfections on the application roller 40 can be measured and easily seen in the ink film 130. In this respect, the ink film is very regular and uniform and remains substantially uniform as the polished binding 25 is further deflected and forced into the surface of the application roller 40. .
第5図の曲線の底部に画かれている最小インキ膜の厚さ
は、特定のインキ粘度について第3図にWで指示されて
いるローラ表面120に対する計量表面24の角度によ
シ及び縁25における圧力によシ主として制御される。The minimum ink film thickness depicted at the bottom of the curve in FIG. 5 is determined by the angle of metering surface 24 and edge 25 relative to roller surface 120, designated W in FIG. 3 for a particular ink viscosity. It is primarily controlled by the pressure at
第3図と第4図において、計量表面24は角度Bと#A
sllICより確立され、それ故計量表面24は、第3
図で見たとき反時計方向にふくらみ120の峰の方へ傾
くようになっている。第5図に指示された最小膜厚は、
特定のローラ硬度と厚さ、計量部材支持表面の幅、荷重
、及びインキの粘度について確立される。従って、ロー
ラの半径と計量表面24との間の位置角度l^21と、
計量部材10の中へ作られる鈍角#A、#とを変えるこ
とによシ、第5図に画かれている曲線の種族が、第6図
に画かれるように発生するであろう。3 and 4, the metering surface 24 is at angles B and #A.
sllIC and therefore the metering surface 24 is
When viewed in the figure, it bulges counterclockwise and tilts toward the peak of bulge 120. The minimum film thickness indicated in Figure 5 is:
A specific roller hardness and thickness, metering member support surface width, load, and ink viscosity are established. Therefore, the position angle l^21 between the radius of the roller and the metering surface 24,
By varying the obtuse angles #A, # created into the metering member 10, the family of curves depicted in FIG. 5 will occur as depicted in FIG.
計量縁25又はローラ表面45の熱と急速な変質を生じ
させるよりな#A、#の鋭さなしに、及び著しい凹みな
しに、膜130の均一性を作る負荷範囲内に望ましい膜
が良好に入るように、第6図を使用して角度1^21を
選択しうろこと及び従って鈍角′A、′を決定しうろこ
とが、前述の説明から容易に明らかとなる筈である。The desired film falls well within the load range creating uniformity of the film 130 without sharpness of #A, # that would cause heat and rapid deterioration of the metering edge 25 or roller surface 45, and without significant pitting. It should be readily apparent from the foregoing discussion that FIG. 6 may be used to select the angle 1^21 and thus determine the obtuse angle 'A,'.
槽R内のインキの粘度を変えることにより、膜130の
厚さを幾分変え得る、ということも観察された。従って
、支持棒50内の通路5Iと管7を通る水又は他の適当
な液体の温度を調節することによ〕、槽R内のインキの
粘度を調節して膜厚を調節し、色を変えることができる
。インキの粘度又はレオロジー(rh@ologV )
もまた、減力剤及び/又は増量剤の使用を通して色を変
えるために、幾分変更されることができる。It has also been observed that by varying the viscosity of the ink in bath R, the thickness of membrane 130 can be varied somewhat. Therefore, by adjusting the temperature of the water or other suitable liquid passing through the passage 5I in the support rod 50 and the tube 7, the viscosity of the ink in the tank R can be adjusted to adjust the film thickness and the color. It can be changed. Ink viscosity or rheology (rh@ologV)
The can also be modified somewhat to change the color through the use of reducers and/or fillers.
ローラ40の半径と計量表面24との間の特定の角度関
係を確立する結果として得られる最小膜厚は、膜厚が増
大し始める点よシ前にローラ40の表面からインキを完
全に除去する結果を生じさせうる、ということが第6図
から気付かれる筈である。従って、ローラ40の表面及
び/又は計量部材10の縁に対する急速な摩耗を防ぐた
めに、著しい凹みと急速な構成要素の摩耗を生じさせる
過大な圧力なしに最大と最小の膜厚を与えると同時に均
一性を作)出すために1角度l^1gは図示のように即
ち30度に選択されるべきである。Establishing a specific angular relationship between the radius of roller 40 and metering surface 24 results in a minimum film thickness that completely removes ink from the surface of roller 40 before the point at which the film thickness begins to increase. It should be noticed from FIG. 6 that this can lead to consequences. Therefore, in order to prevent rapid wear on the surface of the roller 40 and/or the edge of the metering member 10, uniformity is achieved while providing maximum and minimum film thickness without excessive pressure that would cause significant indentations and rapid component wear. In order to create the same angle, the angle l^1g should be chosen as shown, namely 30 degrees.
最小の達成しうる膜に到達するとほぼ同時に最少の望ま
しい色に到達しうるように、曲線とそれ故角度l^21
及び従って角度Bが選択され、決定される。例えば、l
A2g=15度及び# A2 #=45度は、このパラ
メータに適合しない。コートされたストック上に石版オ
フセット印刷をするための加工インキを用しる際、一般
に推奨される又は望ましい色の濃さく d@n5lty
)は、シアン色に対して1.25、マゼンタ色に対し
て1.50、黒色に対して1.60.及び黄色に対して
0.90である。この範囲は、約±1511度点(de
nsitypoInti)又は合計で30濃度点とすべ
きである。The curve and therefore the angle l^21 so that the minimum desired color can be reached approximately at the same time as the minimum achievable film is reached.
and therefore angle B is selected and determined. For example, l
A2g=15 degrees and #A2 #=45 degrees do not fit this parameter. Generally recommended or desirable color depth when using processing inks for lithographic offset printing on coated stock d@n5lty
) is 1.25 for cyan, 1.50 for magenta, and 1.60 for black. and 0.90 for yellow. This range is approximately ±1511 degree points (de
nsitypoInti) or a total of 30 concentration points.
印刷インキは、一般に油性の粘性物質であり、高度に顔
料を加えられ且つ固着性又は粘着性となるように製剤さ
れているので、印刷版面の画像領域へ正しく付着するよ
うになっている。新聞紙を印刷するために一般に用いら
れるインキは、約50〜80/アズの範囲の粘度を有す
る。凸版印刷用に一般に用いられるインキとウェブのオ
フセット印刷用に用いられるヒートセットイン中は、約
150〜200/アズの範囲の粘度を有する。Printing inks are generally oily, viscous substances that are highly pigmented and formulated to be sticky or sticky so that they adhere properly to the image areas of the printing plate. Inks commonly used to print newsprint have viscosities in the range of about 50-80/Az. Inks commonly used for letterpress printing and during heat set-in used for web offset printing have viscosities in the range of about 150-200/Az.
シート供給される石版オフセット印刷ブレスに用の範囲
の粘度を有する。It has a viscosity range suitable for sheet-fed lithographic offset printing presses.
異なる粘度に遭遇するときは、第6図に見られるような
0°、15°、30°145°、60°のマークをつけ
た曲線は、レッテル表示されたtまには留まらないであ
ろう、それ故、第6図は、ローラと計量部材と使用され
る特定のインキのレオロジーと強さの特殊な設計パラメ
ータに対してのみ真実性を保持する1例えば、凸版印刷
新聞用の黒のような、シート供給式石版印刷インキより
も一層流動性のインキに対しては、新聞印刷ストック上
に直接石版印刷するための受入れつる色を作るために要
求される角度は、上に選択した30度の代シに60度の
オーダとなるであろう、極めて粘度の大きい且つ非常に
強力なインキに対しては、望ましい印刷結果を得る九め
Kよシ小さいl^2Iの角度が選択されるであろう、そ
れ故、施工ロー240と計量部材10と特定の膜と要求
される粘度を決定し、施工ローラと計量部材の夫々カバ
ーと縁の早期破損を引き起す著しい凹みなしに色が作ら
れること全可能とした後は、#A3#は0度又はそれよ
シ僅かに大きくすべきであるので、#A、#とそれ故B
の最適角度を容易に見出すことができる。最大角度l^
11と8即ち計量部材10の最も鈍い角度は、常に、望
ましい結果を得るように用いられるべきである。When different viscosities are encountered, the curves marked 0°, 15°, 30°, 145°, 60° as seen in Figure 6 will not stay at the labeled times. , therefore, Figure 6 holds true only for the specific design parameters of the rollers and metering elements and the rheology and strength of the particular ink used, such as black for letterpress newspapers. For inks that are more fluid than sheet-fed lithographic inks, the angle required to produce an acceptable vine color for direct lithographic printing onto newsprint stock is the 30 degree angle selected above. For very viscous and very strong inks, which would be on the order of 60 degrees, an angle of 12I smaller than 9K may be chosen to obtain the desired printing result. Therefore, by determining the application roller 240 and metering member 10 and the particular film and viscosity required, the color will be produced without significant denting that would cause premature failure of the cover and edges of the application roller and metering member, respectively. After all that is possible, #A3# should be 0 degrees or slightly larger, so #A, # and therefore B
The optimum angle can be easily found. Maximum angle l^
11 and 8, the most obtuse angle of the metering member 10, should always be used to obtain the desired result.
計量部材への槽内のインキの流れは、櫂に隣接する計量
部材の構造のため乱流となり、従って1フ/ト(目nt
) 及び他の異物を、計量部材の前縁に直ちに隣接
する高圧領域から排除させる。このす/トと異物は、櫂
の渦の中に保持され、それ故計量部材の縁に対する粒子
の停泊が最少とされる。The flow of ink in the bath to the metering member is turbulent due to the construction of the metering member adjacent to the paddle and is therefore turbulent at 1 foot/ft.
) and other foreign matter from the high pressure area immediately adjacent the leading edge of the metering member. This waste and foreign matter is retained within the vortex of the paddle, thus minimizing particle retention on the edge of the metering member.
弾力性ローラの表面の移動により計量部材の磨かれた第
1縁の方へ運ばれたインキの流れは、はとんど瞬間的な
圧力増加を経験し、乱流は、磨かれた第1縁に直ちに隣
接して層流となる。インキが、磨かれた第1縁に隣接す
る計量部材上の計量表面とローラの弾力性表面との間の
ll!全通して移動するとき、インキの剪断が遂行され
る。The flow of ink carried towards the polished first edge of the metering member by the movement of the surface of the resilient roller experiences an almost instantaneous pressure increase, and the turbulence The flow becomes laminar immediately adjacent to the edge. The ink is between the metering surface on the metering member adjacent to the polished first edge and the resilient surface of the roller! As it moves all the way through, shearing of the ink is accomplished.
磨かれた支持表面と計量部材上の縁とは、ロー2表面の
長さに沿って且つ縁の長さに沿ってロー2表面をくぼま
せるのに十分な力により、施工ローラの弾力性表面の方
へ付勢される。必要とされる凹み(Ind@ntati
on )は、望ましい膜厚;弾力性ローラカバーの弾性
係数;弾力性ローラカバーの厚さ;インキの温度、強さ
、粘着性、及び粘度と、インキの他のレオロジー特性と
性質;ロー2表面の手ぎわ9 (t@xtur・);計
量部材の前縁の状態;支持表面の幅;計量部材の計量表
面の角度;ローラに接する線に関する支持の位置;施工
ローラと隣接版面との間の圧力;版面への施工の前と後
のインキのコンディショニング;及び計量されつつある
インキ内に在る溜め溶液(follntalnsolu
tion ) と計量されたインキ膜に加えられる溜
め溶液;とによって左右される。計量部材の磨かれた縁
は、弾力性ロー2の表[tit−僅かにくぼませる0例
えば、約172インチ(12,71)のカバー厚さを有
しシ望ア^硬度が60度のローラ上で、約1732イン
チ(0,793m)だけくぼませるno−9が回転する
につれて、計量部材の可撓性の磨かれた縁は、ローラ表
面が完全には円でなく且つ僅かなうねシがゼロではない
けれども、縁がローラ表面の軸線に関してその長さに沿
って半径方向に且つその周#)を円周方向に自動的に動
くような平衡状態を維持するように、ローラの軸線に関
して動く。The polished support surface and the edge on the metering member are applied to the resilient surface of the application roller by a force sufficient to indent the row 2 surface along the length of the row 2 surface and along the length of the edge. is biased towards. Ind@ntati required
on) the desired film thickness; the elastic modulus of the resilient roller cover; the thickness of the resilient roller cover; the temperature, strength, tack, and viscosity of the ink and other rheological properties and properties of the ink; Hand edge 9 (t@xtur・); condition of the leading edge of the metering member; width of the support surface; angle of the metering surface of the metering member; position of the support with respect to the line tangent to the roller; pressure; conditioning of the ink before and after application to the printing plate; and fallout solution present in the ink being metered.
tion) and the reservoir solution added to the metered ink film. The polished edge of the metering member should be slightly indented on the surface of the resilient roller 2, e.g., a 60 degree hardness roller with a cover thickness of about 172 inches (12,71). As the no-9 rotates, the flexible polished edge of the metering member shows that the roller surface is not perfectly circular and has slight ridges. move relative to the axis of the roller such that it maintains a state of equilibrium such that the edge automatically moves radially along its length and circumferentially (#) relative to the axis of the roller surface; .
第7図は、ロー240上の表面45と圧力で押し込まれ
る関係へ縁25を弾力的に付勢する力が増大するKつれ
て、印刷されるシート上のインキの色の濃さの均一性を
増大させるという結果を生じさせる、前述の現象を略図
で示している。FIG. 7 illustrates the uniformity of the color depth of the ink on the printed sheet as the force elastically biasing the edge 25 into a pressure-pressed relationship with the surface 45 on the row 240 increases. 1 schematically depicts the aforementioned phenomenon, which results in an increase in .
第10図に関する説明中で前述したように、シート上に
印刷される色の濃さは、シートの表面上の複数の点で測
定された。色の濃さの最大と最小の読みが記録された。As discussed above in the discussion with respect to FIG. 10, the intensity of the color printed on the sheet was measured at multiple points on the surface of the sheet. The maximum and minimum readings of color intensity were recorded.
全体的な色の濃さを変えるため計量部材lO上の縁25
へ種々の荷重を加えて印刷され九シートが選択された。Edge 25 on metering element lO to change the overall color intensity
Nine sheets were selected and printed with various loads applied to them.
ローラ40上の弾力性カバーと圧力で押し込まれる関係
へ、磨かれた縁25を付勢する力が、第7図の線01.
02、Oi、と04の長さで指示されるように増大され
たとき、シート全体上の最大値と最小値の間の色濃度の
バラツキが減少したことに気付かれるであろう。The force urging polished edge 25 into pressure-pressed relationship with the resilient cover on roller 40 is at line 01. in FIG.
It will be noticed that when the lengths of 02, Oi, and 04 are increased as indicated, the variation in color density between the maximum and minimum values across the sheet is reduced.
表面45と圧力で押し込まれる関係へ縁25を付勢する
力が増大したと12片持梁である計量部材lOは撓めら
れ;ロー240上の弾力性カッ寸−は撓められ又は凹ま
せられ;縁25とローラの表面とがキス接触に位置決め
されたときたとえ完全には一致しなくても、縁25とそ
れに直ちに隣接するローラ40の表面とが一致するよう
に、縁25と28bとがその長さに沿って僅かに変形さ
れたこと;が理解されるであろう。従って、計量部材l
Oの撓みと、その長さに沿う縁25の撓みと、カー4−
44の凹みとはすべて、印刷されたシートの表面上の色
の濃さの均一性と正しいインキ膜厚とを達成することに
寄与する。As the force biasing edge 25 into a compressed relationship with surface 45 is increased, cantilevered metering member 10 is deflected; the resilient cup on row 240 is deflected or depressed. edges 25 and 28b such that when edge 25 and the surface of the roller are positioned in kissing contact, edge 25 and the surface of roller 40 immediately adjacent thereto coincide, even if not perfectly coincident; It will be appreciated that the is slightly deformed along its length. Therefore, the measuring member l
The deflection of O, the deflection of the edge 25 along its length, and the deflection of the car 4-
All 44 indentations contribute to achieving uniformity of color depth and correct ink film thickness on the surface of the printed sheet.
@5図と第7図を参照して、インキ膜厚は、極小値まで
減少し、次KCl−ラ表面45と圧力で押込まれる関係
へ縁25を付勢する力が増大するとき、増大し始める、
ということに気付かれるであろう、従って、同じインキ
膜厚が、曲線上の2つの真なる点で達成される。然しな
から、第7図の線02と04の長さの差で示されるよう
に、色の濃さの74ラツキは、曲線上の2つの点で異な
る。5 and 7, the ink film thickness decreases to a minimum value and then increases as the force urging the edge 25 into a pressure-pressed relationship with the KCl surface 45 increases. Begin to,
It will be noticed that, therefore, the same ink film thickness is achieved at two true points on the curve. However, as shown by the difference in length between lines 02 and 04 in FIG. 7, the 74 variations in color depth are different at two points on the curve.
第8図において、ダイヤルインジケータが、支持棒50
へ取付けられ、計量部材lO上の計量表面24に隣接す
る上側表面28と係合して位置決めされる。施工ロー2
40が回転されたとき、?イヤルインジケータの全体的
読みが0.002インチ(0,0508111)Jある
ことが観察された。In FIG. 8, the dial indicator is connected to the support rod 50.
and is positioned in engagement with an upper surface 28 adjacent metering surface 24 on metering member IO. Construction row 2
When 40 is rotated? The overall reading of the ear indicator was observed to be 0.002 inches (0,0508111) J.
これは、ロー240の表面の半径のはみ出しくruno
ut ) が0.001インチ(0,0254■)で
あること、及び計量部材lO上の縁25がローラ40の
各回転に基いて0.002インチ(o、osoasm)
だけ移動したことを指示している。ロー240の表面速
度を増大させたとき、縁25の移動の大きさは、ロー2
40の異なる表面速度のときと実質的に同じままであっ
た。然しながら、ローラ40の表面速度が増大したとき
、計量部材10の全撓みは幾分増大した。シリンダ92
に対する圧力が増大されないならば、施工ローラが停止
されたとき、1825が中心CO方へほぼ0.020イ
ンチ(0,508Km)移動することも観察された。従
って、計量部材10上の磨かれた縁25は、施工ローラ
40の速度とはみ出しく「unout ) の変化に
応答して、施工ローラ40の各回転に基いて、施工ロー
ラ40の軸線CK関して自動的に移動する・計量部材の
支持表面と縁によるローラカバーの圧縮応力と、その結
果生ずる0−5カバーへの損傷と、それにより引き起さ
れる印刷されるシート内の縞と、を防止するために、ロ
ーラが停止したときシリンシフ2内の圧力が減少又は解
放されるように1システムを設計すべきである。始動と
同時に、空気圧は、停止スクリュー74に対する通常の
運転圧力へ回復されるべきである。このよう圧して、ロ
ーラ表面45への縁25の最大の押し込み(Ind@n
tation )は、ロー、が縁″25゜下アそ。聞に
イッや、。潤滑膜をもって回転しているときにのみある
。もしも停止に基いて圧力が減少されないならば、縁2
5は、動いている凹みの量の約2倍だけローラ表面45
を押し下げるであろう。This is due to the protrusion of the radius of the surface of the row 240.
ut) is 0.001 inches (0,0254 ■) and the edge 25 on the metering member 10 is 0.002 inches (o, osoasm) for each rotation of the roller 40.
This indicates that it has moved only. When the surface speed of row 240 is increased, the amount of movement of edge 25 is
remained essentially the same at 40 different surface velocities. However, as the surface speed of roller 40 increased, the total deflection of metering member 10 increased somewhat. cylinder 92
It was also observed that 1825 would move approximately 0.020 inches (0.508 Km) toward center CO when the application rollers were stopped if the pressure on was not increased. Accordingly, the polished edge 25 on the metering member 10 will vary with respect to the axis CK of the application roller 40 based on each revolution of the application roller 40 in response to changes in the speed of the application roller 40 and the Prevents compressive stress on the roller cover due to the support surfaces and edges of the automatically moving and metering member and consequent damage to the 0-5 cover and the resulting streaks in the printed sheet. In order to do so, a system should be designed such that when the rollers stop, the pressure in the syringe sif 2 is reduced or released. Upon start-up, the air pressure is restored to the normal operating pressure on the stop screw 74. With this pressure, maximum indentation of the edge 25 into the roller surface 45 (Ind@n
tation) is only present when the low is 25 degrees below the edge.
5 is approximately twice the amount of the moving dent on the roller surface 45.
will push down.
第9図において、インキ膜厚は、広い速度範囲にわたシ
爽質的に一定に維持され、それ故施エローラ40の表面
速度と実質的に無関係である。In FIG. 9, the ink film thickness remains essentially constant over a wide speed range and is therefore substantially independent of the surface speed of the application roller 40.
前述のように、計量部材10上の緑25は、施工ローラ
40が回転するにつれて自動的に半径方向に移動する。As mentioned above, the green 25 on the metering member 10 automatically moves in the radial direction as the application roller 40 rotates.
然しながら、計量部材lOは、針量表面24と磨かれた
縁25とが接線方向に剛性に支持されるように、位置決
めされている。インキが計量表面24に対して衝撃する
結果として計量表面に分与される力は、施工ローラ40
の接線方向と半径方向の両方に向けられ、計量部材lO
の表面22に対する力は、実質的に接線方向にのみ向け
られていること、及び計量部材10は、施工ローラ40
に対しほぼ接線方向・に非常に剛性であるように角度的
に位置挑めされていること、に留意されるで・あろう。However, the metering element IO is positioned such that the metering surface 24 and the polished edge 25 are tangentially rigidly supported. The force imparted to the metering surface as a result of the impact of the ink against the metering surface 24
oriented both tangentially and radially to the metering member lO
that the force on the surface 22 of is directed substantially only tangentially, and that the metering member 10
It will be noted that the angular position is challenged to be very stiff almost tangentially.
即ち、運転している動的状態の位置において、表面26
の角lfl^31は、実質的にO[であるか又はそれよ
り僅かに大きくててローラ表面120と計量表面24に
働く圧力楔の角ItWは、表面24の面積が小さいので
、縁25をローラ表面45から離れる方へ又はローラ表
面45を縁25から離れる方へ上昇させて、速度が増加
されるとき膜30の変化を生じさせるのに十分な力を発
生させることができない。That is, in the operating dynamic position, the surface 26
The angle lfl^31 is substantially O[ or slightly larger, and the angle ItW of the pressure wedge acting on the roller surface 120 and the metering surface 24 is smaller than the edge 25 due to the small area of the surface 24. It is not possible to generate enough force to cause a change in the membrane 30 as the speed is increased, either away from the roller surface 45 or raising the roller surface 45 away from the edge 25.
計量部材10は、轍2Sを半径方向に弾力的に付勢する
ように位置決めされる必要があるけれども、計量部材1
0は、二香取り「と梁の厚さくt−「)と計量表面24
とその上の磨かれた縁25との形成を可能とするため゛
に十分な厚さをもたねばならない、計量部材1Gは余り
に薄くすべきではない、その環内は、薄い板の平面内に
圧縮応力が及ぼされるとき、それは、長くて薄く軸線方
向に負荷された柱と同様に!IIIして捩れる傾向があ
るためである。Although the metering member 10 needs to be positioned so as to bias the track 2S elastically in the radial direction, the metering member 10
0 is the thickness of the beam t-") and the measuring surface 24
The metering member 1G should not be too thin, as it must have a sufficient thickness to allow the formation of a polished edge 25 on it and a polished edge 25 on it. When a compressive stress is exerted on it, it is similar to a long, thin, axially loaded column! This is because there is a tendency for the wire to bend and twist.
シート上に印刷され九インキの色の濃さは、テキサス州
ガーランドのC08ARコーポレーシヨンから商業的に
入手しうる# SO5−40’デジタル反射濃度針を用
いてfilj定された。印刷されたシートの縦方向と横
方向の原色(Proc@ss )黄色の色濃度の読みが
、第10図に示されている。横の色の制″御は、l非常
に厳格な(Vary tight ) ’範囲内にあり
、縦の制御もl′非常に厳格Iであることに気付かれる
であろう。他の原色即ちマゼンタ色、シアン色、及び黒
色が、同様に良い色制御で測定された・
第10図に概略的に示されているデータは、均一な膜が
、計量部材10によシ施エローラ40の表面45上へ計
量されつつあることを示している。The color depth of the nine inks printed on the sheet was determined using a #SO5-40' digital reflective density needle, commercially available from C08AR Corporation, Garland, Texas. The color density readings of the primary color (Proc@ss) yellow in the longitudinal and transverse directions of the printed sheet are shown in FIG. It will be noticed that the horizontal color control is within a very tight range and the vertical control is also very tight. , cyan, and black were measured with equally good color control. The data shown schematically in FIG. This indicates that the weight is being measured.
前述のインキ計量装置を装着した印刷プレスを駆動する
ために要求される動力は、従来のインキ計量装置を具備
した印刷プレスを駆動するために要求される動力とは著
しくは相違せず、はとんどの場合幾らか少ない。然しな
から、前述のように、版面P′から槽Rの入口側の方へ
移動しつつある施工ローラ40の表面45上の枯渇した
コ°−スト惨(ghosted Image )は、新
しいインキで完全に再び満され、新しく計量された膜が
、施工ローラ40の各回転に基いて印刷版面P′へ提供
される。The power required to drive a printing press equipped with the ink metering device described above is not significantly different from the power required to drive a printing press equipped with a conventional ink metering device. In most cases somewhat less. However, as mentioned above, the ghosted image on the surface 45 of the application roller 40, which is moving from the plate surface P' toward the inlet side of the tank R, can be completely removed with new ink. A freshly metered film is provided to the printing plate surface P' with each rotation of the application roller 40.
従って、インキのスターペーション(sta’rvat
lon)又はブースト(ghostlng ) が除
去された。更K、前述のように構成され且つ支持された
計量部材10は、非常に高品質の単色又は多色の印刷を
与えるため決定的に重畳な構成要素の急速な摩耗なしに
印il1版面へインキを塗布するための十分に薄く且つ
十分に均一な膜を計量することができる。Therefore, the starvation of the ink
lon) or boost (ghostlng) have been removed. Additionally, the metering member 10 constructed and supported as described above allows ink to be applied to the printing plate surface without rapid wear of superimposed components, which is crucial in order to provide very high quality monochrome or multicolor prints. A sufficiently thin and sufficiently uniform film can be metered for application.
色の濃さは、単に停止スクリュー74の位置を調節する
ことKよって直ちに変えることができ、トれは遠隔制御
される・
計量部材lOは、正しく形赦され且つ位置決めされたと
き、インキ内のりント(1lnt ) と他の異物を
、計量部材10の表面24と施工ローラ40の表面12
0との間に形成された楔からりぜり卜する。計量表面2
4と表面22とは、楔25の上に障壁を形成し、施工ロ
ーラ40上の過剰のインキは、障壁に対して衝突し、前
述のように乱流の領域を生じさせる。高圧の領域は、イ
ンキが磨かれた$125を過ぎて移動する直紡に形成さ
れるので、もしも低圧径路が槽内に設けられるならば、
リントと異物は高圧領域がらりゼクトされる傾向がある
。檜Rは、大気圧にあることが好ましい・また、軽い異
物粒子は、この低圧領域内に生じた渦の中心に隔れられ
るようになる。The color intensity can be changed on the fly by simply adjusting the position of the stop screw 74, and the run is remotely controlled. The metering element 10, when correctly shaped and positioned, controls the amount of ink in the ink. (1lnt) and other foreign matter on the surface 24 of the measuring member 10 and the surface 12 of the construction roller 40.
It rips out from the wedge formed between 0 and 0. Measuring surface 2
4 and surface 22 form a barrier over wedge 25, and excess ink on application roller 40 impinges against the barrier, creating a region of turbulence as described above. If a low pressure path is provided in the bath, since a region of high pressure is created in the straight line where the ink moves past the polished $125,
Lint and foreign matter tend to be ejected from high pressure areas. The cypress R is preferably at atmospheric pressure. Also, light foreign particles become separated at the center of the vortex generated within this low pressure region.
再び、実質的に半径方向の急な表面22を作ることは、
ローラ40の表面速度が変化するとき磨かれた縁15を
持上けることによってインキ膜130の厚さを変えさせ
る傾向のある流体力学的圧力楔を生じさせるであろう流
体動力学的な力の形成を妨げる、ということに留意され
たい、従って、1125は、ローラの表面45により運
ばれたインキによシ流体静力学的に支持される。Again, creating a substantially radially steep surface 22
of hydrodynamic forces that would create a hydrodynamic pressure wedge that would tend to change the thickness of the ink film 130 by lifting the polished edge 15 as the surface speed of the roller 40 changes. Note that 1125 is hydrostatically supported by the ink carried by the surface 45 of the roller.
また、計量部材がローラから離れる方向に移動する傾向
及びローラが計量部材から離れる方へ移動する傾向は、
ローラカバーと計量部材の両方が一緒に弾力的にばね偏
位されるとき、互に他方に対して加えられた対向するば
ね力により迅速且つ自動的に克服される。Also, the tendency of the metering member to move away from the roller and the tendency of the roller to move away from the metering member are
When both the roller cover and the metering member are resiliently spring biased together, each is quickly and automatically overcome by the opposing spring forces applied to the other.
多くの要因が、施工ローラ45の表面上へ計量因は二計
量表面24と支持表面26との間の角度IA、I:針量
表面と半径線との間の角度l^2I;計量@25の状態
:支持表面260幅;弾力性カバー付き施工ローラの硬
賓;施エローラ4o上のカバー44の厚さ;施工ローラ
40上のカバー44と圧力で押し込まれる関係に計量表
面25f:付勢するために加えられた荷重又はカニを包
含する。Many factors contribute to the metering on the surface of the application roller 45: the angle between the metering surface 24 and the support surface 26 IA, I: the angle between the needle metering surface and the radius line l^2I; the metering @25 Conditions: Width of the support surface 260; Hard cover of the construction roller with elastic cover; Thickness of the cover 44 on the application roller 4o; Metering surface 25f in a relationship pressed by pressure with the cover 44 on the construction roller 40: energized. Includes loads or crabs applied for.
計量部材10の作動端10′のスティフネスは、均一性
に影響を及ぼす。The stiffness of the working end 10' of the metering member 10 affects the uniformity.
前述のように、ブレード上の計量縁25は、横方向の均
一性を与えるためローラ表面内の製造欠点に順応するよ
うに、施工ローラ40の長さを横切って変形可能でなけ
ればならない。As previously mentioned, the metering edge 25 on the blade must be deformable across the length of the application roller 40 to accommodate manufacturing imperfections in the roller surface to provide lateral uniformity.
試験データは、インキ膜130の厚さが:(1)施工ロ
ーラのカバーの中への針量縁25の押し込み(Ind@
ntation )の増大:(2)支持表面26の面積
の減少:(3)計量縁25を施工ローラの軸線Cの方へ
付勢する力の増大:(4)施工ローラ上のカバー44の
硬変の減少:(5)計量縁25の曲率半径の増大:(6
)施工ローラ上のカバー44の厚さの増大;及び(7)
施工ローラの半径方向に延びる線Rと計量表面24との
間の角1fIA21の増大:に応答して増大することを
示している。それに加えて、檜R′内のインキの粘度の
増大:槽R′内のインキの温度の減少;及び施工ローラ
上の表面45の粗さの増大;もまた、インキ膜130の
厚さの増大を生じさせるであろう。The test data shows that the thickness of the ink film 130 is: (1) Pushing of the needle edge 25 into the cover of the application roller (Ind@
(2) decrease in the area of the support surface 26; (3) increase in the force urging the metering edge 25 towards the axis C of the application roller; (4) hardening of the cover 44 on the application roller. (5) Increase in the radius of curvature of the metering rim 25: (6
) increasing the thickness of the cover 44 on the construction roller; and (7)
An increase in the angle 1fIA21 between the radially extending line R of the application roller and the metering surface 24 is shown. In addition, an increase in the viscosity of the ink in the tank R'; a decrease in the temperature of the ink in the tank R'; and an increase in the roughness of the surface 45 on the application roller also cause an increase in the thickness of the ink film 130. will give rise to
上に列挙した最初の7つの要因の何れか1つの調節は、
第3図に示す角ItWの減少を生じさせる、ということ
が理解されるであろう、計量縁25の押し込みの調節;
及び計量縁25の周りに計量表面24を回転させて角f
#A!i#t−変えることによる、又は異なる角度^1
を有する計量部材10を装備することKよる角If
’ A2’の調節:とは、プレス作業員にインキ膜厚の
適切な制御を与える、ということが判明した。低粘賓の
凸版インキを用いる一つのテストにおいて、160賓の
^雪 角度を有する計量部材が4.0度のFjIK管も
つ總エローラカパ−44と共に用いられたとき、インキ
膜は余りにも厚くなった。この計量部材が、150度の
^1 角度を有する計量部材により取替えられ、インキ
膜は満足なものとなった。Adjustment of any one of the first seven factors listed above is
Adjustment of the push-in of the metering lip 25, as will be understood, results in a reduction of the angle ItW shown in FIG.
and rotating the metering surface 24 around the metering rim 25 to form an angle f
#A! i#t - by changing or different angle ^1
The angle If due to K is equipped with a metering member 10 having
Adjusting 'A2' has been found to give the press operator proper control of the ink film thickness. In one test using a low viscosity letterpress ink, the ink film became too thick when a metering member with a 160 degree angle was used with a 4.0 degree FJ IK tube. . This metering member was replaced by a metering member having a 150°^1 angle and the ink film was satisfactory.
他のテストにおいて、シートが供給される印刷インキの
膜13Gは、30蜜の硬度のローラ上で120度の^、
角角変有する計量部材を用いるとき余りにも厚くなった
。30度の硬変のローラが60度の硬変のローラと置換
されたが、インキ膜130は余にも薄くなった。120
度の^、内角度有する計量部材が、t301tの^、内
角度有する計量部材と置換され、インキ膜は、60度の
硬度のローラ上で満足なものとなった。In another test, the film of printing ink 13G to which the sheet was fed was heated at 120° on a roller of 30° hardness,
It became too thick when using a metering member with angular changes. A 30 degree hardening roller was replaced with a 60 degree hardening roller, but the ink film 130 became too thin. 120
A metering member with an internal angle of 30 degrees was replaced with a metering member with an internal angle of t301t, and the ink film was satisfactory on a 60 degree hardness roller.
90賓の^、角角変有する計量部材が、60度の硬度の
ローラ上で試与られたとき、シートを供給される石版印
刷インキのインキ膜130は、余りにも薄くなりすぎた
。When a 90° angular metering member was sampled on a 60 degree hardness roller, the ink film 130 of the lithographic ink fed into the sheet became too thin.
インキの計量(m@t・rlng) に影響を及ぼす
上に列挙した要因は、石版印刷版面への適用のため適当
なインキの薄く計量された膜を与えるために、互に関連
させなければならない、施工ローラ4゜の表面に対する
計量部材lOの作動端10’の関係の種々の特定の実施
例に関連して以下に詳述するように、インキ膜厚を変え
るために、上に列挙した要因の1つ又は2つ以上を調節
することができる。The factors listed above that affect ink metering ([email protected]) must be interrelated to provide a thin metered film of ink suitable for application to lithographic printing plates. , the factors listed above in order to vary the ink film thickness, as detailed below in connection with various specific embodiments of the relationship of the working end 10' of the metering member 10 to the surface of the application roller 4°. One or more of the following can be adjusted.
計量部材10の作用と機能を明瞭に理解するため、装置
の機能を明瞭に理解するために、種々の用語を定義する
ことが必要である。計量表面24は、異なる粘度のイン
キの計量に影響を及ぼし、施工ローラの表面に対する計
量表面24の角度関係の変化は、インキ膜の厚さを変え
るであろう。In order to clearly understand the operation and function of the metering member 10, it is necessary to define various terms in order to clearly understand the function of the device. The metering surface 24 affects the metering of inks of different viscosities, and changes in the angular relationship of the metering surface 24 to the surface of the application roller will change the ink film thickness.
計量表面24がインキ膜厚に著しく影響を及ぼす主な理
由は、計量表面24が、頂点において支持表面26と交
差し、顕著には丸められていないことである。インキ膜
l°30の厚さは、施工ローラの表面に対する計量表面
24と計量縁25の関係により主として決定される。The main reason that metering surface 24 has a significant effect on ink film thickness is that metering surface 24 intersects support surface 26 at the apex and is not significantly rounded. The thickness of the ink film l° 30 is determined primarily by the relationship of the metering surface 24 and metering edge 25 to the surface of the application roller.
以下に詳述するように、支持表面26は、施工ローラ上
に形成されたインキ130の膜の厚さに内において、半
径線Rに対する支持表面260角賓関係は、それ自体で
はインキ膜厚を変えないことを反映している。同様に、
後縁281)は、膜厚に影響を及ぼすように思われない
。然しなから、インキが表面28a上に蓄積しないよう
に、計量部材lOが施工ローラの表面から突然に離れる
よう罠5表面28aと支持表面26とは、頂部において
交差しなければならない。As will be explained in more detail below, the support surface 26 has an angular relationship with respect to the radius line R that does not by itself affect the ink film thickness within the thickness of the film of ink 130 formed on the application roller. It reflects what cannot be changed. Similarly,
The trailing edge 281) does not appear to affect film thickness. However, the trap 5 surface 28a and the support surface 26 must intersect at the top so that the metering member 1O leaves the surface of the application roller abruptly so that ink does not accumulate on the surface 28a.
計量表面24と支持表面26との間の角変関係と、施工
ローラ40の表面45に対する計量表面24と支持表面
26の向きとけ、重要である。The angular relationship between metering surface 24 and support surface 26 and the orientation of metering surface 24 and support surface 26 relative to surface 45 of application roller 40 are important.
前述のように、計量表面と支持表面との間の角IfI^
11を選ぶ際の主たる考慮事項は、計量′されるべきイ
ンキの粘度である。実施例Uにおいて、計量表面24と
支持表面26との間に1501[の角#を有する計量部
材が、l水の様なlとして言及しうる非常に低い粘度を
有する凸版印刷インキを計量するために選択された、と
いうことに留意されるであろう。石版印刷インキは、凸
版臼11インキより高い粘度を有する。実itとIIに
おいて、計量表面24と支持表面26との間の角VIA
、1は1凸版印刷用インキを計量するために用いられた
計量部材の角度l^、lよシ著しく小さかった、という
ことに気付かれるであろう。As mentioned above, the angle IfI^ between the weighing surface and the supporting surface
The primary consideration in selecting 11 is the viscosity of the ink to be metered. In example U, a metering member having an angle of 1501 [between the metering surface 24 and the support surface 26 is used for metering a letterpress printing ink having a very low viscosity, which can be referred to as l, such as l water. It will be noted that the The lithographic ink has a higher viscosity than the letterpress mill 11 ink. In actual it and II, the angle VIA between the metering surface 24 and the support surface 26
, 1 was significantly smaller than the angle l^,l of the metering member used to meter the 1 letterpress ink.
実施例トIにおいて、計量縁25は、前述のように1高
度に磨かれた正確な表面を与えるように形成された。In Example I, the metering rim 25 was formed to provide a highly polished precision surface as described above.
支持表面26の幅Sは、それ自体では、施工ローラ上に
形成されたインキの膜の厚さ全制御しない。然しなから
、支持表面26の幅は、所定の大きさの力が計量部材上
に及ぼされるとき、弾力性ローラ表面の中へ計量縁25
の所望の押し込みを与えるように選択される。施工ロー
ラ45の表面と圧力で押し込まれる関係へ計量縁25°
を付勢する力は、弾力性ローラ表面の中へ押し込まれた
計量縁25を維持し、ローラが回転するときローラの中
径方向への計量#t25の若干の移動を許すのに十分で
あるべきであり、しかも、均一性を与えるように且つロ
ーラが回転するとき計量縁25゛の制御されない振動や
ガタガタ音を防止するように十分圧大きくすべきである
。計量縁25の押し込みは、主として支持表面の面積で
除した力に等しい圧力の函数であるので、特定のノヤラ
メータΩ確立のため要求される支持表面の面積を確立し
て装置の感度を制御することができる。The width S of the support surface 26 does not by itself control the total thickness of the ink film formed on the application roller. However, the width of the support surface 26 allows the metering edge 25 to move into the resilient roller surface when a predetermined amount of force is exerted on the metering member.
is selected to give the desired indentation. The measuring edge is 25° to the surface of the construction roller 45 and pushed into the relationship by pressure.
The biasing force is sufficient to keep the metering lip 25 pressed into the resilient roller surface and to allow some movement of the metering #t25 in the direction of the roller's medial diameter as the roller rotates. The pressure should be large enough to provide uniformity and to prevent uncontrolled vibration or rattling of the metering rim 25 as the roller rotates. Since the push-in of the metering rim 25 is primarily a function of the pressure equal to the force divided by the area of the support surface, it is possible to establish the area of the support surface required to establish a particular noa parameter Ω to control the sensitivity of the device. I can do it.
インキの粘度は、化学的シンナー又は増粘剤を加えるこ
とにより、及び温度を調節することにより、僅かに調節
することができる。然しなから、良質の石版印刷の結果
を生じさせるべきであるならば、インキの若干の特性は
、乱されるべきではない。The viscosity of the ink can be adjusted slightly by adding chemical thinners or thickeners and by adjusting the temperature. However, some properties of the ink should not be disturbed if good quality lithographic results are to be produced.
所望の厚さの膜を形成するように計量縁25さらすぐ上
流で且つ計量表面24に直ちK[I接1.て、施工ロー
ラの表面45と計量表面24との間の領域に撲Wt−確
立するために10−ラの[Itは、計量部材の計量表面
とローラ表面との間の角度l^2rと相互に関連づけら
れなければならない。もしも同じ力が計量部材へ加えら
れるならば、同じ計量部材は、硬いローラ表面の中へ付
勢される場合よりも軟かいローラ表面の中へより深く付
勢される、ということは明らかな筈である。従って、第
3図に示すように、施工ローラの表面415と計量表面
24との間の角1iWは、施工ローラ表面の袋間が減少
されるとき、減少されるであろう。K[I contact 1. In order to establish a force Wt in the area between the surface 45 of the application roller and the metering surface 24, the angle l^2r between the metering surface of the metering member and the roller surface is mutually must be related to. It should be clear that if the same force is applied to the metering member, the same metering member will be forced deeper into a soft roller surface than if it were forced into a hard roller surface. It is. Therefore, as shown in FIG. 3, the angle 1iW between the application roller surface 415 and the metering surface 24 will be reduced when the application roller surface gap spacing is reduced.
施工ローラ上のカバー44の厚さは、計量に影響を及ぼ
す、その理由は、弾力性ローラのばね定数は、力が増大
されるとき直線的でないためである。もしもローラ表面
が高変に圧縮されるならば、その弾力性又は変形される
能力は減少されるであろう。従って、もしも施工ローラ
上のカバー45の厚さが減少されるならば、弾力性カバ
ーの見かけの硬さは増大するであろう。The thickness of the cover 44 on the application roller affects the metering because the spring constant of the resilient roller is not linear as the force is increased. If the roller surface is highly compressed, its elasticity or ability to be deformed will be reduced. Therefore, if the thickness of the cover 45 on the application roller is reduced, the apparent stiffness of the resilient cover will increase.
支持表面260幅と関連して紡速したように、計量部材
上の荷重は、ローラが回転している間にもしも必要なら
ば、計量縁25が半径方向に移動することを保証するよ
うに選択されるべきである。As with the spinning speed in relation to the width of the support surface 260, the load on the metering member is selected to ensure that the metering edge 25 moves radially, if required, while the roller is rotating. It should be.
然しなから、特定のインキを均一に計量するために必要
な、計量縁25に隣接する施工ローラの表面と計量表面
との間の角度関係を確立するために10−ラの中へ押し
込むのに十分に大きくなければならない。However, in order to establish the angular relationship between the surface of the application roller adjacent to the metering rim 25 and the metering surface necessary for uniform metering of a particular ink, it is necessary to press into the 10-ra. Must be large enough.
施工ローラの表面に接する線と支持表面26との間の角
lt’^、lは、屯しも弾力性ローラー面と圧力で押し
込められる関係へ支持表面26を付勢する力がハイVロ
デレーニング(hydroplanlng )を防止す
るだけ十分に大きいならば、後縁が弾力性ローラ表面の
中へ押し込まれたままに留まる限りは、角I!’^31
自体では計量に影響を及はさない、然しながら、非常に
軽い力、例えば、計量部材の長さ1インチ当り11ンド
(0,18144kl/CM )の力が、計量縁25を
ローラ表面の中へ押し込むために用いられるならば、そ
の時には、グレヌの連間が増加すゐにつれてインキの膜
厚を増大させるであろう動的条件下で上昇力の加わるの
を排除するために1支持表面26を、弾力性口τう表面
の半径方向に在る平面に対し実質的に垂直VC位置決め
することが必要である。The angle lt'^,l between the line tangent to the surface of the application roller and the support surface 26 is defined by the force that urges the support surface 26 into a compressed relationship with the resilient roller surface. If the trailing edge remains pressed into the resilient roller surface, the angle I! is large enough to prevent (hydroplanning). '^31
It does not in itself affect the metering, but a very light force, e.g. If used for pushing, one support surface 26 is then used to eliminate the application of lifting forces under dynamic conditions that would increase the ink film thickness as the grain succession increases. , it is necessary to position the VC substantially perpendicular to the radially lying plane of the resilient mouth surface.
種々の粘賓を有する種々の石版印刷インキを用いて、こ
こに説明した本発明の適用の特定の例を示すために、以
下の実施例を提供する。The following examples are provided to demonstrate specific examples of the application of the invention described herein using different lithographic inks with different viscosities.
以下は、次の実施例において定数として用いられる:即
ち、
L=1.625’(41,2’751m):t=1#(
’25.4u):角” lA””’ : t = 0−
070’(1,778i11):r=0.055’(0
,889m):h=0.02’(0,508um):t
−h=0.05’(1,27vl):及びt−r=0.
035#(0,8891!1)である。The following are used as constants in the following examples: L=1.625'(41,2'751m):t=1#(
'25.4u): Angle "lA""': t = 0-
070'(1,778i11):r=0.055'(0
, 889 m): h = 0.02' (0,508 um): t
-h=0.05' (1,27vl): and t-r=0.
035#(0,8891!1).
実施例1
シートに供給される石版印刷イン、キ(オフセラ ト
)
データ
インキ0色)厘色−マゼンタ色及びシアン色紙ストック
ミードオフヌットエナメルー70φ版 面
トリーメタル−金属ガンマ毛 布 リープス
÷714圧縮性グレス ハリヌLUM−2/C
速度 2000〜60001PH(50,8〜152
.4m/時)
ロール幅 3B’ (96,52cm)角#B
40゜
角度l^+’ 130’
角度l^21 約40’
S O、150A′
609
T I/2’r12゜7U)(ブナNゴ
ム)D 60シヨアA
d Q、Q4#(1,016u)R
5;’(1−50、175iijl)色の濃さ 1
.20〜1.40
溜め溶液 60ア(15,6℃)−アルコール20
チト酸縞−版面へのF R、1/2(5/8’ (12
、7〜15.87510)
版面シリンダ直径 10’ (25,4crn)施工ロ
ーラと版面シリンダとの間の速変比=1=1実施例2
凸版新聞インキ(直接石版刷り)
インキc色)黒色
紙ストック 新聞印刷
版面 ウエスタンフロントページーワイゾー
オン毛布 N/、、A
プレス ブスユニバーサル
速度(v) 300〜900iPM(91,44〜2
74.32m/分)
ロール幅 56’(91,44m)角1t8
60゜
角度lAl1 150゜
角度#A2# 約60゜
S O,090’ (z、286u)A’
9o。Example 1 Lithograph printing ink, ki (off-cerat) supplied to the sheet
) Data ink 0 color) Rin color - magenta color and cyan colored paper stock Mead off nut enamel blue 70φ plate side
Trimetal - Metal Gamma Wool Cloth Leaps ÷714 Compressible Grease Harinu LUM-2/C Speed 2000~60001PH (50,8~152
.. 4m/hour) Roll width 3B' (96,52cm) Square #B
40° Angle l^+'130' Angle l^21 Approx. 40' S O, 150A'
609 T I/2'r12゜7U) (Buna N rubber) D 60 Shore A d Q, Q4# (1,016u) R
5;'(1-50, 175iijl) Color depth 1
.. 20-1.40 Reservoir solution 60A (15,6℃) - Alcohol 20
Titic acid stripe - FR to plate surface, 1/2 (5/8' (12
, 7 to 15.87510) Plate cylinder diameter 10' (25,4 crn) Speed ratio between application roller and plate cylinder = 1 = 1 Example 2 Letterpress newspaper ink (direct lithography) Ink color c) Black paper Stock Newspaper printing plate Western Front Page - Wise On Blanket N/,, A Press Busy Universal Speed (v) 300-900iPM (91,44-2
74.32m/min) Roll width 56' (91,44m) square 1t8
60° Angle lAl1 150° Angle #A2# Approx. 60° S O,090' (z, 286u) A'
9o.
T 3/8’(9,525m)(’ウレ
タン)D 40シヨアA
d 未知
R5T’(88,91!l)
色の濃さ 1.10〜1.20
溜め溶液 70ア(21,1℃)−アルカリ(ア
ルコールなし)
縞、版面までのF、 R,1/2’ (12、7fl)
°版面シリンダの直径 13ユ’(542,9℃m)施
工ローラと版面シリンダの速変比=1:1実施例3
ウェブオフセット石版印刷インキ(テストスタンド)
インキ(色) 原色シアン
紙ストック N/^
版 面 N/^
毛布 N/^
プレス N/^
速11JV) 100〜1200PPM(30,4
8〜365.76m/分)
ロール幅’ 18’ (457,2su)角#tB
45’
角+1’^l’ 135@
角度I A21 約45@
s O,125’(5,175scm)^
’ 90’
T I/2’(12,7m1)(ブナN
)0 60シヨア^
d 未知
R4’rt01.6u)
色の濃さ ウェブオフセット印刷の適用のため正し
いと推定される膜厚
溜め溶液 N/A
縞−版面までのF、RN/A
版面シリンダの直径 N/A
施工ローラと版面シリンダの速度比 N/A計量部材1
0の作動端10′が、紡速のように、即ち、弾力性の半
径力と剛性の接線力とを与えるように、片持梁により支
持されるとき、むしろ大きい力とその結果生ずるローラ
表面に対する計量部材の撓みを通して、均−性示大きく
得られる。T 3/8' (9,525 m) ('urethane) D 40 Shore A d Unknown R5T' (88,91! l) Color depth 1.10-1.20 Reservoir solution 70 a (21,1°C) -Alkaline (no alcohol) Stripes, F, R, 1/2' (12, 7fl) up to the printing surface
°Diameter of plate cylinder 13 u' (542,9℃m) Speed ratio between application roller and plate cylinder = 1:1 Example 3 Web offset lithographic printing ink (test stand) Ink (color) Primary color cyan paper stock N/ ^ Plate side N/^ Blanket N/^ Press N/^ Speed 11JV) 100-1200PPM (30,4
8~365.76m/min) Roll width '18' (457,2su) Square #tB
45' Angle + 1'^l' 135@ Angle I A21 Approx. 45@ s O, 125' (5,175scm)^
'90' T I/2' (12,7m1) (Buna N
) 0 60 Shore^ d Unknown R4'rt01.6u) Color intensity Film thickness reservoir solution estimated to be correct for web offset printing applications N/A Stripe-to-plate F, RN/A Diameter of plate cylinder N/A Speed ratio of construction roller and plate cylinder N/A Measuring member 1
When the working end 10' of 0 is supported by a cantilever as at spinning speed, i.e. giving an elastic radial force and a rigid tangential force, the rather large force and the resulting roller surface Through the deflection of the metering member against the curve, a greater degree of uniformity can be obtained.
然しなから、圧力を最小にしそれ故フーラカパーの凹み
を最小圧するように計量部材の2つの縁の間に十分な支
持面積26が与えられなければ、大きい力は、ローラの
カバー特に軟かいカバーを過KK凹ませるかも知れない
。それ故、より耐久性のあるより硬いローラカバーが推
奨される。硬い耐久性のあるカバーを僅かに変形させる
ことにより第1計量綴に生ずる圧力は、一般に、成る非
効果的な圧力楔が、計量部材の押し込まれた作動端上の
鈍角により形成されなければ、薄くて軽い膜を計量する
。僅かに押し込まれた縁による硬いカバーのくぼみの割
合は、縁とローラカバーに長い寿命を与える。However, unless a sufficient support area 26 is provided between the two edges of the metering member to minimize the pressure and hence the recess of the foil cover, large forces will cause the cover of the roller, especially the soft cover, to be damaged. It might cause a dent in the excessive KK. Therefore, more durable and harder roller covers are recommended. The pressure created on the first metering sleeve by slight deformation of the hard durable cover will generally be reduced unless an ineffective pressure wedge is formed by an obtuse angle on the depressed working end of the metering member. Weigh the thin and light membrane. The proportion of the indentation of the hard cover with slightly pressed edges gives the edges and roller cover a long life.
紡速の説明から、インキ計量部材1oは、施工ローラ4
0と関係づけられるとき、上に列挙した本発明の目的を
迩成しうることか、容易に明らかとなる筈である。From the explanation of the spinning speed, the ink measuring member 1o is
0, it should be readily apparent that the objects of the invention listed above can be achieved.
本発明の基本的概念から離れることなく、本発明の他の
実施態様を考えられることが理解されるべきである。It should be understood that other embodiments of the invention are possible without departing from the basic idea of the invention.
第1図は、石版印刷プレスを横断して通してとられ支所
面図である。−
第2図は、静的と動的の両方の運転状態における、弾力
性カバー付きフオームローラに対する計量部材の関係を
示す拡大部分断面図である。
第3図は、計量部材の作動端上の梯形の計量部分の拡大
部分断面図である。
第4図は、計量部材の種々の表面の相互の関係を示す。
第5図は、計量部材をローラ表面と圧力で押し込まれる
関係に付勢する力が増大するとき、計量部材とローラ表
面との間の特定の角度関係に対し、最小のインキ膜厚に
達すること、を概略的に示すグラフである。
第6図は、ローラの半径線に対する計量表面の異なる角
lfKついての曲線の群を示す、第5図に類似のグラフ
である。
第7図は、計量部材の縁を弾力性表面と圧力関係に付勢
する力の変化に応答して、印刷されるシートを横切る色
濃度の変動を概略的に示すグラフである。
第8図は、弾力性カバー付きローラが一定連間と変化す
る速度で回転するときの、計量部材上の縁の位置の変動
を概略的に示すグラフである。
第9図は、インキの膜厚がプレス連間と無関係であるこ
とを概略的に示すグラフである。
第10図は、印刷されたシート上の色の濃さを示す概略
図である。
l・・・インキ計量装置、5・・・支持手段、支持部材
、6・・・液体担持部材、端部ダム、10・・・計量部
材、25・・・計量縁、24・・・計量表面、26・・
・支持表面、28畠・・・後面、44・・・弾力性カッ
1−145・・・弾力性表面、P・・・印刷版面
FIG、 IQ −eU)R6特許庁長官
殿
1.事件の表示 昭和57年特許願第12/10≠号3
、補正をする者
事件との関係 出願人
4、代理人FIG. 1 is a view taken across a lithographic printing press. - FIG. 2 is an enlarged partial sectional view showing the relationship of the metering element to the resiliently covered foam roller in both static and dynamic operating conditions; FIG. 3 is an enlarged partial cross-sectional view of the trapezoidal metering portion on the working end of the metering member. FIG. 4 shows the relationship of the various surfaces of the metering element to each other. FIG. 5 shows that a minimum ink film thickness is reached for a particular angular relationship between the metering member and the roller surface as the force urging the metering member into a pressure-pressed relationship with the roller surface is increased. , which is a graph schematically showing . FIG. 6 is a graph similar to FIG. 5 showing a family of curves for different angles lfK of the metering surface relative to the radial line of the roller. FIG. 7 is a graph schematically illustrating the variation in color density across a printed sheet in response to changes in the force that urges the edge of the metering member into a pressure relationship with a resilient surface. FIG. 8 is a graph schematically showing the variation in the position of the edge on the metering member as the resilient covered roller rotates at a constant rate and at varying speeds. FIG. 9 is a graph schematically showing that the ink film thickness is independent of the press length. FIG. 10 is a schematic diagram showing the intensity of colors on a printed sheet. l... Ink metering device, 5... Supporting means, supporting member, 6... Liquid carrying member, end dam, 10... Measuring member, 25... Measuring rim, 24... Measuring surface , 26...
・Support surface, 28 Hatake... Rear surface, 44... Elastic cup 1-145... Elastic surface, P... Printing plate surface FIG, IQ -eU) R6 Commissioner of the Patent Office, 1. Display of case 1982 Patent Application No. 12/10≠No. 3
, Relationship with the case of the person making the amendment Applicant 4, Agent
Claims (3)
勢される弾力性表面を有する施工ローラと;細長い金属
ストリップを含むインキ計量部材と; 施工ローラ上の前記弾力性表面と圧力で押し込められる
関係に付勢される非支持端を有する片持梁を形成するよ
うに前記計量部材を°支持する支持手段と: 過剰のインキtmかして片持梁の非支持端と係合させる
ため、前記施工ローラを回転させるための手段と; を包含する、石版印刷ルス用のインキ計量装置において
: 片持梁の非支持端上の計量部分; 計量表面と支持表面と前記計量部分上に形成された後面
とであって、前記計量表面と前記支持表面とは、鈍角の
開先角度で傾斜され且つ針量縁を形成するように頂点で
交差しており′、前記後面と前記支持表面とは、後縁を
形成するように頂点で交差していること: 前記支持手段は、前記支持表面を、計量部材と弾力性ロ
ー2表面との間の接触の線を通過し且つ弾力性ロー2表
面への接線に対し実質的に平行に位置決めし、前記支持
手段は、計量部材の本体を接線に関して30度未満の角
度で位置決めし、前記支持手段は、゛接線と後面との間
の角度、が30度よシ大きいように前記後面を位置決め
し、前記支持手段は、接線と計量表面との間の角度が9
0度未満であるように前記計量表面を位置決めしている
とと;及び 前記計量部材と前記施工ロー2表面とは、施工ローラの
回転が、過剰のインキを動かして片持梁の非支持端上の
計量部分上の前記計量表面と衝突させ、このイン中を前
記後縁で前記計量部材から分離するように5位置決めさ
れていること; を包含することを特徴とする石版印刷プレス用のインキ
計量装置。(1) an application roller having a resilient surface biased into a pressure-loaded relationship with the printing plate surface; an ink metering member comprising an elongated metal strip; supporting means for supporting said metering member so as to form a cantilever having an unsupported end biased in a relationship such that: an excess of ink is applied to engage the unsupported end of the cantilever; , means for rotating said application roller; and: a metering portion on an unsupported end of a cantilever beam; a metering surface and a support surface formed on said metering portion. the metering surface and the support surface are inclined at an obtuse bevel angle and intersect at an apex to form a needle metering edge; intersect at the apex so as to form a trailing edge; said support means extend said support surface through the line of contact between the metering member and the surface of the resilient row 2; positioned substantially parallel to a tangent to the surface, said support means positioning the body of the metering member at an angle of less than 30 degrees with respect to the tangent; positioning said rear surface such that the angle between the tangent and the metering surface is greater than 30 degrees;
positioning the metering surface such that the angle between the metering member and the construction row 2 surface is less than 0 degrees; an ink for a lithographic printing press, characterized in that the ink is positioned such that it collides with the metering surface on the upper metering portion and separates the ink from the metering member at the trailing edge; Weighing device.
液体の膜を、過剰の量の液体を入れた溜め櫂から液体受
は上へ計量し且つ制御するための液体計量装置において
: 連続的液体膜を支持することのできる織られた表面をも
つ平滑でしつかりした弾力性の外側カバーを有する無端
の回転可能な液体担持部材;横断面が実質的に梯形で且
つその長さに沿って可撓性の細長い計量部材であって、
前記梯形の形状は、2つの実質的に平行な上側と下側の
表面により形成されその一方の表面は頂面であ)他方の
表面は平滑で硬い支持表面であり、平滑で研い計量表面
と平滑で硬い後面とにより更に形成されておシ、前記支
持表面は、前記計量表面及び前記後面と交差して支持表
面の全長く沿って2つの平滑で硬い縁を形成し、計量表
面は、硬くて耐久性のある研磨された鈍角の縁がその交
差部で形成されるように支持表面と鈍角前記無端の回転
可能な液体担持部材が、細長い可撓性の計量部材の両縁
と支持表面とにょシその長さK119って凹みを付けら
れていること、計量部材の計量表面が、液体担持部材の
織られた弾力性の外側カバー表面にょシ担持された過剰
の液体への障壁を形成すること、及び計量部材の鈍角の
縁が、その長さに沿って液体担持部材の弾力性カバーに
対して弾力的に偏位されていること、及び梯形の断面が
、支持表面に対し実質的に平行な平面内で更にしっかり
と支持され、鈍角の縁に対して且つ計量部材の支持表面
に対して弾力性力・譬−からの力に対向するとと;液体
が、計量部材の鈍角の計量縁と障壁表面とKより衝突さ
れるように、計量部材に関して無端の担持表面を回転さ
せるための手段:液体の薄くて実質的に破られない連続
的な膜が、剪断され、担持部材の外側力・守−の織られ
た表面により計量部材の後面と後縁上へ計量され且つそ
こから均一に選ばれること; 計量部材の可撓性で且つ細長い支持表面上に作用する力
は、液体が計量部材の後縁を出るとき液体の実質的に破
られない連続的な膜を計量部材の長さに沿って且つ計量
された膜の径路に石って実質的に一定とするために、担
持部材の弾力性カベ−を計量部材の縁に沿って弾力的に
凹ませるのに十分な力であること;及び計量部材の計量
表面の入口と、計量部材の鈍角の計量縁に隣接する担持
体表面の外側カバーの弾力性表面の表面と、にある液体
質量に及ぼす圧力と、計量縁の鈍角の鈍さとが、計量部
材又は担持体表面の急速な劣化を引き起すましい凹みな
しに、与えられたレオロジーを有する液体を所望の膜厚
に計量するように予め選択され且つそのために十分であ
るとと; を包含してなる液体計量装置。(2) In a liquid metering device for metering and controlling a defined thin, uniform film of liquid of a given viscosity from a reservoir paddle containing an excess amount of liquid: continuous an endless rotatable liquid carrying member having a smooth, stiff, resilient outer cover with a woven surface capable of supporting a liquid film; substantially trapezoidal in cross-section and along its length; a flexible elongated metering member,
The trapezoidal shape is formed by two substantially parallel upper and lower surfaces, one surface being the top surface, the other surface being a smooth, hard support surface, and the other surface being a smooth, polished metering surface. a smooth, hard rear surface, the support surface intersecting the metering surface and the rear surface to form two smooth, hard edges along the entire length of the support surface; The endless rotatable liquid carrying member has an obtuse angle with the support surface such that a durable polished obtuse edge is formed at the intersection thereof. The metering surface of the metering member, whose length K119 is indented, forms a barrier to excess liquid carried on the woven resilient outer cover surface of the liquid carrying member. and the obtuse edge of the metering member is resiliently biased along its length against the resilient cover of the liquid carrying member, and the trapezoidal cross section is substantially biased against the support surface. When the liquid is more firmly supported in parallel planes and faces elastic forces against the obtuse edge and against the support surface of the metering member; Means for rotating an endless carrier surface with respect to the metering member such that it is collided with the barrier surface by K: a thin and substantially unbreakable continuous film of liquid is sheared and the outer force of the carrier member metering onto and uniformly from the rear surface and trailing edge of the metering member; the forces acting on the flexible and elongated support surface of the metering member are such that the liquid is metered a carrier member for providing a substantially unbroken continuous film of liquid along the length of the metering member and in the path of the metered film as it exits the trailing edge of the member; the force is sufficient to resiliently indent the resilient wall of the metering member along the edge of the metering member; and the inlet of the metering surface of the metering member and the carrier surface adjacent to the obtuse metering edge of the metering member. The pressure exerted on the liquid mass on the surface of the resilient surface of the outer cover of and the bluntness of the obtuse angle of the metering lip is applied without undesirable indentations causing rapid deterioration of the metering element or carrier surface. preselected and sufficient to meter a liquid having a rheology to a desired film thickness;
を石版印刷版面と圧力で凹みを付けられる関係に付勢す
るための手段; 鈍角の計量縁と後縁とを形成するように交差する計量表
面と支持表面と後面とを有する計量部材; 前記施工クーラを回転させて、施工ローラ上のインキを
計量部材上の前記計量表面の方へ動かすための手段; 計量表面と施工ローラの半径方向に延びる線との間の角
度が10度と70度の間の範囲内にあるように、施工ロ
ーラの表面と実質的に接し且つこれと係合する支持表面
を位置決めするための手段であって、計量表面は、半径
方向の線から接近する施工ローラ表面の方へ傾斜させら
れ、前記計量縁は、半径方向の線と計量表面との間の角
度の変化が前記施工ローラ表面上の前記計量縁に隣接し
て形成されたインキの膜の厚さを変えることを保証する
ように形成されているとと;及び 前記計量縁と前記後縁とを、弾力性ローラ表面と圧力で
凹みを付ける関係に付勢するための手段; を包含する石版印刷版面のインキ計量装置。(3) Application roller with resilient cover: means for biasing the application roller into a pressure indented relationship with the lithographic printing plate surface; metering surfaces that intersect to form an obtuse metering edge and a trailing edge. a metering member having a support surface and a rear surface; means for rotating the application cooler to move ink on the application roller towards the metering surface on the metering member; extending in a radial direction of the metering surface and the application roller; means for positioning the support surface substantially contacting and engaging the surface of the application roller such that the angle between the line and the metering line is between 10 degrees and 70 degrees; The surface is sloped from the radial line towards the approaching application roller surface, and the metering rim is such that the change in angle between the radial line and the metering surface causes the metering rim on the application roller surface to the metering edge and the trailing edge being in a pressure indenting relationship with a resilient roller surface; An ink metering device for a lithographic printing plate comprising: means for biasing;
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US28229481A | 1981-07-13 | 1981-07-13 | |
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Publications (1)
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH0550348A (en) * | 1990-03-10 | 1993-03-02 | Daido Kikai Seisakusho:Kk | Workpiece holder in machine tool |
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- 1982-07-13 CA CA000407168A patent/CA1198627A/en not_active Expired
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EP1284185A2 (en) | 2001-08-06 | 2003-02-19 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Ink-furnishing apparatus, printing machine therewith and printing method |
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Publication number | Publication date |
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DE3225982A1 (en) | 1983-02-03 |
EP0070484A1 (en) | 1983-01-26 |
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