JPS5850386A - Screw joint for oil well pipe - Google Patents
Screw joint for oil well pipeInfo
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- JPS5850386A JPS5850386A JP56149083A JP14908381A JPS5850386A JP S5850386 A JPS5850386 A JP S5850386A JP 56149083 A JP56149083 A JP 56149083A JP 14908381 A JP14908381 A JP 14908381A JP S5850386 A JPS5850386 A JP S5850386A
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- JP
- Japan
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- resin ring
- coupling
- stress
- thread
- compression ratio
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
- Gasket Seals (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、所期のシール性を確保するために、カップリ
ングに溝を切シ、その溝にシール用樹脂リングを挿入充
填した油井管用ねじ継手に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a threaded joint for oil country tubular goods in which a groove is cut in a coupling and a sealing resin ring is inserted and filled into the groove in order to ensure desired sealing performance.
従来、この種のねじ継手においては、第1図に示すよう
に管体1とカップリング2との間のシールを図るために
、通常テフロン等がら々る樹脂リングR1を、カップリ
ングねじの内奥部の切上り部に挿入するか、または樹脂
リングR2を管体の完全ねじ部の切上シ部近傍に挿入す
るものであった。Conventionally, in this type of threaded joint, in order to seal between the pipe body 1 and the coupling 2 as shown in Fig. 1, a resin ring R1 made of Teflon or the like is usually placed inside the coupling thread. Either the resin ring R2 was inserted into the cut-up part at the back, or the resin ring R2 was inserted near the cut-up part of the fully threaded part of the tube body.
しかし、前者の樹脂リングR1にあっては、継手締付時
に、樹脂リングR1が不完全ねじX+からメタル−メタ
ルシール部MSに流扛出し、樹脂リングR,を確実にカ
ップリングの挿入溝Gl内に挿入充填しておくことがで
きず、気密性の低下を招くことが多い0また流扛出た樹
脂リングがカップリング2を外側に拡げ、管体1を内側
に縮めるため、メタル−メタルシール部MSの本来の面
圧が低下し、所jす]の気密性を保持できないし、かつ
カップリングおよび管体の応力も増加する問題もある。However, in the case of the former resin ring R1, when the joint is tightened, the resin ring R1 flows out from the incomplete thread In addition, the resin ring that flows out expands the coupling 2 outward and shrinks the tube body 1 inward, so the metal-to-metal There is also the problem that the original surface pressure of the seal part MS decreases, making it impossible to maintain the airtightness of the seal part MS, and stress in the coupling and the tube body also increases.
他方、樹脂リングR2にあっては、こ扛を挿入充填する
ために、カップリング2の薄肉部分に対して、さらに挿
入溝G2を切るため、継手締付時においてカップリング
2に過大な応力が作用し、カップリング2の破損を招く
虞扛があるO
なお、上記挿入溝Gl、G2は、通常その+1]がねじ
ピッチの10〜2.0倍、深さがねじピッチラインより
1〜2 mNとさ扛る。On the other hand, in the case of the resin ring R2, in order to insert and fill the resin ring, an insertion groove G2 is further cut in the thin-walled part of the coupling 2, so that excessive stress is applied to the coupling 2 when the joint is tightened. Note that the insertion grooves Gl and G2 are usually 10 to 2.0 times the thread pitch and 1 to 2 times deeper than the thread pitch line for the insertion grooves Gl and G2. mN and samurai.
また従来、樹脂リングの挿入充填時における充填度(圧
縮率)に対して殆んど考慮がなさ扛ていない。しかし々
から、実際、樹脂リングの溝への挿入充填が適切でない
と、漏牡を防止するに必要な血圧を、樹脂リングとねじ
との間に生じさぜることかできないし、継手続刊時の抵
抗が大きくなり過ぎると、過大な締付トルクがlワ1
必要になり、締付作業性が低下し、さらに溝から樹脂リ
ングがはみ出し、上記と同様な事態が生じる。Furthermore, conventionally, little consideration has been given to the degree of filling (compressibility) when inserting and filling resin rings. However, in reality, if the resin ring is not properly inserted and filled into the groove, the blood pressure necessary to prevent leakage cannot be created between the resin ring and the screw. If the resistance becomes too large, an excessive tightening torque will be required, which will reduce tightening workability, and furthermore, the resin ring will protrude from the groove, resulting in a situation similar to the above.
本発明は、前記問題点を総合的に解決すべく検討した結
果提案さしたもので、その目的は十分々シール性を有し
、力、プリング等の破損の虞nがなく、シかも締付トル
クも比較的小さくて足りる油井管用ねじ継手を提供する
ことにある0
本発明者は、樹脂リングの挿入充填位置および溝への挿
入充填度について種々の角度から検討したところ、所期
の性能を果すためには、そ扛らがきわめて重要々要素と
なることを見出し、本発明を完成するに至った。The present invention was proposed as a result of studies to comprehensively solve the above-mentioned problems.The purpose of the present invention is to provide sufficient sealing performance, eliminate the risk of damage due to force, pulling, etc., and eliminate the possibility of tightening. An object of the present inventor is to provide a threaded joint for oil country tubular goods that requires a relatively small torque.The present inventor investigated the insertion and filling position of the resin ring and the degree of insertion and filling into the groove from various angles, and found that the desired performance could be achieved. In order to achieve this goal, we have discovered that these are extremely important elements, and have completed the present invention.
すなわち、本発明は、力、ツブリングに溝を切り、その
溝にシール用樹脂リングを挿入充填した油井管用ねじ継
手において、
A。管体端からの距離であられした樹脂リングの挿入位
置を、
(a) カップリングねじの内奥部における完全ねじ
〜不完全ねじ移行部より完全ねじ側とし、
(b) (a)項の移行部から完全ねじ側へ寄った距
離が、ねじピッチの2倍を超えない距離とし、
B、樹脂リングの溝内での充填度を、継手締付に伴う樹
脂リングの圧縮率としてあられした場合において、
(a) 面積圧縮率 2,5%〜15%(b) 高
さ圧縮 15〜30%、としたことを特徴とするもの
である。That is, the present invention provides a threaded joint for oil country tubular goods in which a groove is cut in a tubular ring and a sealing resin ring is inserted and filled into the groove.A. The insertion position of the resin ring, which has been abraded at a distance from the pipe end, is (a) on the complete thread side from the complete thread to incomplete thread transition part at the innermost part of the coupling thread, and (b) the transition in item (a). The distance from the part to the fully threaded side shall not exceed twice the thread pitch. (a) Area compression ratio: 2.5% to 15%; (b) Height compression ratio: 15% to 30%.
次に、図面を参照しながら本発明をさらに詳述する。Next, the present invention will be described in further detail with reference to the drawings.
第2図は、そ扛ぞれ重量すなわち肉厚が異なる各種外径
サイズのカップリングに対して、樹脂リングを挿入しな
い場合(NO)、不完全ねじ〜完全ねし山の移行部(境
界部)の中心に挿入溝を形成し樹脂リングを挿入した場
合(Ll)、本発明の一態様である、不完全ねじ〜完全
ねじ山の移行部より完全ねじ側にねじ2山分寄った(
4 )
個所に挿入溝を形成して樹脂リングを挿入した場合(L
2)、のそnぞ扛について、カップリングのメタル−メ
タルシール部における円周方向応力6”t((a)図)
、および同シール部の面圧の差異を示したものである。Figure 2 shows the transition between incomplete thread and complete thread thread (boundary part) when a resin ring is not inserted (NO) for couplings of various outer diameter sizes with different weights or wall thicknesses. ) When an insertion groove is formed at the center of the resin ring and the resin ring is inserted (Ll), the thread is two threads closer to the complete thread side than the transition part from the incomplete thread to the complete thread, which is an embodiment of the present invention.
4) When inserting a resin ring by forming an insertion groove at the location (L
2) Circumferential stress 6”t in the metal-to-metal seal portion of the coupling (Figure (a))
, and the difference in surface pressure of the same seal portion.
との第2図によ扛ば、樹脂リングの挿入によって円周方
向応力6tが増加するが、本発明に係るねじ継手(L2
線)では、従来例より応力6tは小さく、好適であり、
また樹脂リングの挿入によって、メタル−メタルシール
部における面圧が、挿入しない場合(No)に対して低
下するが、その低下量は本発明のねじ継手においては、
従来例のものより少く、シール性を阻害しないことが判
明する。According to FIG. 2, the insertion of the resin ring increases the circumferential stress 6t, but the threaded joint according to the present invention (L2
In line), the stress 6t is smaller than the conventional example and is preferable.
In addition, by inserting the resin ring, the surface pressure at the metal-to-metal seal part decreases compared to the case where it is not inserted (No), but the amount of decrease is as follows in the threaded joint of the present invention.
It is found that the amount is less than that of the conventional example and does not impede sealing performance.
第3図は、樹脂リングの非挿入の場合(No)と樹脂リ
ングを挿入した場合とで、樹脂リング挿入部位における
カップリング外表面に作用する円周方向応力6tおよび
軸方向応力6zの変化を示したものである。そして(a
)図は、本発明に係る前述のL2の位置に樹脂リングを
挿入した場合、(b)図はLlの位置に挿入した場合を
そ扛そわ、樹脂リング非挿入(NO)との比較の下に示
す。この第3図によ扛ば、いずれの位置でも樹脂リング
の挿入によって円周方向応力6tが同図ハツチング部で
示すように増加するが軸方向応力6″Zは増加するもの
の、絶対値は6t、に比べると/JXさいことが判る。Figure 3 shows the changes in the circumferential stress 6t and axial stress 6z acting on the outer surface of the coupling at the resin ring insertion site in the case where the resin ring is not inserted (No) and when the resin ring is inserted. This is what is shown. and (a
) The figure shows the case where the resin ring is inserted in the above-mentioned position L2 according to the present invention, and (b) the figure shows the case where the resin ring is inserted in the L1 position, compared with fidgeting and no resin ring inserted (NO). Shown below. According to Fig. 3, by inserting the resin ring at any position, the circumferential stress 6t increases as shown by the hatched part in the figure, but the axial stress 6''Z increases, but the absolute value is 6t. It turns out that /JX is small compared to .
したがって、樹脂リングの挿入に当っては、軸方向応力
については考慮する必要が々く、円周方向応力について
留意す扛ばよいことが明らかである。また同図から、樹
脂リングの挿入位置がカップリング端に近くなるほど、
円周方向応力6rt増加量が大きいことが示さ扛ている
。Therefore, it is clear that when inserting the resin ring, it is not necessary to consider the stress in the axial direction, and it is sufficient to pay attention to the stress in the circumferential direction. Also, from the same figure, the closer the insertion position of the resin ring is to the coupling end, the more
It is shown that the amount of increase in circumferential stress 6rt is large.
第4図は、第3図に示す結果からも留意すべきことが明
らかと々っだ円周方向応力6Lについて、カップリング
端Leでの応力、L1位置での応力、およびL2位置で
の応力を調べたものである。同図から、カップリングに
発生する円周方向応力は、肉厚の最も薄いカップリング
端で最大であり、L2位置ではそ扛より小さいがほぼ同
程度となっている。と扛に対して、L+位置での応力は
かなり小さい。したがって、LlおよびL2のいず扛の
位置に樹脂リングを挿入しても、その応力はカップリン
グ端での応力より小さいから、格別カップリングの肉厚
を増加する必要もないことが判る。その結果、本発明に
係るL2位置に樹脂リングを挿入しても、カップリング
の破損の虞扛がない。Figure 4 shows the stress at the coupling end Le, the stress at the L1 position, and the stress at the L2 position regarding the enormous circumferential stress 6L, which is clear from the results shown in Figure 3. This is what we investigated. As can be seen from the figure, the circumferential stress generated in the coupling is greatest at the thinnest end of the coupling, and at the L2 position it is smaller than, but approximately the same as, the circumferential stress. The stress at the L+ position is quite small for the and combs. Therefore, even if the resin ring is inserted at any of the positions of Ll and L2, the stress is smaller than the stress at the end of the coupling, so there is no need to increase the wall thickness of the coupling. As a result, even if the resin ring is inserted into the L2 position according to the present invention, there is no risk of damage to the coupling.
なお、カップリングの円周方向応力は、樹脂リングを挿
入しない場合、第5図の6 t o線の分布カーブを描
き、樹脂リングを挿入したときは、その挿入部位の円周
方向応力はdtL線の分布カーブを描く。そこで、分布
カーブ線6tL の頂点婬 が、分布カーブ線トt。の
カップリング端位置に対応する点九 のレベルより低は
扛ば、何ら支障はないが、もし点PIl! のレベル
より超えるとす扛ば、カップリングの破損防止のために
カップリングの肉厚を増す必要があり、肉厚増加に伴っ
て不経済となるが、上述のように、L2位置では点P5
レベルより低いがら、カッ(7)
プリング本体の仕様を変更すずに樹脂リングを挿入でき
る。Note that the stress in the circumferential direction of the coupling, when no resin ring is inserted, draws the distribution curve of the 6 t o line in Figure 5, and when the resin ring is inserted, the stress in the circumferential direction at the insertion site is dtL. Draw a line distribution curve. Therefore, the apex of the distribution curve line 6tL is the distribution curve line t. There will be no problem if the level is lower than point 9, which corresponds to the coupling end position of , but if point PIl! If the coupling exceeds the level of
Although it is lower than the level, the resin ring can be inserted without changing the specifications of the spring body (7).
以上のように、樹脂リングの挿入位置りを、(a)カッ
プリングねじの内奥部における完全ねじ〜不完全ねじ移
行部より完全ねじ側とし、(b)その移行部から完全ね
じ側へ寄った距離lが、ねじピッチの2倍を超えない距
離とすると、樹脂リングの充填性が向上し、樹脂リング
の流n出しによるシール性の低下を確実に防止できるし
、樹脂リングの挿入に伴うメタル−メタルシール部での
面圧低下を最小限に抑制するのでシール性の低下がなく
、シかもカップリングの応力についても配慮を払ってい
るからカップリングの破損がない。As described above, the insertion position of the resin ring is (a) closer to the complete thread than the transition part between complete thread and incomplete thread at the innermost part of the coupling screw, and (b) closer to the fully threaded side from the transition part. If the distance l does not exceed twice the thread pitch, the filling performance of the resin ring will be improved, and the deterioration of sealing performance due to the resin ring flowing out can be reliably prevented. Since the reduction in surface pressure at the metal-to-metal seal portion is suppressed to a minimum, there is no deterioration in sealing performance, and since stress in the coupling is also taken into consideration, there is no damage to the coupling.
他方、所期のシール性を得るなどの点で、樹脂リングの
挿入位置のほか、樹脂リングの充填度も大きなンアクタ
ーとなる。そこで、好適な充填度を求めるべく欠配する
種々の実験を行った○
ここで、第6図に示すように、当初厚みbで(8)
巾aの樹脂リングRを、カップリング2に形成した巾A
の挿入溝Gに挿入し、継手を締付けた場合、挿入溝Gの
底面とねじのピッチ円との距離(挿入溝深さ)をBとし
た場合において、高さ圧縮率および面積圧縮率を次のよ
うに定義するO
高さ圧縮率 HR=1−−
x b
第7図は樹脂リングの漏扛試験法を示したもので、管部
材10および管部材2oの中央部の螺旋状の歯30を形
成し、また実際のねじ継手に対応したねじ部10a、1
0aを管部材10に形成し、管部材20に形成した挿入
溝Gに樹脂リングRを挿入し、管部材20の外面に種々
の荷重Qをかけて樹脂リングの充填度(圧縮率)を変え
ながら、水圧をかけて管部材10.20からのもれの有
無を調べるものである。また実継手での漏n試験も行っ
〆0
こ扛らの試験結果を第8図に示す。第8図に」:n5ば
、面積圧縮率ARが高いほど漏扛抵抗性が増大すること
が判る。しかしながら、実継手試験によ扛ば、面積圧縮
率A5 が15%超えると、継手締付時のトルクが、
樹脂リングを挿入しない場合に比べて、20%程度増加
し、かつばらつきも大きくなる知見を得ている。しかも
、樹脂リングがねじ山の間に流れ込んで、耐漏扛性もさ
ほど向上しないので、結局面積圧縮率A6は15%以下
とするのが望ましい。1だAl1 が2.5%未満では
、所期の耐高扛性が得ら扛ない。On the other hand, in terms of obtaining the desired sealing performance, the insertion position of the resin ring as well as the degree of filling of the resin ring are important factors. Therefore, various experiments were conducted to find a suitable filling degree. As shown in Fig. 6, a resin ring R with an initial thickness of b and width a of Width A
When inserted into the insertion groove G and tightened the joint, when the distance between the bottom of the insertion groove G and the pitch circle of the screw (insertion groove depth) is B, the height compression ratio and area compression ratio are as follows. O Height compressibility ratio HR=1-- x b Figure 7 shows a leakage test method for resin rings, in which the spiral teeth 30 at the center of the tube member 10 and the tube member 2o are , and also has threaded portions 10a, 1 corresponding to an actual threaded joint.
0a is formed in the tube member 10, a resin ring R is inserted into the insertion groove G formed in the tube member 20, and various loads Q are applied to the outer surface of the tube member 20 to change the degree of filling (compressibility) of the resin ring. At the same time, water pressure is applied to check for leakage from the pipe member 10.20. We also conducted a leakage test using an actual joint, and the test results are shown in Figure 8. In FIG. 8, it can be seen that the higher the area compression ratio AR, the higher the leakage resistance. However, according to actual joint tests, when the area compression ratio A5 exceeds 15%, the torque when tightening the joint becomes
It has been found that the amount increases by about 20% compared to the case where no resin ring is inserted, and the variation is also large. Moreover, since the resin ring flows between the threads and the leakage resistance does not improve much, it is desirable that the area compression ratio A6 be 15% or less. If the Al1 content is less than 2.5%, the desired high scratch resistance cannot be obtained.
高さ圧縮率H2については、大きいほど同一の面積圧縮
率に対して、耐漏扛性が優扛ていることが判る。しかし
、第9図に示すように、高さ圧縮率H,が大きすぎると
、ねじ山部で押し込tflだ樹脂リングがねし谷部へ流
扛込む間隙がなくなり、樹脂リングが挿入溝からはみ出
し、。Regarding the height compression ratio H2, it can be seen that the higher the height compression ratio, the better the leakage resistance for the same area compression ratio. However, as shown in Fig. 9, if the height compression ratio H is too large, there will be no gap for the resin ring to flow into the threaded trough when it is pressed in at the threaded part, and the resin ring will be pushed out of the insertion groove. Protruding.
所定の面積圧縮率が得られない(領域Z)ばかりでなく
、カップリングの応力が増加して破損につながりかねな
い。寸だ逆に、高さ圧縮率1昆が小さすぎると、第8図
に示さ扛るように、所期の削漏れ性を得ることができな
い。と扛らの点で、高さ圧縮率H3は、15〜30%と
するのが望ましい。なお、第9図の結果は、ねじ山の山
面とピッチ円との距離が0.79mmの例である(した
がってねじ山高さは15stm)。Not only is it not possible to obtain a predetermined area compression ratio (region Z), but the stress in the coupling increases, which may lead to breakage. On the other hand, if the height compression ratio 1 is too small, as shown in FIG. 8, it will not be possible to obtain the desired cutting resistance. In view of this, it is desirable that the height compression ratio H3 is 15 to 30%. The results shown in FIG. 9 are for an example in which the distance between the thread surface and the pitch circle is 0.79 mm (thus, the thread height is 15 stm).
一方、各種サイズの油井管用ねし継手のカップリングに
対して、不完全ねじ〜完全ねじ移行部から完全ねじ側に
ねじ出で1〜2山の位置にテフロン製樹脂リングを上記
範囲内の圧縮率により充填し、実際に継手を締結し、カ
ップリングの応力を調べると共に、締結した継手につい
て漏扛試験を行った。その結果、応力およびシール性の
点で良好な結果が得ら扛、本発明のねじ継手がきわめて
有効であることが確認できた。On the other hand, for the couplings of oil country tubular screw joints of various sizes, a Teflon resin ring is compressed within the above range at the position of 1 to 2 threads by screwing out from the incomplete thread to complete thread transition part to the fully threaded side. The joints were filled according to the ratio, the joints were actually fastened, and the stresses in the couplings were investigated, and a leakage test was conducted on the fastened joints. As a result, good results were obtained in terms of stress and sealability, confirming that the threaded joint of the present invention is extremely effective.
なお、上記の説明からも推測できるように、樹脂リング
はカップリングの片側当り一個所のみならず複数個所に
挿入してもよく、したがって少くとも樹脂リングの挿入
充填が上記条件を満足するものは、本発明の要旨内のも
のである。As can be inferred from the above explanation, the resin ring may be inserted not only in one place but also in multiple places on each side of the coupling. , which is within the scope of the invention.
(11)
たとえば、他の樹脂リングをカップリングの完全ねじ部
に挿入してもよい。ただ、他の樹脂リングの挿入充填に
際しては、上記範囲内の充填度(圧縮率)を満すべきで
ある。(11) For example, another resin ring may be inserted into the fully threaded portion of the coupling. However, when inserting and filling other resin rings, the degree of filling (compressibility) within the above range should be satisfied.
以」二詳述した通り、本発明によ扛ば、樹脂リングの挿
入位置およびその充填度を特定したものであるので、シ
ール性を向上させることができ、力、プリングの破損を
防止でき、さらに必要締付トルクを最小限に抑えること
ができる。As described in detail below, according to the present invention, since the insertion position of the resin ring and its filling degree are specified, the sealing performance can be improved, and damage to the puller ring due to force can be prevented. Furthermore, the required tightening torque can be minimized.
第1図は従来の樹脂リング挿入位置を示す断面図、第2
図〜第4図は各種サイズのカップリングについて挿入に
伴う力学的変化を示す相関図、第5図は樹脂リング非挿
入時のカップリングに作用する応力分布図、第6図は圧
縮率の定義の説明用概要図、第7図は樹脂リングの漏扛
試験部制を示し、(a)図は歯の形状図で(b)図は断
面図、第8図は樹脂リングの圧縮率とも扛圧力との相関
図、第9図は高さ圧縮率についての特性図である。
(12)
1・・管体 2・・カップリング R1,Rz −R・
・樹脂リング
′ら 5 週
第 6:−J
稟 7 扉
(a)Figure 1 is a sectional view showing the conventional resin ring insertion position, Figure 2
Figures 4 to 4 are correlation diagrams showing the mechanical changes associated with insertion of couplings of various sizes, Figure 5 is a stress distribution diagram that acts on the coupling when the resin ring is not inserted, and Figure 6 is the definition of compressibility. Fig. 7 shows the leakage test system of the resin ring, (a) shows the shape of the teeth, (b) shows the cross-sectional view, and Fig. 8 shows the compressibility of the resin ring. The correlation diagram with pressure and FIG. 9 are characteristic diagrams regarding height compression ratio. (12) 1..Pipe body 2..Coupling R1, Rz -R.
・Resin ring' et al. 5th week 6th:-J 7th door (a)
Claims (1)
樹脂リングを挿入充填した油井管用ねじ継手において、 A。管体端からの距離であられした樹脂リングの挿入位
置を、 (a) 力、プリングねじの内奥部における完全ねじ
〜不完全ねじ移行部より完全ねじ側とし、 (b) (a)項の移行部から完全ねじ側へ寄った距
離が、ねじピッチの2倍を超えない距離とし、 B、樹脂リングの溝内での充填塵を、継手締付に伴う樹
脂リングの圧縮率としてあられした場合において、 (a) 面積圧縮率 2.5%〜15%、(b)
高さ圧縮率 15%〜30%、としたことを特徴とする
油井管用ねじ継手。(1) A threaded joint for oil country tubular goods in which a groove is cut in the coupling and a sealing resin ring is inserted and filled into the groove. The inserting position of the resin ring, which has been pre-heated at a distance from the end of the pipe body, shall be (a) on the fully threaded side of the transition area between the fully threaded and incomplete threads at the innermost part of the pulling thread, and (b) as specified in (a). The distance from the transition part to the fully threaded side shall not exceed twice the thread pitch. (a) Area compression ratio 2.5% to 15%, (b)
A threaded joint for oil country tubular goods characterized by a height compression ratio of 15% to 30%.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56149083A JPS5850386A (en) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | Screw joint for oil well pipe |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56149083A JPS5850386A (en) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | Screw joint for oil well pipe |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5850386A true JPS5850386A (en) | 1983-03-24 |
JPH0132395B2 JPH0132395B2 (en) | 1989-06-30 |
Family
ID=15467319
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56149083A Granted JPS5850386A (en) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | Screw joint for oil well pipe |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5850386A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01113622U (en) * | 1988-01-27 | 1989-07-31 |
-
1981
- 1981-09-21 JP JP56149083A patent/JPS5850386A/en active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01113622U (en) * | 1988-01-27 | 1989-07-31 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0132395B2 (en) | 1989-06-30 |
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