JPS5848242B2 - Continuous rolling method for pipes - Google Patents
Continuous rolling method for pipesInfo
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- JPS5848242B2 JPS5848242B2 JP1151978A JP1151978A JPS5848242B2 JP S5848242 B2 JPS5848242 B2 JP S5848242B2 JP 1151978 A JP1151978 A JP 1151978A JP 1151978 A JP1151978 A JP 1151978A JP S5848242 B2 JPS5848242 B2 JP S5848242B2
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
- B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process
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Description
【発明の詳細な説明】 この発明は継目無管の製造法に関するものである。[Detailed description of the invention] This invention relates to a method for manufacturing seamless pipes.
継目無金属管、例えば継目無鋼管の製造においては、断
面が角型または丸型のビレットを比較的厚内のシェル等
と称される管状材に穿孔し、マンドレルミル又はセミフ
ローテイングマンドレルミル等によって中間圧延を行な
い、肉厚と外径を圧?し長さ方向に伸ばす。In the production of seamless metal pipes, for example, seamless steel pipes, a billet with a square or round cross section is perforated into a relatively thick tubular material called a shell, and then a mandrel mill or semi-floating mandrel mill is used. Perform intermediate rolling to reduce wall thickness and outer diameter. and stretch it in the length direction.
これらの中間圧延工程に供されるシェルはいずれも両端
開の中空円筒形であり、該内孔にマンドレルを串刺しに
して前記中間圧延を行なう。The shells to be subjected to these intermediate rolling processes are all hollow cylindrical shapes with both ends open, and the intermediate rolling is carried out by inserting a mandrel into the inner hole.
ところが、この様な両端開のシェルにおいては、圧延中
または輸送中に管内を空気が流通し、管の内部に著るし
い2次スケールが発生し、これが管の内面品質を損い、
又はマンドレルの焼付不良の原因となっている。However, in such a shell with both ends open, air flows through the tube during rolling or transportation, and significant secondary scale is generated inside the tube, which impairs the inner surface quality of the tube.
Or it may be the cause of the mandrel's burning failure.
さらには、後続の絞り圧延機においても、内面に生じた
2次スケールが内面しわ疵の原因となり管の品質を損な
っている。Furthermore, even in the subsequent reducing mill, the secondary scale formed on the inner surface causes wrinkles on the inner surface, impairing the quality of the tube.
本発明には底付円筒素管を用いるが、これは従来法には
プッシュベンチ法に用いられているだけである。Although the present invention uses a bottomed cylindrical blank tube, this has only been used in the conventional push bench method.
プッシュベンチ法は底付円簡素管にそれより長いマンド
レルを挿入し、マンドレルの片端で管底部を押してロー
ラー列またはダイス列間を押抜き成形するものであり、
ローラーは駆動しない。The push bench method involves inserting a longer mandrel into a round simple tube with a bottom, pushing the bottom of the tube with one end of the mandrel, and punching between roller rows or die rows.
The rollers are not driven.
マンドレルは戒形後の管より長くなげればならず、長尺
管を大量生産することはできない。The mandrel must be made longer than the pipe after it has been formed, and it is not possible to mass-produce long pipes.
マンドレルルでは圧延中に管の前端部はマンドレルに対
して必ず速いのでマンドレルの一端を管底まで挿入して
圧延開始しても、圧延機出口ではマンドレルの前端より
管の前端ははるかに進み、全長にわたって均一な寸法に
圧延することはできない。With a mandrel, the front end of the tube is always faster than the mandrel during rolling, so even if one end of the mandrel is inserted to the bottom of the tube and rolling is started, the front end of the tube will advance much further than the front end of the mandrel at the exit of the rolling mill, reducing the overall length. cannot be rolled to uniform dimensions across the entire surface.
セミフローテイングマンドレルミルにおいては底付管を
用いた試みは報告されていない。There have been no reports of attempts using bottomed tubes in semi-floating mandrel mills.
本発明は中間圧延機に片端閉の底付円簡素管を供するこ
とにより2次スケールの発生を防ぎ、内面品質の優れた
管を製造すること、および該圧延機のマンドレルの寿命
を向上、さらには該中間圧延機の各スタンドでの噛込不
良を防止することを目的とする。The present invention prevents the occurrence of secondary scale by providing an intermediate rolling mill with a circular simple tube with a bottom closed at one end, thereby producing a tube with excellent inner surface quality, and improving the life of the mandrel of the rolling mill. The purpose of this is to prevent poor biting in each stand of the intermediate rolling mill.
本発明において使用する管状素材は、その管状素材の製
造手段に特定されるものではなく、断面が角型、或は丸
型のブルームをプレスロール穿孔機又はプレス穿孔機等
の手段で片端閉のいわゆる底付円筒素管に穿孔した比較
的厚肉のもの、ある?は次にエローンゲーターによって
次工程に適当な断面寸法に圧延することを得るが、片端
閉の形状を保ったものである。The tubular material used in the present invention is not limited to the manufacturing method of the tubular material, but a bloom having a square or round cross section is formed with one end closed using a press roll punching machine or a press punching machine. Are there any relatively thick-walled cylindrical tubes with holes in them? is then rolled using an elongator to a cross-sectional size suitable for the next step, but the shape with one end closed is maintained.
かかる管状素材を用いて行なう、本発明の中間圧延機は
特公昭42−24987に述べられている圧延機と同じ
く分類されるいわゆるセミフローテイングマンドレルル
であって、圧延機は2台以上を圧延ロールに穿設された
略楕円形のカリバーの位相を90度ずらして連設し、各
スタンドのロールは速度制御の可能なモータフで駆動し
、入側ハスライン上にはマンドレルをロールカリバー周
速との相対関係において所望の速度で移動せしめるマン
ドレル移動装置が配設されなければならない。The intermediate rolling mill of the present invention, which uses such a tubular material, is a so-called semi-floating mandrel that is classified in the same manner as the rolling mill described in Japanese Patent Publication No. 42-24987, and the rolling mill is a rolling mill that uses two or more rolling mills. Approximately elliptical calibers bored in the rolls are arranged in series with their phases shifted by 90 degrees, and the rolls on each stand are driven by a motor whose speed can be controlled, and a mandrel is installed on the entry side lot line to adjust the circumferential speed of the roll caliber. A mandrel moving device must be provided to move the mandrel at the desired speed relative to the mandrel.
第1図は本発明におげる1は第1圧延ロール、2は第2
圧延ロールでカリバーの位相が周方向に90度ずらされ
ている。Figure 1 shows that 1 is the first rolling roll and 2 is the second rolling roll according to the present invention.
The phase of the caliber is shifted by 90 degrees in the circumferential direction between the rolling rolls.
3は第3の圧延ロールでカリバーの位相が第2圧延ロー
ルに対して90度ずらされている。3 is a third rolling roll, and the phase of the caliber is shifted by 90 degrees with respect to the second rolling roll.
即ち第1圧延ロールと同位相に配置される。That is, it is arranged in the same phase as the first rolling roll.
更に圧延機が後続して追加連設されるときには同様にく
り返して配置される。Furthermore, when additional rolling mills are subsequently installed, the arrangement is repeated in the same manner.
本発明において圧延ロールの配置は管状素材の寸法と圧
延品との寸法の関係によって2台以上適宜選択配置する
ことができる。In the present invention, two or more rolling rolls can be appropriately selected and arranged depending on the relationship between the dimensions of the tubular material and the rolled product.
4はマンドレルであって圧延ロール1 ,2.3と協働
して管圧延を行なう部分を有し、この部分の形状は円柱
形である。Reference numeral 4 denotes a mandrel, which has a part that performs tube rolling in cooperation with the rolling rolls 1 and 2.3, and this part has a cylindrical shape.
圧延ロー.ル1,2.3には略楕円形のカリバーを穿設
し、楕円度は圧延の進行にともない1.0に近づく様に
するのが好ましい。Rolling row. It is preferable that approximately elliptical calibers are bored in the wheels 1, 2.3, and the ellipticity approaches 1.0 as rolling progresses.
最終スタンドの出側にはス} IJツパーロール5が配
設され、圧延終了した管をマンドレルから離脱せしめる
。An IJ roll 5 is disposed on the exit side of the final stand to remove the rolled tube from the mandrel.
本発明に用いる圧延設備は概略以上の様に構成されるも
のであるが、以下更に本発明の圧延法について述べる。The rolling equipment used in the present invention is generally constructed as described above, and the rolling method of the present invention will be further described below.
本発明の圧延処理を行なうべき素材は任意の手段により
管圧延のために穿孔された管状素材が使用されるが、該
管状素材は片端は孔のあいていない、いわゆる底付円筒
素管でなげればならない。The material to be subjected to the rolling process of the present invention is a tubular material perforated by any means for tube rolling. Must be.
この様な底付円筒素管は例えばプレスロール穿孔機やエ
ルハルトプレスによって製造されているが、一般には貫
通穿孔を行なっているマンネスマン穿孔機等の傾斜ロー
ル穿孔機によっても穿孔後期にマンドレルの支持を解除
することにより底付円筒素管を得ることができる。Such bottomed cylindrical blank tubes are manufactured using, for example, a press roll perforator or an Erhardt press, but they can also be manufactured using an inclined roll perforator such as a Mannesmann perforator, which generally performs through perforation, to support the mandrel in the latter stage of the perforation. By releasing , a cylindrical tube with a bottom can be obtained.
第2図は本発明における管の圧延開始から圧延終了まで
の管とマンドレルの位置関係を示したものである。FIG. 2 shows the positional relationship between the tube and the mandrel from the start of rolling of the tube to the end of rolling in the present invention.
ロールの配置方向は第1図の通りであるが、簡単のため
に方向を変えて図示している。The arrangement direction of the rolls is as shown in FIG. 1, but the direction is changed for simplicity.
第2図aにおいてスラストブロック6を矢印の様に圧延
方向に進行させ、圧延入口に準備されている底付円筒素
管Pの内部にマンドレル4を挿入し、更にマンドレルの
みを前進させマンドレル前端部4′で底付円筒素管Pの
底部yを押し、マンドレルの前進によりまず第Iの圧延
ロール組1,1′内に送り込み前端部を噛込ませる。In Fig. 2a, the thrust block 6 is advanced in the rolling direction as shown by the arrow, the mandrel 4 is inserted into the bottomed cylindrical pipe P prepared at the rolling inlet, and only the mandrel is advanced, so that the front end of the mandrel 4' pushes the bottom y of the bottomed cylindrical blank tube P, and as the mandrel moves forward, it is first fed into the I-th rolling roll set 1, 1' and the front end is bitten.
続いて第2図bにおいて、管底部yとマンドレル前端部
4′とをロール軸芯線1′を通過せしめ、該部を次のロ
ール対2,2のロール軸芯zに到達せしめる。Subsequently, in FIG. 2b, the tube bottom y and the mandrel front end 4' are made to pass through the roll axis 1', and this part is made to reach the roll axis z of the next pair of rolls 2,2.
この間のマンドレルの前進速度と第1のスタンドの圧延
ロールのカリハー内周速度の相対関係はマンドレルに対
して管が先進を生じない速度とし、経験的に次の式で定
めることができる。During this period, the relative relationship between the advancing speed of the mandrel and the inner circumferential speed of the Caliher of the rolling roll of the first stand is a speed at which the tube does not advance with respect to the mandrel, and can be empirically determined by the following equation.
(1)式の下限の等号は当該圧延ロールの管速とマンド
レルの速度が等しい場合であって、VMがこの値より小
さければ管の前端部はマンドレルより先に離れることに
なる。The equal sign in the lower limit of equation (1) applies when the speed of the tube of the rolling roll and the speed of the mandrel are equal, and if VM is smaller than this value, the front end of the tube will separate before the mandrel.
(1)式の右辺の定数は両端開のシェルにマンドレルを
串刺しにして当該ロールからの管前端部の放出速度とマ
ンドレルの放出速度を観測して、両者が一致する様に決
める。The constant on the right side of equation (1) is determined by skewering a mandrel into a shell with both ends open and observing the discharge velocity of the front end of the tube from the roll and the discharge velocity of the mandrel so that the two coincide.
(lY式の下限近傍KVM/VRを定めて作業する場合
は、工業的なバラツキによって管の底部yとマンドレル
の前端部4とが圧延ロールを通過する際にわずかに遊離
することがあるが、計画された管端切捨長さの範囲内で
あれば問題とはならない。(When working with KVM/VR near the lower limit of the Y formula determined, due to industrial variations, the bottom y of the tube and the front end 4 of the mandrel may become slightly separated when passing through the rolling rolls. This will not be a problem as long as it is within the planned cut-off length of the pipe end.
(1)式の上限は当該ロールのフランジ部の速度よりも
1.2倍速い速度で管が出ていくことを示しており、ロ
ールカリバーとの接触面全面でカリバーに対して管が先
進することを示している。The upper limit of equation (1) indicates that the tube comes out at a speed 1.2 times faster than the speed of the flange of the roll, and the tube advances relative to the caliber over the entire contact surface with the roll caliber. It is shown that.
この様な接触面全面での管の先進は不自然に見えるが不
可能ではなく、フリクションヒルが消滅してマンドレル
の押込力がかえって減少することもありうる。Although such advancement of the tube over the entire contact surface looks unnatural, it is not impossible, and the friction hill may disappear and the pushing force of the mandrel may actually decrease.
(1)式又&墳iy式は第2番目のスタンド以降につい
てもすべて適用する。(1) Shikimata & Mound Iy formula also applies to everything after the second stand.
すなわち第2図Cにおけるごとく最終スタンドのロール
軸芯線3′をマンドレル前端部4′と底付円筒素管の底
部yが通過するまで、各スタンドにおいて(1)式又ヲ
墳1丁式の関係カ保たれるべきである。That is, as shown in Fig. 2C, until the front end 4' of the mandrel and the bottom y of the bottomed cylindrical tube pass through the roll axis 3' of the final stand, the relationship of formula (1) or one-piece formula is maintained in each stand. power should be maintained.
最終スタンドのロール軸芯線3′をマンドレル前端部4
′と底付円筒素管の底部yが通過すると各スタンドのロ
ール周速度およびマンドレルの前進速度の間には新たな
速度関係を成り立たせる。Connect the roll axis 3' of the final stand to the mandrel front end 4.
' and the bottom y of the bottomed cylindrical tube pass, a new speed relationship is established between the roll circumferential speed of each stand and the forward speed of the mandrel.
すなわち、各スタンドのロール周速度は流量一定則が或
り立つ如く修正し、マンドレルの前進速度は管の後端が
最終スタンドを通過するまで前進を続けられる速度まで
、その速度を低下する。That is, the circumferential speed of the rolls in each stand is modified so that the constant flow rate law holds, and the forward speed of the mandrel is reduced to a speed at which the mandrel can continue to advance until the trailing end of the tube passes through the final stand.
こうすることによって第2図dに示す様にVはマンドレ
ル先端部4′より前方へ離れる。This causes the V to move forward away from the mandrel tip 4' as shown in FIG. 2d.
各スタンド間で流量一定則が成り立つ様にするには次の
様にする。To make sure that the constant flow rate holds between each stand, do the following.
ロール周速度を表現するロール基準径はロールカリバー
底径とロールフランジ径との間の任意の位tに定めるこ
とができるが、簡便のためロールカリバー底径で表現す
れば、
VIA1−V2A2−・・・・・・・・・=VnAn・
・・・・・・・・・・・ (2)AIA2An
v1=v2−=・・・・・・・・・=Vn−・・・・・
・・・・ <2YA. A. A
O
V,/E1=V2/E2=−−=V1/El ++・
・・・(2yここでvi l V2・・・・・・vnは
それぞれ1,2・・・・・・nスタンドのロール基準径
部の周速度、Aoは圧延前の管の横断面積、AI r
A2・・・・・・Anはそれぞれ1,2・・・・・・n
スタンド圧延後の管の横断面積、El +E2・・・・
・・Enはそれぞれ1,2・・・・・・nスタンド後ま
での累積伸び率である。The roll standard diameter that expresses the roll circumferential speed can be set to any value t between the roll caliber bottom diameter and the roll flange diameter, but for simplicity, if it is expressed in terms of the roll caliber bottom diameter, VIA1-V2A2-・・・・・・・・・・=VnAn・
・・・・・・・・・・・・ (2) AIA2An v1=v2−=・・・・・・・・・=Vn−・・・・・・
...<2YA. A. A
O V, /E1=V2/E2=--=V1/El ++・
...(2y where vi l V2...vn is the circumferential speed of the roll standard diameter part of the stand 1, 2...n, respectively, Ao is the cross-sectional area of the tube before rolling, AI r
A2...An is 1, 2...n, respectively
Cross-sectional area of the pipe after stand rolling, El + E2...
...En is the cumulative growth rate after 1, 2...n stands, respectively.
第3図〜第9図は連続圧延機のロール周速度、マンドレ
ル速度、管の速度の時間経過を示しており、VRI s
VR2 + VR3はそれぞれ1,2.3スタンドの
ロールカリバ底周速度、VMはマンドレル前進速度、V
PT,vPBはそれぞれ管の前端および後端の前進速度
であり、tl+j2+j3 は管の前端がそれぞれ1,
2. 3スタンドに噛込まれる時間、jl’+ j2
’+t3′は管の後端がそれぞれ1, 2. 3スタン
ドを抜ける時間である。Figures 3 to 9 show the time course of the roll circumferential speed, mandrel speed, and tube speed of the continuous rolling mill, and the VRI s
VR2 + VR3 are roll caliber bottom peripheral speeds of 1 and 2.3 stands, respectively, VM is mandrel forward speed, V
PT and vPB are the forward speeds of the front and rear ends of the tube, respectively, and tl+j2+j3 are the forward speeds of the front end of the tube of 1 and 1, respectively.
2. Time to be bitten by 3 stands, jl'+ j2
'+t3' has the rear end of the tube 1, 2, respectively. It's time to go through the 3rd stand.
第3図は典型的なマンドレルミルのロール周速度VRマ
ンドレル前進速度vMおよび管の前後端の前進速度VP
T,VPBを示している。Figure 3 shows a typical mandrel mill's roll peripheral speed VR, mandrel forward speed vM, and forward speed VP of the front and rear ends of the tube.
T, VPB is shown.
マンドレルの動きは外部から拘束されておらず、vMは
VPTとVPBの間にある。The mandrel movement is not externally constrained and vM is between VPT and VPB.
第4図は典型的なセミフローテイングマンドレルミルの
場合であって、マンドレルの前進速度vMはvP丁およ
びVPBより低い一定の値に保たれており、VMはスラ
ストフロックにより制御されている。FIG. 4 shows the case of a typical semi-floating mandrel mill, where the mandrel forward speed vM is kept at a constant value lower than vP and VPB, and VM is controlled by the thrust floc.
第5図は典型的なプッシュベンチの場合であってロール
は駆動されておらず、場合によってはダイスで置きかえ
られる。FIG. 5 shows a typical push bench in which the rolls are not driven and may be replaced by dies.
VMは常時VPTに等しい。第6図は本発明の実施例の
一つであって、VRl1,VR2,VR3は一定でt3
まではVMとvPTは等しいが、t3を過ぎると直ちに
vMを小さい一定値とする。VM is always equal to VPT. FIG. 6 shows one of the embodiments of the present invention, in which VRl1, VR2, VR3 are constant and t3
Until then, VM and vPT are equal, but immediately after t3, vM is set to a small constant value.
この場合にVM/VRは(IY式の上限を超えることが
ありうる。In this case, VM/VR may exceed the upper limit of the IY formula.
第7図は本発明の実施例の一つであって、t3まではV
MとVPTを一定に保っており、各スタンドでVM/V
Rが(IY式内の一定値に保ち、t3を過ぎるとVMを
小さい一定値としている。FIG. 7 shows one of the embodiments of the present invention, and up to t3, V
M and VPT are kept constant, and VM/V at each stand.
R is kept at a constant value within the IY formula, and after t3, VM is kept at a small constant value.
この場合は第6図の場合よりもt3までの間VM/VR
を最適に保つことができ、マンドレルの押込力に無理を
生じない。In this case, VM/VR until t3 is higher than in the case of Fig. 6.
can be maintained at an optimum level, and the pushing force of the mandrel is not strained.
第8図は本発明の実施例の一つであって、VR1,VR
2 ,VR3を一定に保つ代りに、t3までvMとVF
rを同じに保ちながら増速している。FIG. 8 shows one embodiment of the present invention, in which VR1, VR
2, instead of keeping VR3 constant, vM and VF until t3
The speed is increased while keeping r the same.
この場合も第6図と比べてVM/VRを最適に保つこと
ができ、マンドレルの押込力に無理を生じない。In this case as well, VM/VR can be maintained optimally compared to FIG. 6, and the pushing force of the mandrel does not become unreasonable.
t3を過ぎるとVMを小さい一定値にする。After t3, VM is set to a small constant value.
第9図は本発明の実施例の一つであって、第7図と第8
図の場合を複合した場合である。FIG. 9 shows one of the embodiments of the present invention, and FIGS.
This is a combination of the cases shown in the figure.
第7図又は第8図の場合に対し、vMおよび”Rl t
VR2 rVR3の変化量が少なく、最も好ましい例
である。For the case of FIG. 7 or FIG. 8, vM and “Rl t
This is the most preferable example since the amount of change in VR2 rVR3 is small.
各スタンドでVM/vRは(lY式内の一定値に常時保
たれており、t3を過ぎるとvMは小さい一定値に変更
する。At each stand, VM/vR is always kept at a constant value within the formula (lY), and after t3, vM changes to a small constant value.
以上は圧延スタンドが3スタンドの場合について説明し
たが、圧延スタンドが2台以上のすべての場合について
同様に適用される。Although the above description has been made regarding the case where there are three rolling stands, the same applies to all cases where there are two or more rolling stands.
以上述べた方法により管の後端まで圧延を完了し、第2
図eに示す様にストリッパーロール5,5により管Pを
マンドレル4から抜き取り、同時にマンドレル4は後退
せしめて第2図aの圧延待機位置まで戻す。By the method described above, rolling is completed to the rear end of the tube, and the second
As shown in Figure e, the tube P is removed from the mandrel 4 by the stripper rolls 5, 5, and at the same time the mandrel 4 is moved back to the rolling standby position shown in Figure 2a.
本発明においては管の底付部が第1スタンドに噛込み、
最終スタンドを抜け終るまではマンドレル4に押込力を
作用させるので、この間マンドレル4と底付円筒素管P
が曲りを生じない様にピンチロール7Kてこれらを狭圧
し所定位置に保つ。In the present invention, the bottom portion of the tube is bitten into the first stand,
A pushing force is applied to the mandrel 4 until it has passed through the final stand, so during this time the mandrel 4 and the bottomed cylindrical tube P
Pinch rolls 7K are used to compress these and keep them in place so that they do not bend.
ピンチロール7はマンドレル位置、シェル位置およびス
ラストブロック通過時の退避位置をとることができる。The pinch roll 7 can take a mandrel position, a shell position, and a retracted position when passing the thrust block.
以上述べた方法によって底付円簡素管を全長にわたり均
一な寸法に圧延できる。By the method described above, a simple circular tube with a bottom can be rolled to have uniform dimensions over its entire length.
本発明の要点は底付円筒素管を用いて該底付部を前端と
して圧延し、圧延前、圧延中、圧延後の管の内面に2次
スケールの発生を防ぎ、内面品質の優れた管を製造する
こと、および該圧延機のマンドレルの寿命を向上し、さ
らには該中間圧延機の各スタンドでの噛込不良を防止す
ることができる。The key point of the present invention is to roll a bottomed cylindrical tube with the bottomed part as the front end, prevent secondary scale from occurring on the inner surface of the tube before, during and after rolling, and produce a tube with excellent inner surface quality. It is possible to manufacture the rolling mill, improve the life of the mandrel of the rolling mill, and furthermore prevent bad biting in each stand of the intermediate rolling mill.
又、管内面に2次スケールの発生するのを防止できる理
由は、底付円簡素管を用いるために管の輸送中、圧延待
機中、圧延中等に空気が管内を貫通して流れることはな
く、空気は管の開口端からわずかに対流するのみである
。In addition, the reason why secondary scale can be prevented from forming on the inner surface of the tube is that because a simple circular tube with a bottom is used, air does not flow through the tube during transportation, waiting for rolling, rolling, etc. , air only slightly convects from the open end of the tube.
この場合も前工程で一般に用いられる酸素消費型の潤渭
剤がわずかに残留していれば、これが非酸化性気体で管
内が充満され、開口端からあふれ出てきて内面酸化は防
止される。In this case, if a small amount of the oxygen-consuming moisturizing agent commonly used in the previous step remains, the inside of the tube is filled with non-oxidizing gas and overflows from the open end, preventing internal oxidation.
本発明の連続圧延法においてもマンドレルの潤渭剤とし
て石油、黒鉛等の酸素消費型の潤渭剤を混合する。In the continuous rolling method of the present invention, an oxygen-consuming lubricant such as petroleum or graphite is mixed as a mandrel lubricant.
従って次工程で再加熱し、絞り圧延する場合においても
同様に管の内面に2次スケールを発生させることはない
。Therefore, even when reheating and reducing rolling are performed in the next step, secondary scale is not generated on the inner surface of the tube.
従って絞り圧延機で極めて大きな延伸を与える場合に管
の内面に発生しやすい内面あばたを減少できるものであ
る。Therefore, it is possible to reduce the inner surface flaws that tend to occur on the inner surface of the tube when extremely large elongation is applied in a reducing mill.
絞り圧延後の内面あばたの原因は前工程におけるスケー
ルの押込みと、絞り圧延工程におけ?内面スケールの巻
込みが主である。Is the cause of the inner surface pock after reduction rolling due to scale intrusion in the previous process or the reduction rolling process? Involvement of the internal scale is the main cause.
マンドレルミルにおいては管前端の噛込みカ瞬間的に滞
り、流量一定則が乱れ不安定な圧延となりやすい。In a mandrel mill, the biting at the front end of the tube causes momentary stagnation, which disturbs the constant flow rate law and tends to result in unstable rolling.
セフローテイングマンドレルミルにおいてはマンドレル
の前進速度が管の前進速度より著るしく遅いため噛込み
不良が発生する。In a seflotating mandrel mill, the advancement speed of the mandrel is significantly slower than the advancement speed of the tube, resulting in poor engagement.
本発明においては全スタンドの噛込みが完了するまでマ
ンドレルを押込むのであるから噛込不良は発生しないこ
とは明らかである。In the present invention, since the mandrel is pushed until all the stands are completely engaged, it is clear that no defective engagement occurs.
以上述べた様に本発明は底付円筒素管を全長にわたり均
一な寸法に連続圧延する方法、および底付円筒素管を用
いることによって前述の効果を得るものである。As described above, the present invention obtains the above-mentioned effects by using a method of continuously rolling a bottomed cylindrical blank tube to a uniform dimension over its entire length, and by using the bottomed cylindrical blank tube.
第4図に示したセミフローテイングマンドレルミル法に
対してはさらにマンドレルの前端部が第1スタンドに突
入すると同時に圧延を開始できるので、従来法の様にマ
ンドレル前端部を最終スタンドに待機させるまでの時間
が省略でき、能率向上もできるものである。Furthermore, for the semi-floating mandrel mill method shown in Figure 4, rolling can be started at the same time the front end of the mandrel enters the first stand, so unlike the conventional method, rolling can be started until the front end of the mandrel is placed on standby in the final stand. This saves time and improves efficiency.
第1図は本発明の圧延ロール,マンドレル等主要部の概
略配置図、第2図は本発明における圧延ロール,マンド
レル,底付円簡素管等の位置関係説明図、第3図は従来
法のマンドレルミルの速度関係説明図、第4図は従来法
のセミフローテイングマンドレルミルの速度関係説明図
、第5図は従来法のプッシュベンチの速度関係説明図、
第6図,第7図,第8図および第9図はいづれも本発明
の速度関係説明図である。
1 ,2.3・・・圧延ロール、4・・・マンドレル、
5・・・ストリッパーロール、6・・・スラストブロッ
ク、7・・・ピンチロール、P・・・底付円筒素管、y
・・・底付円筒素管の底部。Figure 1 is a schematic layout diagram of the main parts such as the rolling roll and mandrel of the present invention, Figure 2 is an explanatory diagram of the positional relationship of the rolling roll, mandrel, round simple tube with a bottom, etc. of the present invention, and Figure 3 is a diagram of the conventional method. Figure 4 is an illustration of the speed relationship of a conventional semi-floating mandrel mill, Figure 5 is an illustration of the speed relationship of a conventional push bench,
FIG. 6, FIG. 7, FIG. 8, and FIG. 9 are all explanatory diagrams of speed relationships of the present invention. 1, 2.3... Roll, 4... Mandrel,
5... Stripper roll, 6... Thrust block, 7... Pinch roll, P... Cylindrical tube with bottom, y
...The bottom of a cylindrical tube with a bottom.
Claims (1)
ドレルを底付管の底部まで挿入し、直列に配設したロー
ルカリバ一列に向って、マンドレルに対して管が先進を
生じない様にマンドレルの挿入速度とvMカリバーの周
速度vRとの関係をvM≧VRとしてマンドレル先端部
を最終スタンドのロール軸芯間を通過させ、その後、マ
ンドレルの速度に対してすべてのスタンドのカリバー周
速度が大となる様にして管の底部とマンドレルの先端部
を離しながら圧延することを特徴とする管の連続圧延法
。1. When continuously rolling a bottomed tube with one end closed, insert the mandrel to the bottom of the bottomed tube, and roll the mandrel toward a row of roll calibers arranged in series so that the tube does not move forward with respect to the mandrel. The relationship between the insertion speed and the circumferential speed vR of the vM caliber is set as vM≧VR, and the tip of the mandrel is passed between the roll axes of the final stand, and then the caliber circumferential speed of all stands is large relative to the speed of the mandrel. A continuous rolling method for tubes characterized by rolling the tube while separating the bottom of the tube from the tip of the mandrel.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1151978A JPS5848242B2 (en) | 1978-02-06 | 1978-02-06 | Continuous rolling method for pipes |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1151978A JPS5848242B2 (en) | 1978-02-06 | 1978-02-06 | Continuous rolling method for pipes |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS54104474A JPS54104474A (en) | 1979-08-16 |
JPS5848242B2 true JPS5848242B2 (en) | 1983-10-27 |
Family
ID=11780231
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1151978A Expired JPS5848242B2 (en) | 1978-02-06 | 1978-02-06 | Continuous rolling method for pipes |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5848242B2 (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58110114A (en) * | 1981-12-24 | 1983-06-30 | Hitachi Ltd | Controlling device for rolling in mandrel mill |
-
1978
- 1978-02-06 JP JP1151978A patent/JPS5848242B2/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS54104474A (en) | 1979-08-16 |
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