JPS583757A - 連続鋳造における清浄鋼の製造方法 - Google Patents
連続鋳造における清浄鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS583757A JPS583757A JP10128481A JP10128481A JPS583757A JP S583757 A JPS583757 A JP S583757A JP 10128481 A JP10128481 A JP 10128481A JP 10128481 A JP10128481 A JP 10128481A JP S583757 A JPS583757 A JP S583757A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- tundish
- ladle
- cylindrical body
- slag
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
低減する清浄鋼の製造方法に関するものである。
従来から鋼の連続鋳造（こおける取鍋からタンディツシ
ュへの溶鋼注入は、７例として第１図に示す如く取鍋ｌ
の底部に装着されたるスライディングノズル２の開度を
調節しつつ、当該ノズル−の下部に位置する口／グノズ
ル３の先端部をタング、イツシュ内溶鋼ｌに浸漬させた
状態で行っている。
ュへの溶鋼注入は、７例として第１図に示す如く取鍋ｌ
の底部に装着されたるスライディングノズル２の開度を
調節しつつ、当該ノズル−の下部に位置する口／グノズ
ル３の先端部をタング、イツシュ内溶鋼ｌに浸漬させた
状態で行っている。
しかし、取鍋の交換時には、第１図，第２図に示す様に
前鍋が残したタンディッシュ内溶鋼ｌにロングノズルジ
を浸漬させたまま後鍋からの溶鋼注入を開始すると、該
ノズル３のタンデイツシュ内溶鋼表面部分に地金７及び
スラグｊの付着、ないし後鍋の溶鋼を止めてあった珪砂
粒ｌの落下付着により該ノズル３の先端部が閉塞し、後
鍋からの溶鋼注入流タは、付着物！； 、７．１の抵抗
を受けてタンディッシュ乙の中に入らずロングノズル３
の内部に急速に充満して、スライディングノズルλとロ
ングノズル３の接合部より吹き出すという問題を生ずる
。そのため後鍋の注入開始時のみ溶鋼面を下けてロング
ノズル３の先端部を大気中に露出させる方法が安全対策
としてとられている。
前鍋が残したタンディッシュ内溶鋼ｌにロングノズルジ
を浸漬させたまま後鍋からの溶鋼注入を開始すると、該
ノズル３のタンデイツシュ内溶鋼表面部分に地金７及び
スラグｊの付着、ないし後鍋の溶鋼を止めてあった珪砂
粒ｌの落下付着により該ノズル３の先端部が閉塞し、後
鍋からの溶鋼注入流タは、付着物！； 、７．１の抵抗
を受けてタンディッシュ乙の中に入らずロングノズル３
の内部に急速に充満して、スライディングノズルλとロ
ングノズル３の接合部より吹き出すという問題を生ずる
。そのため後鍋の注入開始時のみ溶鋼面を下けてロング
ノズル３の先端部を大気中に露出させる方法が安全対策
としてとられている。
この方法によって、ロングノズル３への地金７。
スラグ５等の付着を防止出来、珪砂粒ｔは注入流９に洗
い流されるため、ロングノズル３の閉塞によるスライデ
ィングノズル２とロングノズル３の接合部からの溶鋼の
吹き出しはほとんどなくなるが、一方、前鍋の注入末期
に鍋より流出してタンディツシュ内溶鋼ダの表面に浮遊
しているスラグ層ｊがロングノズル３よりの注入流９に
よってタンディツシュ内溶鋼ｌの内部へたたき込まれ、
タンディツシュ容量、鋳造速度等によっても異なるが、
タンディツシュ内溶鋼ｌの内部へたたき込まれたスラグ
の内、はぼ１００μ以上の粒径を有するものは再浮上す
るが、ｌＯＯμ以下のものは溶鋼流とともにモールド内
に注入され、鋳片内弁金属介在物となって鋳片の著しい
品質悪化を起す原因となる。
い流されるため、ロングノズル３の閉塞によるスライデ
ィングノズル２とロングノズル３の接合部からの溶鋼の
吹き出しはほとんどなくなるが、一方、前鍋の注入末期
に鍋より流出してタンディツシュ内溶鋼ダの表面に浮遊
しているスラグ層ｊがロングノズル３よりの注入流９に
よってタンディツシュ内溶鋼ｌの内部へたたき込まれ、
タンディツシュ容量、鋳造速度等によっても異なるが、
タンディツシュ内溶鋼ｌの内部へたたき込まれたスラグ
の内、はぼ１００μ以上の粒径を有するものは再浮上す
るが、ｌＯＯμ以下のものは溶鋼流とともにモールド内
に注入され、鋳片内弁金属介在物となって鋳片の著しい
品質悪化を起す原因となる。
以上のような問題点を解決するため、従来いくつかの方
法が試みられている。
法が試みられている。
即ち■ロングノズル両側の部位に設けたガス噴射管から
ガスを吹きつけることによりロングノズル直下部のスラ
グ層を排除する方法がある。この方法では、吹き飛ばし
可能なスラグ層の厚みに限度があるため、スラグ厚み管
理がきわめて難かしく、又、大量のガスが吹き込まれる
ことから、スプラッシュ、及び粉塵発生などの問題があ
る。
ガスを吹きつけることによりロングノズル直下部のスラ
グ層を排除する方法がある。この方法では、吹き飛ばし
可能なスラグ層の厚みに限度があるため、スラグ厚み管
理がきわめて難かしく、又、大量のガスが吹き込まれる
ことから、スプラッシュ、及び粉塵発生などの問題があ
る。
また、■タンディツシュ内に堰を設置することにより、
たたき込まれたスラグを浮上しやすくする方法があるが
、この方法では、完全をこスラグを浮上させることは困
難である。
たたき込まれたスラグを浮上しやすくする方法があるが
、この方法では、完全をこスラグを浮上させることは困
難である。
さらに■タンディツシュ内に管体を入れてスラグを排除
する方法があるが、この方法で（ま管体。
する方法があるが、この方法で（ま管体。
又は管体に装着する重錘のため非常番と重くなり、作業
性が悪く実用的でない。
性が悪く実用的でない。
また■アスベスト円筒などのスラグブレーカ−を使用す
る方法があるが、この方法番マ、取鍋力Ｓ変わるごとに
スラグブレーカ−をセットしなけれζずならないという
若干の問題がある。
る方法があるが、この方法番マ、取鍋力Ｓ変わるごとに
スラグブレーカ−をセットしなけれζずならないという
若干の問題がある。
上述したように従来の方法では出願人の期待する効果に
は、十分に達し得ない。そこで本発明（ま第１表の評点
Ａで 第 ｌ 表 表わされるような清浄鋼を得るための方法を提供するも
ので、その特徴とするところは、溶鋼の連続鋳造におい
て、前回取鍋に引き続き次回取鍋内溶鋼をタンディツシ
ュに供給するにあたり、上端をタンディツシュ溶鋼湯面
より上方に位置せしめるとともに、その下端を溶鋼面下
〃諺以上浸漬するよう比重（ＸＯ〜７．２）調整したロ
ングノズル挿入空間部を形成する耐火物筒体を溶鋼中に
浮遊せしめて注入を行なうことを特徴とする連続鋳造に
おける清浄鋼の製造方法である。
は、十分に達し得ない。そこで本発明（ま第１表の評点
Ａで 第 ｌ 表 表わされるような清浄鋼を得るための方法を提供するも
ので、その特徴とするところは、溶鋼の連続鋳造におい
て、前回取鍋に引き続き次回取鍋内溶鋼をタンディツシ
ュに供給するにあたり、上端をタンディツシュ溶鋼湯面
より上方に位置せしめるとともに、その下端を溶鋼面下
〃諺以上浸漬するよう比重（ＸＯ〜７．２）調整したロ
ングノズル挿入空間部を形成する耐火物筒体を溶鋼中に
浮遊せしめて注入を行なうことを特徴とする連続鋳造に
おける清浄鋼の製造方法である。
本発明者等は、本発明の完成に先立ち種々研究を重ねた
結果、タンディツシュ内溶湯上の浮遊スラグ厚及びタン
ディツシュ湯面高さ等に関係なくスラグを排除し得る耐
火物筒体の態様として該筒体の比重調整を行なって溶湯
中に浮遊させることに成功し、これによって前述の課題
を一挙に解決・したものである。
結果、タンディツシュ内溶湯上の浮遊スラグ厚及びタン
ディツシュ湯面高さ等に関係なくスラグを排除し得る耐
火物筒体の態様として該筒体の比重調整を行なって溶湯
中に浮遊させることに成功し、これによって前述の課題
を一挙に解決・したものである。
本発明において使用する筒体ｌθ（第３図）は常に溶鋼
中に２０ｍ１以上浸漬するよう比重調整をする必要があ
る。
中に２０ｍ１以上浸漬するよう比重調整をする必要があ
る。
すなわち、次のｏ） ｔ （２）式を満足する筒体を使
用する ｖ１ρ、＋ｖ、ρ、＝ｗ ・・・・・・（１）〃■≦
ｈ、＜ｈ ・・・・・・（２）ここでＶ工；溶鋼内
に浸漬する筒体の体・積Ｖ；スラグ内に浸漬する筒体の
体積 ρ１；溶鋼の比重 ρニスラグの比重 Ｗ：筒体の重量 ｈｌ：溶鋼内に浸漬す、る筒体の高さ ｈ、筒体の高さ これは、タンディツシュ湯面１１ａの変化に左右される
ことなく常に筒体外側のスラグＳが注入流（矢印）に捲
き込まれるのを防止出来る最適な筒体の浸漬深さＸを保
てるようにするため必要である。
用する ｖ１ρ、＋ｖ、ρ、＝ｗ ・・・・・・（１）〃■≦
ｈ、＜ｈ ・・・・・・（２）ここでＶ工；溶鋼内
に浸漬する筒体の体・積Ｖ；スラグ内に浸漬する筒体の
体積 ρ１；溶鋼の比重 ρニスラグの比重 Ｗ：筒体の重量 ｈｌ：溶鋼内に浸漬す、る筒体の高さ ｈ、筒体の高さ これは、タンディツシュ湯面１１ａの変化に左右される
ことなく常に筒体外側のスラグＳが注入流（矢印）に捲
き込まれるのを防止出来る最適な筒体の浸漬深さＸを保
てるようにするため必要である。
本発明において筒体の比重調整範囲としてｃｉ、２０〜
７．２を好ましい値とする。これは以下の理由による。
７．２を好ましい値とする。これは以下の理由による。
即ち、筒体比重が２０を下廻るとタンディツシュ内スラ
グの捲き込みを防止するのに必要な浸漬深さを保つのに
膨大な力を必要とするため、あまり好ましくない。
グの捲き込みを防止するのに必要な浸漬深さを保つのに
膨大な力を必要とするため、あまり好ましくない。
また筒体比重が７２を上廻る場合は、耐火物筒体の上端
が、溶鋼面より下がるため筒体の外側にあるべきスラグ
が筒体内に侵入する。そのためスラグが溶鋼中に捲き込
まれやすくなることから比重の最適調整範囲は２０〜７
．２とする必要がある。
が、溶鋼面より下がるため筒体の外側にあるべきスラグ
が筒体内に侵入する。そのためスラグが溶鋼中に捲き込
まれやすくなることから比重の最適調整範囲は２０〜７
．２とする必要がある。
さらに筒体ｌθは長時間溶鋼中に浸漬しているため、溶
損しにくいもの例えば耐火物等を選択する必要がある。
損しにくいもの例えば耐火物等を選択する必要がある。
以下、本発明の実施に供される一実施例について述べ且
つその効果について述べる。
つその効果について述べる。
第３図に示した３はロングノズルであり、／θは筒体で
例えば耐火物製が用いられる。ｌｌａはタンディツシュ
湯面であり、！はスラグ層を示す。／／は筒体ｌθをつ
るす懸垂索で、例えばクサリが用いられる。
例えば耐火物製が用いられる。ｌｌａはタンディツシュ
湯面であり、！はスラグ層を示す。／／は筒体ｌθをつ
るす懸垂索で、例えばクサリが用いられる。
寸法及び重量例は以下のとおりである。
筒体ｌθの重量；３ダ即 Ｒ；ふ灯闘第２表に本発
明適用時の鍋交換直後の鋳片を薄板製品にしたのち、磁
粉探傷法によって該薄板製品の介在物個数を調査した結
果を示すが、本発明により鋳片内介在物の著しい低減を
図れる事が判る０ 第２表 なお、溶鋼中に浮遊させた耐火物筒体の振れが懸念され
る場合には、支持アーム等を固定するとよく、作業性が
向上する。
明適用時の鍋交換直後の鋳片を薄板製品にしたのち、磁
粉探傷法によって該薄板製品の介在物個数を調査した結
果を示すが、本発明により鋳片内介在物の著しい低減を
図れる事が判る０ 第２表 なお、溶鋼中に浮遊させた耐火物筒体の振れが懸念され
る場合には、支持アーム等を固定するとよく、作業性が
向上する。
また、ガス等のバブリングにより、耐火物筒体中の初期
侵入スラグを排除することができ、該筒体内のスラグレ
スを実現し得る。
侵入スラグを排除することができ、該筒体内のスラグレ
スを実現し得る。
上記のように構成した本発明の適用ζこより、スライデ
ィングノズルとロングノズルの接合部からの溶鋼吹き出
し、あるいは溶鋼流による介在物たたき込みによる鋳片
内介在物の増加等の問題を解決出来、鍋交換直後の鋳片
歩留の著しい向上を図る事が出来る。
ィングノズルとロングノズルの接合部からの溶鋼吹き出
し、あるいは溶鋼流による介在物たたき込みによる鋳片
内介在物の増加等の問題を解決出来、鍋交換直後の鋳片
歩留の著しい向上を図る事が出来る。
第１図は、従来の連続鋳造におけるタンディツシュへの
溶鋼注入態様図、第２図は、第７図の部分拡大図で溶鋼
注入に伴なうトラブル発生態様図、第３図は、本発明の
実施に供せられる装置例図、第ｑ図は、筒体浸漬深ざに
対するスラグ割り込み指数の関係図、第３図は、筒体浸
漬深さに対する疵評点を示す図である。 ｌ・・・取鍋、２・・・スライディングノズル、３・・
・ロングノズル、ダ・・・溶鋼、ｊ・・・スラグ、６・
・・タンディツシュ、７・・・地金、ざ・・・硅砂粒、
９・・・溶鋼注入流、／θ・・・筒体、／／・・・懸垂
索。 特許出願人 新日本製鐵株式会社
溶鋼注入態様図、第２図は、第７図の部分拡大図で溶鋼
注入に伴なうトラブル発生態様図、第３図は、本発明の
実施に供せられる装置例図、第ｑ図は、筒体浸漬深ざに
対するスラグ割り込み指数の関係図、第３図は、筒体浸
漬深さに対する疵評点を示す図である。 ｌ・・・取鍋、２・・・スライディングノズル、３・・
・ロングノズル、ダ・・・溶鋼、ｊ・・・スラグ、６・
・・タンディツシュ、７・・・地金、ざ・・・硅砂粒、
９・・・溶鋼注入流、／θ・・・筒体、／／・・・懸垂
索。 特許出願人 新日本製鐵株式会社
Claims (1)
- 溶鋼の連続鋳造において、前回取鍋に引き続き次回取鍋
内溶鋼をタンディツシュに供給するにあたり、上端をタ
ンディツシュ溶鋼湯面より上方に位置せしめるとともに
、その下端を溶鋼面下〃聰以上浸漬するよう比重調整し
たロングノズル挿入空間部を形成する耐火物筒体を溶鋼
中に浮遊せしめて注入を行なうことを特徴とする連続鋳
造における清浄鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10128481A JPS583757A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 連続鋳造における清浄鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10128481A JPS583757A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 連続鋳造における清浄鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS583757A true JPS583757A (ja) | 1983-01-10 |
Family
ID=14296553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10128481A Pending JPS583757A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 連続鋳造における清浄鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS583757A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2716819A1 (fr) * | 1994-03-04 | 1995-09-08 | Vesuvius France Sa | Procédé et dispositif de coulée. |
-
1981
- 1981-07-01 JP JP10128481A patent/JPS583757A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2716819A1 (fr) * | 1994-03-04 | 1995-09-08 | Vesuvius France Sa | Procédé et dispositif de coulée. |
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