JPS58181439A - コンクリ−ト補強用鋼繊維 - Google Patents

コンクリ−ト補強用鋼繊維

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JPS58181439A
JPS58181439A JP57062502A JP6250282A JPS58181439A JP S58181439 A JPS58181439 A JP S58181439A JP 57062502 A JP57062502 A JP 57062502A JP 6250282 A JP6250282 A JP 6250282A JP S58181439 A JPS58181439 A JP S58181439A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はコンクリート補強用鋼繊維とりわけ細線を原料
とする異形鋼繊維とその製造方法に関するものである。
コンクリート構造物やコンクリート製品のひびわれや引
張りなどの特性を改善する手段として、断面積０．／〜
０．　！　Ｔｌｊ　、長さ２０〜ｐｏ−の補強用鋼繊維
が汎用される傾向にある。この補強用鋼繊維には、鋼線
を切断したカットワイヤタイプ、薄板をせん断したせん
β「ファイバータイプ、厚板切削による切削ファイバー
タイプ、およぴ溶湯から直接抽出したＭＥファイバータ
イプのものが知られており、これらのうち、カットワイ
ヤタイプは冷間引抜き材をそのまま使えるため引張り強
度が他のタイプのものにくらべ格段にすぐれている。
しかし、この槙カットワイヤタイプの鋼繊維は一般に平
滑な円形断面をなしているため表面積比が小さく、コン
クリートやモルタル等との付着強度が低い（Ｊ４１擦１
こよる引抜き抵抗だけ）という欠点があった。この対策
として従来では繊維全長に一定間隔で凹凸を付けるよう
なことが行われているが、繊維断面が幅方向又は厚さ方
向がストレートなまま凹凸をつけただけでは付着力向上
は不十分であり、また凹凸を強調して付着力を増加して
も、全長が一様な抗張力であるためコンクリートに曲げ
や引張りの外力が加えられたときに、繊維とコンクリー
トマトリックスの結合が一挙に破壊され、高い引張り強
度力かえって害となってコンクリート構造の急激な負荷
変動を招く不利を避けられない３、また、繊維を１＃１
１１向ｊＸ−状に曲げ加工する手法も採用されているが
、混練時の作業性が悪いためファイバーボールと称する
塊を形成しやすく、また曲げ部分から切断が生じやすく
なるという不具合がある。
さらに、従来のカットワイヤタイプの鋼繊維は、インゴ
ットを粗及び仕上の圧延機を通して直径ｊ−乙鴎φの伸
線素材に圧延した後の伸線工程において、孔径を所足の
減面率を得るように変化させた多段の引抜きダイス、す
なわち具体的には先細り穴のついた穴ダイスや、対向す
るλ個／組のロールに孔型を旋削したローラダイスを用
い、これらに伸線木材を順次通すことで断面積を減少さ
せる手法が、とられていた。
しかし、この方法ではいずれも各段の引抜き工程ごとに
キＶプスタンやドラムなどの巻取りローラによる引張り
工程が入り、伸線工程が不連続となるため加工速度、加
工ｉ＋）：率が低くなり、さらに減面率を大きくとるこ
とができないと共に、引張り方式のため成形駆動力が大
きいことや中間巻取り装置が不可欠であることなどによ
り装置が大型複雑化し、従って全体として鋼繊維製造能
率が悪いと共に製造コストが高価になるという不具合を
避けられなかった。
本発明は前記した従来の鋼繊維の欠点を除去するために
研究を重ねて創案されたもので、その第１の目的はコン
クＩＪ　−トの付着力が繊維の抗張力よりも大きく、コ
ンクリートの破壊時に繊維とコンクリートマトリックス
の結合を破壊せず、恩赦な負荷変動の発生しにくい高靭
性の補強コンクリートを得ることのできるワイヤカット
タイプコンクＩＪ　−上補強用鋼繊維を提供することに
ある。
また本発明の第２の目的は、上記特性を備えた鋼繊維を
きわめて容易かつ高能率で生産でき、製造コストを大幅
に低下させることのできるツイヤカットタイプ鋼繊維製
造法を提供することにある。
上記目的を達成するため本発明は、所定長さの細線の中
央部に母材なみの強度を持つ伸び変形用の軸状部を残し
、この軸状部の両側から端部に、厚さ方向（Ｅド）と幅
方向（左右）に交互に張出しかつそトノ）張出し綾が端
部１こ向うほど漸進的ｌこ大きくなった複数の硬い節部
を形成した鋼繊維としたもので、幅方向および厚さ方向
にそれぞれ節部があるため表面積が大きいうえに節部が
繊維層に向うほど拡大しかつ高硬度化されているため」
／クリートの付着強度が島いと共に良好なアンカー効果
ｌこより引抜き抵抗が高く、しかも繊維長さ方向の中央
部にほとんど母材のままの軸状部があり、負荷が加えら
れた際にこれがすべり部分古なって伸び変形し、細くな
って破断するためアンカ一部分とコンクリートマトリッ
クスとの結合を的確に保たせることができる。
また、本発明は上記鋼繊維を得るにあたり、伸線工程に
おいて、中心に減面率に応するキャップが得られるよう
に上下と左右でグ個／組としたローフを用い、それら１
７個のうち少なくとも７つのローラを駆動しＣ伸線素材
をグ面から圧延し、さらＪこ同構成のローラを直列状に
配しそれらを減面率に応じて順次圧延速度を増すように
駆動制御することにより伸線素材から目的線径まで一貫
連続≠面圧延するようにし、次いで得られた細線を、節
加工用溝を持ちかつ周方向で圧延率を変化させた特殊な
成形ローラで印圧加工することにより前記した形状の鋼
繊維を得るようにしたものであり、この方法の採用によ
りカットワイヤタイプの鋼繊維のネックであった製造工
数と高コストの問題および強化特性上の問題をすべて解
消することが可能になる。
以下本発明の実施例を添付図面に基づいて説明する。
第１図ないし第５図は本発明に係るコンクリート補強用
鋼繊維の一実施例を示し、第６図ないし第８図は同じく
他の実施例を示す。図面において、Ａは本発明に係るワ
イヤカットタイプの鋼短繊維の全体を示す。１は繊維長
手方向中央部に形成された伸び変形可能な軸状部であり
、原料細線とほぼ同等の円形もしくは矩形状の断面をな
し、その表面は完全に−Ｐ滑であるかあるいはごく小さ
な凸部３′が間隔的に形成されている。この軸状部１は
比較的軟質で７０〜２５チの伸び率が得られる領域であ
り、その長さは繊維全長の約１／３程度が適当であるが
、製造する補強コノクリート必要強度などに応じて増減
してもよい、。
２ｍ、　２ｂ、　２ｃ・・・・・は前記軸状部１を境と
してその両側に対称的な配置で形成した節部であり、こ
の節部２ｍ、　２ｂ、　２ｃ・・・・・・繊維幅方向（
左右）に突出し、しかも軸状部から繊維長手方向先端に
向かうものほどその突出ｔ（幅：ｗ）が漸進的に増加す
ると共に、厚さｔが漸進的に減少し、繊維全体を平面か
ら見た場合に中央部が細く、両端部に向かって広がった
形態をなしている。
３ａ、　３ｂ、　３ｃ・・・・・・は前記各幅方向の節
部２ａ。
２ｂ、２ｃ・・・・−０）あいだに形成された節部であ
り、繊維厚さ方向く上下）に突出し、側面はぼ台形状な
いし三角状をなしている。この厚さ方向の節部３ｍ、３
ｂ、３ｃ・・・はそれ自体の突出高さｈは繊維全長にわ
たりほぼ同等であるが、さきのように幅方向の節部２ａ
、　２ｂ、　２ｃ・・・・・・の厚さｔ。
が繊維長手方向先端に向は次第に小さくなったテーパ状
を呈しているため、第２図のごとく繊維長手方向先端に
向かうほど実質的な突出菫が増大している。
次に本発明によるコンクリート補強用鋼繊維の作用を説
明すると、一般にコンクリート補強用鋼繊維に必要な特
性として、強度や硬さが１分であること、分数性がよく
施工時にファイバーホールを作りにくいこと、コンクリ
ートとの付着強度が良好であることが挙げられるが、本
発明の場合には繊維母材が圧延された鋼線であるためき
わめて＾い引張り強度を有し、かつ節部２ＪＬ、　２　
ｂ、　２　ｃ−、３ｍ、　３　ｂ、　３　ｃ−が塑性変
形により加工硬化を受けているため硬さも十分である。
そして、全体が針状をなすと共に一方向の節部２　ａ　
＋　２　ｂ　＋　２　ｃ・・・・・・により偏平性が付
与されているため繊維どうしのからみあいが生じず、さ
らさらと流れ、中央部の軸状部１は硬さは他の部分より
小さいが太いため十分な剛性を持っている１、従って、
フックリートへ一括投入した場合に偏在が生じＣ１急速
に分散し均一に混練される。さらに、本発明による鋼繊
維は単純に繊維の厚さ方向もしくは幅方向に凹凸を付す
のでなく、一方向と厚さ方向の双方Ｊこ節部２ａ。
２ｂ＋　２Ｃ−＝−，３ｍ、３ｂｌ　３ｃｍ−曲を有し
、かつそれら節部が繊維長手方向端部に向かうほど大き
くなっている２、そのため」ン・クリートの付着強度が
きわめて高く、かっ１一方向と厚さ方向の節部２ａ＋　
２ｂ、　２　ｃ　”””＋　３ａ、　３ｂ、　３　ｃ”
””が繊維長手方向端部に向か−〕で次第ζこ大きくな
っているこ々から良好なアンカー効果が得られ、引抜き
抵抗が大きい。
鋼繊維の付着力は繊維の表面積および形状によりコンク
リートマトリックスと結合する状態が異なることから引
き抜きカに大きな差異をもたらす６、すなわちいま、鋼
繊維長さをｔとし、鋼繊維−をｔｌとし、鋼繊維厚さを
ｔ２とし、表面付着力をｐ（ｋｇ／九り、引抜き刀をＷ
（ｋｙ）、繊維の長中方向に垂直な断面の外周をＬ　（
＝　２　（ｔ＋　＋ｔｚ＞＞とすると、表面が平滑なワ
イヤカットタイプの鋼繊維の引抜き力は、Ｗ＝Ｐ−Ｌ−
１名となり、付着力はもっばら繊維表面とコンクリート
との摩擦に関係するだけである。
これに対し、鋼繊維に本発明のような節部２　ａ　＋２
ｂ、２ｃ・・・・・・、３ａ、３ｂ、３ｃ・・・・・・
を形成した場合には、これらλ方向への有効凹凸部によ
りコンクｌ　−トをせん断する作用が働き、有効せん断
を生じさせる凹凸部の面積がコンクリートせん断力に関
係する。すなわち、有効凸部（幅方向節部）の幅をＷと
し、何効凸部（厚さ方向節部）の高さをｈとし、有効せ
ん断面の繊維長さ方向の長さを最大値１　／１とし、コ
ンクリートのせん断力をτ（Ｑ／ｄ）とした場合、引抜
き力はＷ＝２ｆ（Ｗ＋ｈ）ｌ／ｌとなり、付着力が著し
く増大する。。
さらに、繊維補強コンクリートでは繊維の引抜き抵抗に
より靭性が向上するが、引抜き抵抗を高めた場合に引張
り強度が高すぎたり、全長が一様な引張り強度である場
合には、コンクリートの破壊時にコンクリートマトリッ
クスと繊維との結合が破壊され、急激な強度変化が生ず
る。これは引張り強度の高いワイヤカットタイプの鋼繊
維においてとくに問題となる。
しかるｌこ本発明Ｉこおいては、繊維全長に節部を形成
せず、繊維中央部に延び変形可能な軸状部１を形成して
いる。この軸状部１は凹凸が全くないかあってもきわめ
て微少であるためコンクリ−トとの付着はほとんど摩擦
力が支配し、しかもこの軸状部１は塑性加工をほとんど
受けておらず母材ままの状態であるため変形しやすい状
態となっている。従って、コンクＩＪ　−トの破壊時に
軸状部１がすべり部分ないしフリ一部分としてそれ自体
が伸び変形し、アンカ一部とコンクリートマトリックス
の結合が破壊される前に伸びにより細径化して破断する
。また結合部が抜ける場合には節ごとに段階的に抜けて
ゆき、一度に全節が破壊されない。このことからコンク
リートの靭性がきわめて良いものとなる。
上述した点を付着力との関係から述べると、鋼繊維の有
効断面積をａ（−）とし、鋼繊維の長さ方向に垂直な引
張応力をσｔ（ｋｇ／−）とし、鋼繊維の抗張力をＷｆ
（＋９＞、鋼繊維引抜き力をＷ（１ｇ９）とすると、本
発明は繊維長さ方向中央部に伸び変形可能な軸状部１を
有せしめることにより、Ｗ＞Ｗｆ（＝ａσｔ）とするこ
とができるものである。
このように繊維の付着力を繊維の抗張力より大にし抗張
力を必要以上に付着力より大きくしないため、コンクリ
ートの破壊時に繊維とコンクリートマトリックスの結合
を破壊せず、急激な負荷変動を発生させない。
第９図は本発明による鋼繊維としてｌ　＝　３０８゜Ｗ
＝７−４鴎、ｈ　＝０．７Ｉｃｌ’＋　ａ　＝０−　ｊ
＃−＋　’　＝　７０　”　のものを用い、これをＷ／
Ｃ−４０％の生コンクリートに混入して１０ＸＩＯ×３
０ｃｍの補強コンクリートを作り、曲げ試験を行った場
合のデータを、厚さ方向にインデントを付けた従来のワ
イヤカットファイバー、およびせん断ファイバーのそれ
と比較して示したものである。この第９図から本発明は
強化率がきわめて良好で、優れた靭性を付与できること
がわかる。
次に本発明に係るコンクリート補強用鋼繊維の好適な製
造法を説明する。
第１０図ないし第１５図は上記鋼繊維製造法の実施例を
示すもので、伸４！！素材を細線に圧延する工程と、細
線に軸状部及び節部を印圧加工する工程と所定の繊維長
さに切断する工程とからなっている。
しかして、ます鋼細線を圧延する工程を説明すると、４
は伸線素材であり、これを得るまでの工程は特に限定は
なく常法に従い直径ｊ〜６鴎φの素線とすればよい。こ
の伸線素材を細ＩＩｊ５に加工するにあたり、本発明は
特殊な多段ｏ　−予圧延を行うものである。すなわち第
１０図においてＲｏないしＲ９は直列状に配置された多
段ローラであり、各ローラは、第１１図と第２図のごと
く上下のローラ６ｍ、６ｂと左右のローラ６ｃ。
６ｄの計ダ個の相対するローラをもって７組とされ、上
下のローラ６ｍ、６ｂと左右のローラ５ｃ。
６ｄの集合した中央部には所定の＄、開面率与えるだめ
の矩形ギャップ７が形成される。それら矩形ギャップは
後段のローラになるに従って順次小さな寸法に構成され
る。その手段として上下のローラ６ａ、６ｂと左右のロ
ーラ６ｅ、６ｄの厚さを減少させる方法をとっており、
その場合のローラ剛性を高めかつ余肉の発生を防止する
ため、２対のローラを適量オーバーラツプさせている。
図示するものでは上下のローラ６ａ、　６ｂを左右のロ
ーラ６ｃ、６ｄより厚く構成し、上下のローラ６ａ、６
ｂで薄い左右のローラ６ｃ、　６ｄを挾むようにしてい
る。
前記多段の各ローラＲ１〜Ｒ０はｔ個／組のローラのう
ち少なくともひとつが駆動ローラとして構成され、図示
しないサーボモータなどにより所定の速度で回転される
ようｔこなっている。図示するものでは、回転伝達機構
として上ローラ６ａの軸８と左ローラ６Ｃの軸９とをベ
ベルギヤ１０．１０で係合させ、下ローラ６ｂの軸８′
と右ローラ６ｄの軸９′とをベベルギヤ１０’で係合さ
せ、上下のローラ６ａ、６ｂの軸８，８′を互いに噛合
う平歯車（図示せず）で係合させている。
そして、前記多段ローラＲ２〜Ｒ２の各ユニットは減面
率に応じて圧延速度が増すよう１こ駆動制御されるよう
になっており、すなわち各段のローラを駆動するモータ
を制御系１１で結び、線材断面積の変化率に対応した回
転数を設定器１２および演算器１３を介してコントロー
ラ１４に与えるようにしている。
なお、伸１ＩｉＩ素材をＯ，ｔＷ＋φ程度の細線にする
場合、矩形ギャップ７の大きさは最終段では７辺が約の
ｊｍｍになり、溶製材のごときにより規定寸法（こなる
ように製作するのはかなり難しい。
−ラとして構成するのが適当である。すなわち、このユ
ニットは、硬質材料をドーナツ状にして焼入れ後表面研
摩したリング状のローラ本体１５゜１５′と、このリン
グ状のローラ本体１５．１５’を挟圧する上下の押え体
１６．１７と、押え体１６゜１７を締付けるボルト１８
とからなっている。押え体１６はキーにより軸に固着さ
れ、大径ボス１９によりリング状のローラ本体１５を妖
合している。この方法を採れば、小さなギャップを形成
するためのローラ厚さ調整がきわめて容易となり、単純
な平面研摩で精度のよい矩形ギャップを得ることが可能
である。
しかして、この工程においては多段ローラＲ０〜Ｒ０を
駆動し、巻取り機２０から伸ａ素材４を１段目のローラ
Ｒ１の矩形ギャップ７に挿入するもので、こうすれば上
下および左右のローラ６ｍ。
６ｂ、６ｃ、６ｄの回転により伸線素材４は１面から同
時圧延され、矩形断面でかつ断面積の減少された線材と
なり、次いで２段目のローラＲ１に進入する。このロー
ラにおいても一定の減面率に従った矩形ギャップが形成
されており、かつ圧延速度を増すように回転数が増加さ
れているためここでもｔ個／組のローラによりｑ面圧延
され、以下順次３段目ローラＲ８，４段目ローラＲ４・
・・と段階的に順次連続圧延され、最終段のローラＲ０
から目的線径の細線５となって走出する。
このような細線工程を採用した場合は、従来（のように
伸線素材を引抜くこ乏で断面を減少させるのでなく、相
対するダ個のローラでグ面から圧縮して断面積を減少さ
せる塑性加工であるため、減面率を大きくとることがで
きると共に、引張り勝手の圧延のため中間に引張り工程
やそのための装置を必４Ｊ七せず、従って加工速度が非
常に早く連続高能率で生産を行え、成形駆動力が小さく
て済むことさぁいまち設備を小型化できる。
次いで細線に軸状部と節部を印圧加工する工程に移るが
、この工程において本発明は特殊な一対の成形ローラ２
１，２１’を用いることに特徴がある。すなわち第１３
図と第１４図のごとく才ず成形ローラ２１，２１’は所
定の直径りを有し、その胴面すなわちローラ表面２３．
２３’には回転軸と平行な方向に延びる節加工用溝２２
゜２２′が一定のピッチで形成されている。この節加工
用溝は本実施例ではｑＯ’Ｖカットのごとき形状に構成
されているが、これに限られるものではない。このよう
な直径りの成形ローラ２１゜２１′は従来のインデント
加工用ローラと同様であって、細線５は全長が一様な厚
さく直径）に圧延され、厚さ方向に単純な節が形成され
るだけである。そこで本発明は前記のように調定ピッチ
で節加工用溝２２．２２’を形成した成形ローラ２１．
２１’の圧延率を周面所定領域ずつ変化させるようにし
たもので、すなわち具体的には、第１４図のとと（、繊
維長さよりも短い周長に相当する領域りのローラ表面２
３を、成形ローラ２１．２１’の直径りよりも大きな偏
心直径Ｒをもって薄くカットし、カット量だけ浅くなっ
た節加工用溝２５．２５’を有する低圧成形面２４．２
４’を形成し、これを成形ローラ２１゜２１′の全周に
わたり間隔的に配したものである。
なお、節加工用溝２５．２５’はその深さがほとんどゼ
ロの場合を含む。
しかして、細線５は前工程の最終段ローラＲ９から走出
したのち巻取りドラムに巻取られるかまたは巻取りドラ
ムに巻取られないまま上記した成形ローラ２１　、２１
’に送られる。必要に応じ最終段ローラＲ，と成形ロー
ラ２１，２１’のあいだに丸溝のついたローラを介在さ
せこれで矩形断面から円形断面に最終成形してもよい。
異形加工にあたっては低圧成形面２４．２４’を基準と
してそれらにより得られるローラギャップＧが細線５の
直径ないし厚さとほぼ同等になるように調整し、この状
態で成形ローラ２１゜２１′を等速回転し、細線５を挿
入するものである。こうすれば、細線５は第・１５図（
ａ）のように直径りのローラ表面２３．２３’により圧
下さ花このローラ表面２３．２３’から構成されるギャ
ップＧ′は低圧成形面２４．２４’によるギャップより
も小さいため細線５の圧延量が多く、従って肉厚が低下
し偏平状に張出す節部２ｄが形成され、しかも節加工用
＃１２２．２２’が深いため前記節部２ｄに続いて高さ
の大きな厚さ方向節部３ｄが成形される。
さらに細４Ｉ５が軸線方向に移動すれば、直径りのロー
ラ表面２３．２３’の終端からこれと清らかに連続した
低圧成形面２４．２４’が形成されていてロールギャッ
プが漸進的に増加しているため、第１５図（ｂ）のよう
に細線５の圧下量が連続的に低下し、従って幅方向に張
出す節部２ｂ。
２ｃは側面からみて長手方向に沿って次第に太いテーパ
状に成形されると同時に幅方向への張出し量が減少し、
次いで節加工用溝２２．２２’により厚さ方向の節部３
ｂ、３ｃが形成される。
そしてなおも細線５が移動すれば１．＠１５図（ｃ）の
ように低圧成形面２４．２４’の最小弧面域が対向する
状態となり、これによりローラギャップが最大となるた
め、細線５の圧下量は最小になる。従って前段の過程で
次第にテーパ状に太くなるのに続いてこの部分でほぼス
トレートな軸状部１が形成され、図示するものではその
表面にわずかに凸部３′が成形される。
さらに成形ローラ２１　、２１’が同転すれば、低圧成
形面２４．２４’が直径りのローラ表面２３゜２３′に
連続しているため、ロールギャップが再び漸進的に減少
し、これにより細線５は再び圧下量が増加し、第１５図
（ｄ）のどとくローラ表面２３．２３’により圧下され
てテーパ状に薄くなると共に張出し量の増した幅方向節
部２ｃ、　２ｂ。
２ａが順次形成され、かつそれら幅方向節部２ｃ。
２ｂ、２ｍのあいだに厚さ方向節部３ｃ、　３ｂ、　３
ａが形成される。
以下同様な過程をたどって細線には軸状部１とその両側
の節部２ａ、　２ｂ、　２ｃ、　３ｓＬ＋　３ｂ、　３
ｃが連続的に成形され、続いて異形化細線５′は切断工
程で所定の長さに切断される。この切断工程の実施方式
は任意であり、たとえばチップ２７を取付けた固定ダイ
ス２６と、周面にチップ２７′を一定間隔で取付けた回
転ローラ２８により行われ、これにより＠１図や第５図
のような鋼繊維Ａが得られるものである。
以上説明した本発明の第１発明によるときには、長手方
向１／）中央部に伸び変形用の軸状部１を形成しこの軸
状部１の両側に幅方向と厚さ方向に交互に突出する節部
２　ｍ　、　２　ｂ　、　２　ｃ　、　３　ａ、　３　
ｂ。
３ｃを形成し、しかもその節部を実質的に長手方向両端
部に近づくほど大きく構成した鋼繊維としたので、分散
性を損なわずにコンクリートの付着強度と引抜き抵抗力
を大きくすることができ、しかも中央部に剛性はあるが
伸びやすい軸状部１を形成しているため、ワイヤカット
タイプの鋼繊維でありながら最大抗張力を持続し、すな
わち付着力を抗張力より犬にすることができる。そのた
めコンクＩＪ　−トの破壊時に鋼繊維とコンクリートマ
トリックスとの結合を破壊せず、急激な負荷変動が発生
しにくくなり、これにより高抗張力の細線のメリットを
生かした高強度の補強コンクリートを製造でき、鉄筋に
代替品として利用できるなどのすぐれた効果が得られる
。
また本発明の第２発明によるときには、上記の特性を備
えたワイヤカットタイプの鋼繊維を低コストで簡単にか
つ能率よく生産できるというすぐれた効果が得られる。
なお本発明の鋼繊維は、コンクリート、モルタルのほか
工業炉などにおける耐火物に混入する補強材等としても
利用できるのは勿論である。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明に係るコンクリート補強用鋼繊維の一実
施例を示す平面図、第２図は同じくその側面図、第３図
は同じく第１図１−１線にそう断面図、第４図は第１図
ｙ−Ｆ／線にそう断面図、第５図は第２図Ｖ−Ｖ線にそ
う断面図。 第６図は本発明の別の実施例を示す平面図、第７図は第
６図■−■線にそうＩｒ′ｒ面図、第８図は第５図■−
■線にそう断面図、第９図は本発明鋼繊維を用いたコン
クＩＪ　−トを従来品と共に曲げ試験した場合の曲げ荷
重−変形線図、第１０図は本発明に係るコンクリート補
強用鋼繊維製造法の概略を示す側面図、第１１図は細線
工程の一部を示す断面図、第１２図は細線化状態と圧延
ローラの取合いを示す断面図、第１３図は異形加工工程
および切断工程を示す側面図、第１４図は異形加工工程
に用いる成形ローラの部分的な側面図、第１５図（ａ）
〜（ｅ）は異形加工工程を段階的に示す説明図である。 １・・・・・・軸状部、　２ａ、　２ｂ＋　２ｃ・・・
・・・幅方向の節部＋　３ａｔ　ａｂ、　３ｃ・・・・
・・厚さ方向の節部、Ｒ１−Ｒ４・・・・・・多段圧延
ローラ、５・・・・・細線、６ａ、６ｂ・・・・・・上
下ローラ、６ｃ、ａｄ・・・・・・左右ローラ、７・・
・・・・矩形ギャップ、２１．２１’・・・・・・成形
ローラ、２２゜２２′・・・・・・節加工用溝、２３．
２３’・・・・・・ローラ表面、２４．２４’・・・・
・・低圧成形面、２５．２５’・・・・・・節加工用溝
。 特　　許　　出　　願　　人　　　手　　　塚　　　善
　　　智代理人弁理士　黒　１）秦　弘 第１３図 ２１ 第１４図

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 ■、長手方向中央部に伸び変形可能な軸状ｓ１を有する
    と共に、この軸状部１の両側に、幅方向に突出する節部
    ２ａ、　２ｂ、　２ｃ・・・・・・と厚さ方向Ｉこ突出
    する節部３ｍ、　３ｂ、　３ｃ・・・・・とが交互Ｉこ
    形成され、かつ前記節部２ａ、２ｂ、２ｃ・・・・・＋
    　３ａ、　３ｂ、　３ｃ・・・・・・が繊維端部に向っ
    て漸進的に拡大すると共に繊維厚さが軸状部１から先端
    に向かって漸進的に薄くなっていることを特徴とするコ
    ンクリート補強用鋼繊維。 ２、　中心に矩形ギャップを形成するように相対する１
    個のローラで７組をなしかつそれらローラのうち少なく
    とも７つのローラを駆動ローラとしたローラ群に伸線素
    材を通し−Ｃ四１釦から圧延し、順次減面率ｌこ従って
    圧延速度を増すようにローラ群を駆動制御して目的線径
    の細線を作る工程と、前工程で得られた細線を巻取り後
    又は巻取らぬままで、ローラ軸と平行な節加工用隣を等
    間隔で有しかつ周長一定長さごとに節加工用溝を含むロ
    ーラ表面を浅くカットした一対の成形ローラに通し、該
    成形ローラのカット面と節加工用溝により軸状部とその
    両側のテーパ軸部および節部を連続的に印圧加工する工
    程と、前工程で得られた異形長線を必要長さに寸断する
    工程とからなるコンクリート補強用鋼繊維の製造法。
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