JPS5818094A - 蒸発器 - Google Patents
蒸発器Info
- Publication number
- JPS5818094A JPS5818094A JP11504681A JP11504681A JPS5818094A JP S5818094 A JPS5818094 A JP S5818094A JP 11504681 A JP11504681 A JP 11504681A JP 11504681 A JP11504681 A JP 11504681A JP S5818094 A JPS5818094 A JP S5818094A
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- JP
- Japan
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- liquid
- medium
- flow path
- passages
- heat transfer
- Prior art date
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/18—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by applying coatings, e.g. radiation-absorbing, radiation-reflecting; by surface treatment, e.g. polishing
- F28F13/185—Heat-exchange surfaces provided with microstructures or with porous coatings
- F28F13/187—Heat-exchange surfaces provided with microstructures or with porous coatings especially adapted for evaporator surfaces or condenser surfaces, e.g. with nucleation sites
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D9/0062—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for one heat-exchange medium being formed by spaced plates with inserted elements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低沸点媒体を作動流体としたランキンサイクル
、冷凍機、電子機器および原子力発電プラントなどに使
用される蒸発器に関するものである。
、冷凍機、電子機器および原子力発電プラントなどに使
用される蒸発器に関するものである。
従来、最も広く用いられている、蒸発器は多数の円管を
円筒形胴内に収納したシェル・チューブ形式の熱交換器
である。近年は廃熱、地熱および海洋温度差などの低温
度エネルギーを有効に利用するために、低沸点媒体を作
動流体としたランキンサイクル発成プラントが注目され
ておシ、その熱交換器として従来のフェル−チューブ形
式のものよシ小形で高性能のものが要望されている。こ
の要望を満足させるために、第１図ないし第３図に示す
ような三種類の熱交換器が提案されている。
円筒形胴内に収納したシェル・チューブ形式の熱交換器
である。近年は廃熱、地熱および海洋温度差などの低温
度エネルギーを有効に利用するために、低沸点媒体を作
動流体としたランキンサイクル発成プラントが注目され
ておシ、その熱交換器として従来のフェル−チューブ形
式のものよシ小形で高性能のものが要望されている。こ
の要望を満足させるために、第１図ないし第３図に示す
ような三種類の熱交換器が提案されている。
第１案の熱交換器は第１図に示すように、金属帯を折シ
曲げて小ピツチの波形を有するように形成されたフイ／
２１と隔離板とを交互に、かつ並列に設置して接合し、
温水２４の流通する水平流路２３と低沸点媒体２６の流
通する垂直流路２５が形成されている。その低沸点媒体
２６は温水２４との熱交換によシ蒸発して媒体蒸気２７
となって流出する。この際、小さい温度差のもとて多量
の蒸気を発生させねばならないので、密に設けたフィン
２１によシ単位容積当りの伝熱面積を大きくするように
構成されている。
曲げて小ピツチの波形を有するように形成されたフイ／
２１と隔離板とを交互に、かつ並列に設置して接合し、
温水２４の流通する水平流路２３と低沸点媒体２６の流
通する垂直流路２５が形成されている。その低沸点媒体
２６は温水２４との熱交換によシ蒸発して媒体蒸気２７
となって流出する。この際、小さい温度差のもとて多量
の蒸気を発生させねばならないので、密に設けたフィン
２１によシ単位容積当りの伝熱面積を大きくするように
構成されている。
第２案の熱交換器は伝熱管の外周面に薄い液膜を作って
蒸発させるものである。すなわち第２図に示すように水
平に、かつ数段に設置した伝熱管群２９の上方よシ媒体
液２８をスプレーすると、その伝熱管＃２９の各１１２
９ｍの外周面に液膜３０が形成される。この場合、各伝
熱管２９ａ内をｆｆ、遇する加熱流体３１から各伝熱管
２９ｍの管壁へ熱が伝達され、この熱は各伝熱管３９ｍ
の内部、それらの管壁と液膜３０との境界面および液膜
３０を通過して液膜表面３０ａに達し、この表面３０４
１へ蒸発潜熱を供給する。
蒸発させるものである。すなわち第２図に示すように水
平に、かつ数段に設置した伝熱管群２９の上方よシ媒体
液２８をスプレーすると、その伝熱管＃２９の各１１２
９ｍの外周面に液膜３０が形成される。この場合、各伝
熱管２９ａ内をｆｆ、遇する加熱流体３１から各伝熱管
２９ｍの管壁へ熱が伝達され、この熱は各伝熱管３９ｍ
の内部、それらの管壁と液膜３０との境界面および液膜
３０を通過して液膜表面３０ａに達し、この表面３０４
１へ蒸発潜熱を供給する。
上記液膜３０を薄層に保りことができれば、熱流に対す
る液膜部分の抵抗は減少するから熱伝達車を向上させる
ことができる。また熱交換器内部に多量の液が存在する
ために生ずる弊害、すなわち下方に位置する伝熱管から
の気泡の発生、表面からの液の離脱および上方への気泡
の移動などく対し、多量の液の存在が呈する大きな抵抗
を除去することができる。さらに伝熱管の外周面に微細
なフィンまえは溝を設けることによシ、蒸発の熱□ 伝達を促進させることが可能である。
る液膜部分の抵抗は減少するから熱伝達車を向上させる
ことができる。また熱交換器内部に多量の液が存在する
ために生ずる弊害、すなわち下方に位置する伝熱管から
の気泡の発生、表面からの液の離脱および上方への気泡
の移動などく対し、多量の液の存在が呈する大きな抵抗
を除去することができる。さらに伝熱管の外周面に微細
なフィンまえは溝を設けることによシ、蒸発の熱□ 伝達を促進させることが可能である。
第３案はｆｓａ図に示すように、内部を加熱流体３３が
流通する鉛直管３２の外周面に、媒体液の薄膜層３４を
形成して流下させることによシ蒸発を起させるようにし
たものである。このような熱交換器は化学工業、食品工
業例えば果汁の濃縮のように、液と加熱面との接触時間
を短縮して液の品質劣化を防止するのに好適である。
流通する鉛直管３２の外周面に、媒体液の薄膜層３４を
形成して流下させることによシ蒸発を起させるようにし
たものである。このような熱交換器は化学工業、食品工
業例えば果汁の濃縮のように、液と加熱面との接触時間
を短縮して液の品質劣化を防止するのに好適である。
上記第１案では、媒体液２６と発生した蒸気２７は狭く
仕切られ九流路２５を同一方向に流れる。このような二
相流の流動状況では、液と蒸気の６流れが互に干渉し合
うため、一部の液は加熱壁面よシ剥離して蒸気流に押し
流される恐れがある。その蒸気の流れは液膜および液滴
を押し流す仕事をするため、二相流の圧力損失は増大し
、媒体液流を駆動するためのポンプ動力が増大するので
、低温度の熱源を利用するランキンサイクルにとっては
、有効仕事を大幅に減少することになるから回避しなけ
ればならない。さらに蒸気流に押し流される液のうち、
かなシの割合を占める量が蒸発せずに蒸発器出口から放
出されるため、密に設けたフィンによシ伝熱面積を増加
したにも拘らず、これらの伝熱面積が有効に作動しない
可能性が大である。
仕切られ九流路２５を同一方向に流れる。このような二
相流の流動状況では、液と蒸気の６流れが互に干渉し合
うため、一部の液は加熱壁面よシ剥離して蒸気流に押し
流される恐れがある。その蒸気の流れは液膜および液滴
を押し流す仕事をするため、二相流の圧力損失は増大し
、媒体液流を駆動するためのポンプ動力が増大するので
、低温度の熱源を利用するランキンサイクルにとっては
、有効仕事を大幅に減少することになるから回避しなけ
ればならない。さらに蒸気流に押し流される液のうち、
かなシの割合を占める量が蒸発せずに蒸発器出口から放
出されるため、密に設けたフィンによシ伝熱面積を増加
したにも拘らず、これらの伝熱面積が有効に作動しない
可能性が大である。
前記第２案は媒体の流動に対する抵抗が少ない構造であ
るが、実際には伝熱管２９ｍの下部に液が懸垂して厚い
液膜３０を形成する。また下方の伝熱管は上方の管群か
らの滴下液を受けるが、伝熱管２９５１の外周全面にわ
たって液膜３０が必ずしも薄くならないため、期待した
ような熱伝達促進効果はえられない。
るが、実際には伝熱管２９ｍの下部に液が懸垂して厚い
液膜３０を形成する。また下方の伝熱管は上方の管群か
らの滴下液を受けるが、伝熱管２９５１の外周全面にわ
たって液膜３０が必ずしも薄くならないため、期待した
ような熱伝達促進効果はえられない。
一方、伝熱管２９ａの外周面にフィンまたは溝を設ける
と、伝熱管２９ｍの表面積は増加する。
と、伝熱管２９ｍの表面積は増加する。
しかしフィンの山あるいは溝と溝との間の***部におけ
る液膜は薄くなるが、フィンとフィンとの間あるいは溝
内は厚い液膜で覆われるから、熱伝達率は著しく向上し
ない。上記のように第２案では、媒体液は流動しやすい
が、熱交換器容積を画期的に小さくすることができない
。
る液膜は薄くなるが、フィンとフィンとの間あるいは溝
内は厚い液膜で覆われるから、熱伝達率は著しく向上し
ない。上記のように第２案では、媒体液は流動しやすい
が、熱交換器容積を画期的に小さくすることができない
。
さらに第３案では、媒体液３４が垂直管３２の管壁に沿
って流下するので、第２案におけるように懸垂液によｐ
有効伝熱面積が減少する恐れはない。ところが伝熱管３
２が長くなると、その下部に乾き面を生じないように上
方から十分な量の媒体液３４を供給する必要がある。こ
のため液膜厚さを伝熱管全長にわたって平均にすると、
平均の液膜厚さは必ずしも小さくならない。
って流下するので、第２案におけるように懸垂液によｐ
有効伝熱面積が減少する恐れはない。ところが伝熱管３
２が長くなると、その下部に乾き面を生じないように上
方から十分な量の媒体液３４を供給する必要がある。こ
のため液膜厚さを伝熱管全長にわたって平均にすると、
平均の液膜厚さは必ずしも小さくならない。
そこで伝熱管３２の長手方向に小ピツチで液供給口を設
け、これらの供給口に少量の媒体液を供給することによ
シ液膜を薄く保つ方法が考えられる。しかし液供給口を
多数設けると構造が複雑となシ、さらに蒸発器の計画負
荷以外の作動点では、上方の液供給口から流下する媒体
液が完全に蒸発せずに下方の液供給口に達するので、流
下液と供給液は重なシ合って蒸発器の性能を大幅に低下
させる。
け、これらの供給口に少量の媒体液を供給することによ
シ液膜を薄く保つ方法が考えられる。しかし液供給口を
多数設けると構造が複雑となシ、さらに蒸発器の計画負
荷以外の作動点では、上方の液供給口から流下する媒体
液が完全に蒸発せずに下方の液供給口に達するので、流
下液と供給液は重なシ合って蒸発器の性能を大幅に低下
させる。
また上方の液供給口から流下する液が下方の液供給口に
達する以前に完全に蒸発するため、乾いた伝熱面が出現
するので、蒸発器の性能は低下する。このように第３案
では、蒸発器の性能を大幅に向上させることが困難でア
シ、仮９に計画負荷士は高性能がえられたとしても、蒸
発器の負荷変動に対志させることが至−である。これは
排熱利用の蒸発器のように熱源の容量が大きく変動する
場合に梅に重大な問題を生ずる恐れがある。
達する以前に完全に蒸発するため、乾いた伝熱面が出現
するので、蒸発器の性能は低下する。このように第３案
では、蒸発器の性能を大幅に向上させることが困難でア
シ、仮９に計画負荷士は高性能がえられたとしても、蒸
発器の負荷変動に対志させることが至−である。これは
排熱利用の蒸発器のように熱源の容量が大きく変動する
場合に梅に重大な問題を生ずる恐れがある。
本発明は上記にかんがみ小形で高い熱交換性能を有し、
かつ蒸発する媒体の二相流々動に対する抵抗の小さい蒸
発器を提供することを目的とするもので、作動媒体液の
ヘッダと作動媒体蒸気のヘッダとの間に、熱交換板を鉛
直に、かつ並列に設置して媒体液流路と加熱流体流路を
交互に形成し、前記媒体液流路の内壁面に、その液流路
に連通する空洞を設けると共に、前記媒体液流路内に屈
曲帯を設け、この屈曲帯の屈曲部を前記内壁面に近接さ
せると共に、前記屈曲部に切欠きを設けたことを特徴と
するものである。
かつ蒸発する媒体の二相流々動に対する抵抗の小さい蒸
発器を提供することを目的とするもので、作動媒体液の
ヘッダと作動媒体蒸気のヘッダとの間に、熱交換板を鉛
直に、かつ並列に設置して媒体液流路と加熱流体流路を
交互に形成し、前記媒体液流路の内壁面に、その液流路
に連通する空洞を設けると共に、前記媒体液流路内に屈
曲帯を設け、この屈曲帯の屈曲部を前記内壁面に近接さ
せると共に、前記屈曲部に切欠きを設けたことを特徴と
するものである。
以下本発明の実施例を図面について説明する。
第４図および第５図において、２は作動媒体液６を導入
する液配管５が取付けられた液ヘッダ、３は媒体蒸気８
を導出する蒸気配管７が取付けられた蒸気ヘッダ、９は
液ヘッダ２と蒸気ヘッダ３との間に鉛直に、かつ並列に
任意数設置された熱交換板で、これらの熱交換板９によ
シ媒体液６の流通する媒体液流路（以Ｆ液流路と称す）
１０しよび加熱流体１９の流通する加熱流体流路１１が
交互に任意数形成されている。前記液流路１０にはとい
１２が適宜間隔を保って任意数（第５図では５個）並設
されている。
する液配管５が取付けられた液ヘッダ、３は媒体蒸気８
を導出する蒸気配管７が取付けられた蒸気ヘッダ、９は
液ヘッダ２と蒸気ヘッダ３との間に鉛直に、かつ並列に
任意数設置された熱交換板で、これらの熱交換板９によ
シ媒体液６の流通する媒体液流路（以Ｆ液流路と称す）
１０しよび加熱流体１９の流通する加熱流体流路１１が
交互に任意数形成されている。前記液流路１０にはとい
１２が適宜間隔を保って任意数（第５図では５個）並設
されている。
上記液流路１０は第６図および第７図に示すように構成
されている。すなわちとい１２の下方に屈曲帯１３をそ
れぞれ設け、その屈曲帯１３の屈曲部１３ａを液流路１
０の壁（熱交換板）９ａに近接させると共に、その屈曲
部１３ａに切欠き１４が適宜間隔を保って福方向に任意
数設けられている。前記とい１２および屈曲帯１３の下
部には、それぞれ液膜、流６１，６ｂにょシ囲まれた蒸
気流路１７が形成されている。
されている。すなわちとい１２の下方に屈曲帯１３をそ
れぞれ設け、その屈曲帯１３の屈曲部１３ａを液流路１
０の壁（熱交換板）９ａに近接させると共に、その屈曲
部１３ａに切欠き１４が適宜間隔を保って福方向に任意
数設けられている。前記とい１２および屈曲帯１３の下
部には、それぞれ液膜、流６１，６ｂにょシ囲まれた蒸
気流路１７が形成されている。
上記液流路１０の壁（熱交換板）９ｍの内面には、断面
の相当直径１−以下の空洞１５が多数設けられておシ、
この字１，１５は開孔１６を介して液流路１０に連通さ
れている。
の相当直径１−以下の空洞１５が多数設けられておシ、
この字１，１５は開孔１６を介して液流路１０に連通さ
れている。
次に上記のような構成からなる本実施例の作用について
説明する。
説明する。
媒体液６は液配管５によ）ヘッダ２内、に流入され、し
かもそのヘッダ２の内部に自由液面２０を定位置に保つ
のに十分な流量で流通する。そして各とい１２にそれぞ
れ流入する媒体液６はヘッダ２壁のとい連結口における
液流の流路断面積と自由液面２０からの距離に比例する
液圧ヘッドにょシ決まる流量で流れる。各とい１２に流
入した媒体液６はとい１２と壁面９ａとの間の隙間から
壁面９ａおよび屈曲ＩＦＩ：ｉＫそれぞれ沿って液膜流
６ｍ、（！ｂとなって流下しながら蒸発して蒸気８を発
生する。この蒸気８は蒸気ヘッダ３に向って流れ、その
蒸気ヘッダ３に集められた蒸気８は配管７を経て流出す
る。
かもそのヘッダ２の内部に自由液面２０を定位置に保つ
のに十分な流量で流通する。そして各とい１２にそれぞ
れ流入する媒体液６はヘッダ２壁のとい連結口における
液流の流路断面積と自由液面２０からの距離に比例する
液圧ヘッドにょシ決まる流量で流れる。各とい１２に流
入した媒体液６はとい１２と壁面９ａとの間の隙間から
壁面９ａおよび屈曲ＩＦＩ：ｉＫそれぞれ沿って液膜流
６ｍ、（！ｂとなって流下しながら蒸発して蒸気８を発
生する。この蒸気８は蒸気ヘッダ３に向って流れ、その
蒸気ヘッダ３に集められた蒸気８は配管７を経て流出す
る。
上記壁面９ｍは空洞１５を設けて蒸発熱伝達に有効な多
孔面に構成されているため、任意の開孔１６から蒸気を
噴出し、空洞１５から脱出する蒸気質量を補足するため
に、他の開孔１６から液が空洞１５内に浸入する。この
侵入液は、空洞１５の壁面が僅かな温度差のもとに加熱
されていると、短時間に蒸発１ ・・１を発生し、
この蒸気は再び前記開孔よシ噴出される。液膜６ａが厚
い場合には、蒸気は気泡となって液膜６ｍを横切って液
膜表面に達するが、液膜６ａが薄い場合には、気泡形状
とならずに液膜６ａを排除して蒸気の離脱が行われる。
孔面に構成されているため、任意の開孔１６から蒸気を
噴出し、空洞１５から脱出する蒸気質量を補足するため
に、他の開孔１６から液が空洞１５内に浸入する。この
侵入液は、空洞１５の壁面が僅かな温度差のもとに加熱
されていると、短時間に蒸発１ ・・１を発生し、
この蒸気は再び前記開孔よシ噴出される。液膜６ａが厚
い場合には、蒸気は気泡となって液膜６ｍを横切って液
膜表面に達するが、液膜６ａが薄い場合には、気泡形状
とならずに液膜６ａを排除して蒸気の離脱が行われる。
この場合、壁９ａと液膜６ａとの温度差ＩＣ以下の場合
でも活発に蒸気を発生するので、多孔伝熱面の熱伝達率
は通常の平滑面の熱伝達率の約１０倍となる。
でも活発に蒸気を発生するので、多孔伝熱面の熱伝達率
は通常の平滑面の熱伝達率の約１０倍となる。
液流路１０内の屈曲帯１３に設けた切欠き１４を通過し
て流下する液膜６ａおよび屈曲帯１３に沿って流下する
液膜６ｂの流量は、切欠き１４の形状と寸法によシ制御
される。この際、屈曲帯１３と壁面９ａとの間には液だ
ま＃）１８が形成される場合が多いが、この液だまり１
８においても、これに接する多孔伝熱面（壁面−９ｉ）
から蒸気を活発に発生する。前記屈曲帯１３を金属製と
すれば、相隣る切欠き１４間の屈曲部１３ｂを経て熱が
壁面９ａから屈曲帯１３によく伝達されるので、屈曲帯
１３はフィンの役目をして液膜流６ｂを加熱すＺ 、
蒸気を活発に発生させることができる。
て流下する液膜６ａおよび屈曲帯１３に沿って流下する
液膜６ｂの流量は、切欠き１４の形状と寸法によシ制御
される。この際、屈曲帯１３と壁面９ａとの間には液だ
ま＃）１８が形成される場合が多いが、この液だまり１
８においても、これに接する多孔伝熱面（壁面−９ｉ）
から蒸気を活発に発生する。前記屈曲帯１３を金属製と
すれば、相隣る切欠き１４間の屈曲部１３ｂを経て熱が
壁面９ａから屈曲帯１３によく伝達されるので、屈曲帯
１３はフィンの役目をして液膜流６ｂを加熱すＺ 、
蒸気を活発に発生させることができる。
屈曲Ｊ’１ａに設けた切欠き１４の寸法を鉛直方向に変
化させることにより、鉛直方向に液膜厚さの分布をつけ
ることも可能である。すなわち加熱流体の温度が比較的
に高い蒸発器入口近傍（第６図の流路１０の下方）に多
量の液を供給するようにし、大きな温度差を効果的に利
用して蒸発器全体の性能を向上させることができる。ま
た屈曲帯１３の屈曲ピッチを上下方向に変化させること
により、蒸気発生量が多い個所、例えば第６図の液流路
１０の下部において、前記屈曲ピッチを大きくして蒸気
流路１７の断面積を広くするようにしてもよい。
化させることにより、鉛直方向に液膜厚さの分布をつけ
ることも可能である。すなわち加熱流体の温度が比較的
に高い蒸発器入口近傍（第６図の流路１０の下方）に多
量の液を供給するようにし、大きな温度差を効果的に利
用して蒸発器全体の性能を向上させることができる。ま
た屈曲帯１３の屈曲ピッチを上下方向に変化させること
により、蒸気発生量が多い個所、例えば第６図の液流路
１０の下部において、前記屈曲ピッチを大きくして蒸気
流路１７の断面積を広くするようにしてもよい。
なお蒸気泡が多孔伝熱面から活発に発生する場合、液膜
が多孔伝熱面から剥離し、または蒸気泡が液表面から離
脱する際に微小な液滴を飛散するが、これらの離脱液は
下方に落下して屈曲帯に捕集される。
が多孔伝熱面から剥離し、または蒸気泡が液表面から離
脱する際に微小な液滴を飛散するが、これらの離脱液は
下方に落下して屈曲帯に捕集される。
以上説明したように本発明によれば、単位容積当シの伝
熱面積を増大させ、しかも発生した蒸気の流動に対する
抵抗を小さくすることができる。
熱面積を増大させ、しかも発生した蒸気の流動に対する
抵抗を小さくすることができる。
また作動媒体液流路内を流下する液膜の厚さに関係なく
高熱伝達率を維持することができるので、液流量の変動
による熱交換性能の低下を防止することができる。さら
に作動媒体液の供給量を蒸発器の上下方向に変化させる
ことによシ、加熱流体との間の温度差を効果的に利用し
て温度効率と向上させることができる。
高熱伝達率を維持することができるので、液流量の変動
による熱交換性能の低下を防止することができる。さら
に作動媒体液の供給量を蒸発器の上下方向に変化させる
ことによシ、加熱流体との間の温度差を効果的に利用し
て温度効率と向上させることができる。
第１図は従来の蒸発器の斜視図、第２図は従来の他の蒸
発器における管群の新面図、第３図は従来のさらに他の
蒸発器における熱交換管の斜視図、第４図は本発明に係
わる蒸発器の一実施例を示す斜視図、第５図は第４図の
媒体液流路における縦断面図、第６図は第４図の実施例
の要部の断面斜視図、第７図は同実施例の媒体液流路の
一部の断面斜視図でおる。 ゛ ２・・・媒体液ヘッダ、３・・・媒体蒸気ヘッダ、９゜
９ａ・・・熱交換板、１０・・・媒体液流路、ｉｉ・・
・加熱流体流路、１３・・・屈曲帯％ １３１・・・屈
曲部、１４・・・切欠き、１５・・・空洞。 第 ２ 図 第 ４ 図 ６−／ｉ ′￥ｉ ５ 図 ↑ 〆七 ｉ 第に図
発器における管群の新面図、第３図は従来のさらに他の
蒸発器における熱交換管の斜視図、第４図は本発明に係
わる蒸発器の一実施例を示す斜視図、第５図は第４図の
媒体液流路における縦断面図、第６図は第４図の実施例
の要部の断面斜視図、第７図は同実施例の媒体液流路の
一部の断面斜視図でおる。 ゛ ２・・・媒体液ヘッダ、３・・・媒体蒸気ヘッダ、９゜
９ａ・・・熱交換板、１０・・・媒体液流路、ｉｉ・・
・加熱流体流路、１３・・・屈曲帯％ １３１・・・屈
曲部、１４・・・切欠き、１５・・・空洞。 第 ２ 図 第 ４ 図 ６−／ｉ ′￥ｉ ５ 図 ↑ 〆七 ｉ 第に図
Claims (1)
- 作動媒体液のヘッダと作動媒体蒸気のヘッダとの間に、
熱交換板を鉛直に、かつ並列に設置して媒体液流路と加
熱流体流路を交互に形成し、前記媒体液流路の内壁ｒＭ
Ｋはその液流路に連通ずる空洞を設け、前記媒体液流路
内には屈曲帯を設け、この屈曲帯の屈曲部を前記内壁面
に近接させると共に１前記屈曲部に切欠きを設けたこと
を特徴とする蒸発器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11504681A JPS5818094A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | 蒸発器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11504681A JPS5818094A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | 蒸発器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5818094A true JPS5818094A (ja) | 1983-02-02 |
Family
ID=14652840
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11504681A Pending JPS5818094A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | 蒸発器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5818094A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63306400A (ja) * | 1987-05-29 | 1988-12-14 | 林 邦彦 | 熱交換装置 |
| JPH037885A (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-16 | Matsushita Refrig Co Ltd | 積層式熱交換器 |
| JPH037887A (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-16 | Matsushita Refrig Co Ltd | 積層式熱交換器 |
| JPH037886A (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-16 | Matsushita Refrig Co Ltd | 積層式熱交換器 |
| FR2690503A1 (fr) * | 1992-04-23 | 1993-10-29 | Commissariat Energie Atomique | Evaporateur à plaques à hautes performances thermiques fonctionnant en régime d'ébullition nucléée. |
| US5987909A (en) * | 1998-08-31 | 1999-11-23 | Martin, Sr.; Lendell | Air conditioner drain pan |
-
1981
- 1981-07-24 JP JP11504681A patent/JPS5818094A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63306400A (ja) * | 1987-05-29 | 1988-12-14 | 林 邦彦 | 熱交換装置 |
| JPH037885A (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-16 | Matsushita Refrig Co Ltd | 積層式熱交換器 |
| JPH037887A (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-16 | Matsushita Refrig Co Ltd | 積層式熱交換器 |
| JPH037886A (ja) * | 1989-06-02 | 1991-01-16 | Matsushita Refrig Co Ltd | 積層式熱交換器 |
| FR2690503A1 (fr) * | 1992-04-23 | 1993-10-29 | Commissariat Energie Atomique | Evaporateur à plaques à hautes performances thermiques fonctionnant en régime d'ébullition nucléée. |
| US5987909A (en) * | 1998-08-31 | 1999-11-23 | Martin, Sr.; Lendell | Air conditioner drain pan |
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