JPS58178198A - 熱交換器 - Google Patents
熱交換器Info
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- JPS58178198A JPS58178198A JP6158882A JP6158882A JPS58178198A JP S58178198 A JPS58178198 A JP S58178198A JP 6158882 A JP6158882 A JP 6158882A JP 6158882 A JP6158882 A JP 6158882A JP S58178198 A JPS58178198 A JP S58178198A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annular flow
- heat transfer
- heat exchanger
- flow path
- epsilon
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/06—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media
- F28F13/12—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by affecting the pattern of flow of the heat-exchange media by creating turbulence, e.g. by stirring, by increasing the force of circulation
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は伝熱面が環状流路に設けられた熱交換器（Ｃ関
するもので、伝熱而がセラミック発熱素子により構成さ
れている場合に特に有効である。
するもので、伝熱而がセラミック発熱素子により構成さ
れている場合に特に有効である。
従来の伝熱而が環状流路に設けた熱交換器・、例えば電
気式瞬間湯ＮＪｌｉ ｍの熱交換器として用いるもので
は、水の流通抵抗を低減するために、環状流路の幅を比
較的大きくとっていた。この種の熱交換器では、熱伝達
率が低いため伝熱面積を大きくし−Ｃ１スケールの付着
を防上する必要があり、熱交換器が犬ｊＷ化するという
問題点があった。
気式瞬間湯ＮＪｌｉ ｍの熱交換器として用いるもので
は、水の流通抵抗を低減するために、環状流路の幅を比
較的大きくとっていた。この種の熱交換器では、熱伝達
率が低いため伝熱面積を大きくし−Ｃ１スケールの付着
を防上する必要があり、熱交換器が犬ｊＷ化するという
問題点があった。
さらに、最近実用化されたファイノセラミノクによるセ
ラミック発熱素子の表面を伝熱而とした場合、この素子
は即熱性が優れまた発熱密度が高くとれるという特徴を
有するが、スケールの付着には敏感で、比較的小敏のス
ケール付着でヒータ破壊に至る場合があり、スケールの
付着を微小腋に抑えることが必要であった。
ラミック発熱素子の表面を伝熱而とした場合、この素子
は即熱性が優れまた発熱密度が高くとれるという特徴を
有するが、スケールの付着には敏感で、比較的小敏のス
ケール付着でヒータ破壊に至る場合があり、スケールの
付着を微小腋に抑えることが必要であった。
一般にスケール付着の現象は、伝熱面温度と水中に含ま
れるカルシウム反びマクネシウムイオン濃度に主として
支配さｉする。したがって熱交換器の設計上からは、伝
熱面湿度を下げる必要があり。
れるカルシウム反びマクネシウムイオン濃度に主として
支配さｉする。したがって熱交換器の設計上からは、伝
熱面湿度を下げる必要があり。
このためには熱伝達率を高めるかあるいは伝熱面積を広
くする必要があるっ伝熱面積を広げると先に述べたよう
に、熱交換器が大型化するなどの問題があるため、熱伝
達率を高める手段をとる必要があった。
くする必要があるっ伝熱面積を広げると先に述べたよう
に、熱交換器が大型化するなどの問題があるため、熱伝
達率を高める手段をとる必要があった。
従来の構成で熱伝達率を高めるためには、環状流路の幅
をかなり狭くして水の流速を大幅に高める必要があった
。このように構成された熱交換器は、流路抵抗が実用の
範囲を越えて高くなり、また環状流路の流路幅を均一に
保つために高い寸法精度が要求され実用されるものでは
なかった。
をかなり狭くして水の流速を大幅に高める必要があった
。このように構成された熱交換器は、流路抵抗が実用の
範囲を越えて高くなり、また環状流路の流路幅を均一に
保つために高い寸法精度が要求され実用されるものでは
なかった。
本発明はこのような従来の熱交換器の欠点を除去するも
ので、同一流路抵抗に対する熱伝達率の大幅向上を実現
することにより伝熱面温度の低下させてスケールの付着
を防止し、かつ小型化を図った熱交換器を提供すること
を目的とする。
ので、同一流路抵抗に対する熱伝達率の大幅向上を実現
することにより伝熱面温度の低下させてスケールの付着
を防止し、かつ小型化を図った熱交換器を提供すること
を目的とする。
この［１的を達成するために本発明は、環状流路に螺旋
状の撹乱手段を設け、環状流路幅と撹乱手段の突出高さ
およびピッチを最適化することにより熱伝達率を大幅に
高めたものである。
状の撹乱手段を設け、環状流路幅と撹乱手段の突出高さ
およびピッチを最適化することにより熱伝達率を大幅に
高めたものである。
この構成により、環状流路に設けたラセン状の撹乱手段
により誘起されるｋＩＤＩＮおよび乱流化の効果が、環
状流路幅と撹乱手段の突出高さお・よびピッチの最適化
により、熱伝達率の向トへ最大の寄５を示し、１足来の
ものと比較して大幅な熱伝達率の向−Ｌを可能としたも
のである。
により誘起されるｋＩＤＩＮおよび乱流化の効果が、環
状流路幅と撹乱手段の突出高さお・よびピッチの最適化
により、熱伝達率の向トへ最大の寄５を示し、１足来の
ものと比較して大幅な熱伝達率の向−Ｌを可能としたも
のである。
伝熱面を粗面化して熱伝達率を高める方法については多
くの研究がなされており、本発明による熱交換器もこの
分野に属すると考えられる。
くの研究がなされており、本発明による熱交換器もこの
分野に属すると考えられる。
ｉＬ来の研究によれば、伝熱面を粗面化した場合の熱伝
達率は、粗さの高さをε、ピッチをＰとして、 で表わされるとしている。
達率は、粗さの高さをε、ピッチをＰとして、 で表わされるとしている。
ここで Ｒｅ；レイノルズ敢
Ｐｒニブラントル数
Ｎｕ；ヌノセルト牧（無次元熱伝達率）（１）式で示さ
れる関係は、伝熱面を有する流路の幅が、粗さの高さに
較べて十分に広い場合に有効であり、粗さの高さが流路
の幅の相当部分を占めるときには、当然流路の幅Ｃと粗
さの高さεの比（ε／Ｃ）の影響を考慮する必要がある
。
れる関係は、伝熱面を有する流路の幅が、粗さの高さに
較べて十分に広い場合に有効であり、粗さの高さが流路
の幅の相当部分を占めるときには、当然流路の幅Ｃと粗
さの高さεの比（ε／Ｃ）の影響を考慮する必要がある
。
すなわち
Ｎｕ ＝ Ｆ （Ｒｅ 、Ｐｒ 、Ｐ／ε、 ８／′Ｃ
） （２）の関係が生ずると考えられる。さらに本
発明者等は、伝熱面と対向する壁面上に粗さを設けた場
合についても検討し、この場合の（ε／Ｃ）は伝熱面上
に粗さがある場合とは分けて考える必要があることを見
いだした。
） （２）の関係が生ずると考えられる。さらに本
発明者等は、伝熱面と対向する壁面上に粗さを設けた場
合についても検討し、この場合の（ε／Ｃ）は伝熱面上
に粗さがある場合とは分けて考える必要があることを見
いだした。
以上述べたように本発明音等は１蓋米考慮されていなか
った流路幅の影響と、粗さを非伝熱面に設けるか、伝熱
面に設けるかによる遣いを定量的に明らかにして、（Ｐ
／Ｅ）、（ε／Ｃ’）の関係を最適化するものである。
った流路幅の影響と、粗さを非伝熱面に設けるか、伝熱
面に設けるかによる遣いを定量的に明らかにして、（Ｐ
／Ｅ）、（ε／Ｃ’）の関係を最適化するものである。
以下本発明の第１の￥凧例につき説明する。第１図は本
実施例による熱交換器を示す概略断面図である。１は外
筒、２は外筒内面、３は内筒、４は内筒外面であり、外
筒内面２と内筒外面４で環状流路６を構成する。
実施例による熱交換器を示す概略断面図である。１は外
筒、２は外筒内面、３は内筒、４は内筒外面であり、外
筒内面２と内筒外面４で環状流路６を構成する。
内筒３は本実施例ではセラミック発熱素子であり、セラ
ミック基材６と発熱抵抗体７を保持したセラミックシー
ト８とを一体に成形した構成とな−１ている。したがっ
て内筒外面４のセラミノ・クシート８で構成される部分
がトな伝熱面９となる。
ミック基材６と発熱抵抗体７を保持したセラミックシー
ト８とを一体に成形した構成とな−１ている。したがっ
て内筒外面４のセラミノ・クシート８で構成される部分
がトな伝熱面９となる。
１ｏは流入［１であり、被加熱流体を導入するとともし
で、この導入された非加熱流体を環状流路５に供給する
。１１は流出１−１であり、環状流路６と内筒内面１２
より流出する非加熱流体を導出する。
で、この導入された非加熱流体を環状流路５に供給する
。１１は流出１−１であり、環状流路６と内筒内面１２
より流出する非加熱流体を導出する。
１３＆は外筒内面２に設けた螺旋状の撹乱手段であり、
本実施例においては螺旋状線棒（例えばコイルスブリン
ク）を外筒内面１２に沿わせて環状流路６に挿入してい
る。
本実施例においては螺旋状線棒（例えばコイルスブリン
ク）を外筒内面１２に沿わせて環状流路６に挿入してい
る。
本実施例における中法関係につき第２図で説明する。外
筒１内径と内筒３外径との差の半分すなわち環状流路５
の幅はＣであり、外筒内面２１にある螺旋状の撹乱手段
１３ａの突出高さはε、ピッチはＰである。
筒１内径と内筒３外径との差の半分すなわち環状流路５
の幅はＣであり、外筒内面２１にある螺旋状の撹乱手段
１３ａの突出高さはε、ピッチはＰである。
また本発明の第２の実施例すなわち、この撹乱手段１３
１Ｌが、内筒外面４上にある場合につき第３図で説明す
る。この実施例では先の実施例比較して、撹乱手段１３
ｂが内筒外面４上にあるという点だけが異なっている。
１Ｌが、内筒外面４上にある場合につき第３図で説明す
る。この実施例では先の実施例比較して、撹乱手段１３
ｂが内筒外面４上にあるという点だけが異なっている。
この実施例における寸法関係は、第３図に示す通りで先
の実施例と同様な記号を用いている。
の実施例と同様な記号を用いている。
本発明者等は、環状流路６に設けた螺旋状の撹乱手段１
３ａ、１３ｂによる熱伝達向−トへの寄与が最大となる
条件を求めるために、一連の実験解析を行なった。
３ａ、１３ｂによる熱伝達向−トへの寄与が最大となる
条件を求めるために、一連の実験解析を行なった。
まず、熱交換器の性能を評価するための尺度を作成する
。熱交換器の性能は、熱伝達率とその時の圧力損失で評
価されろう今回の一連の実験では、（３）式で定義され
る抵抗係数Ｃｆと Ｑｆ＝ΔＰ／Ｑ２（ｍＡｑ／ｃｌ／ｍ１ｎ）２）
（３）ここで ΔＰ；熱交換器の圧力損失（ｍＡｑ）Ｑ
；熱交換器の貫流流量（１／ｍｉｎ ）熱伝達率α（
Ｋｃａｌ／ｍ２ｈｒ ０Ｃ）の平均的な関係を示す基準
曲線を求めて、これを用いて評価した。すなわち、供試
熱交換器の熱伝達率をα８ 、抵抗体※ 数をＯｆ とすれば、基準曲線で０ｆ＝Ｏｆ”となる点
の熱伝達率αと比較し、供試熱交換器の性能係数Ｅｆｆ
は で評価することにした。
。熱交換器の性能は、熱伝達率とその時の圧力損失で評
価されろう今回の一連の実験では、（３）式で定義され
る抵抗係数Ｃｆと Ｑｆ＝ΔＰ／Ｑ２（ｍＡｑ／ｃｌ／ｍ１ｎ）２）
（３）ここで ΔＰ；熱交換器の圧力損失（ｍＡｑ）Ｑ
；熱交換器の貫流流量（１／ｍｉｎ ）熱伝達率α（
Ｋｃａｌ／ｍ２ｈｒ ０Ｃ）の平均的な関係を示す基準
曲線を求めて、これを用いて評価した。すなわち、供試
熱交換器の熱伝達率をα８ 、抵抗体※ 数をＯｆ とすれば、基準曲線で０ｆ＝Ｏｆ”となる点
の熱伝達率αと比較し、供試熱交換器の性能係数Ｅｆｆ
は で評価することにした。
＋実験で変化させたパラメータの範囲を以下に７１りす
。作動流体は水である。
。作動流体は水である。
Ｃ＝０．６〜３ｍｍ
ε：０．４〜１．６ｍ７７１
Ｐ＝２．０〜１５７７ｍ
Ｑ ＝ ２．０１／ｍｉｎ （一定）まず従来の環
状流路６に撹乱手段１３ａあるいは１３ｂを設けないタ
イプのものについて、どの程度の性能が得られる力・の
結果を示したものが第４図である。性能係数がＥｆｆ
＝−２０〜−５８％であり、環状流路６に、撹乱手段１
３１Ｌあるいは１３ｂを設けた場合の半分程度の能力で
ありまた。
状流路６に撹乱手段１３ａあるいは１３ｂを設けないタ
イプのものについて、どの程度の性能が得られる力・の
結果を示したものが第４図である。性能係数がＥｆｆ
＝−２０〜−５８％であり、環状流路６に、撹乱手段１
３１Ｌあるいは１３ｂを設けた場合の半分程度の能力で
ありまた。
熱伝達率が高いものほど性能係数は低下し、本発明の一
つの目的である熱伝達率αがα＝１００００Ｋｃａｌ／
ｍ”ｈｒ’ｃ程度のものを得ようとすれば、熱交換器の
圧力損失の問題や、寸法精度（ｃ−＝ｏ、ｑｍｍ）の問
題から実用上はぼ不可能である。
つの目的である熱伝達率αがα＝１００００Ｋｃａｌ／
ｍ”ｈｒ’ｃ程度のものを得ようとすれば、熱交換器の
圧力損失の問題や、寸法精度（ｃ−＝ｏ、ｑｍｍ）の問
題から実用上はぼ不可能である。
環状流路已に撹乱手段１３＆あるいは１３ｂを設けたも
のについては、この従来のものと比較し熱交換器性能は
かなり改暦される。しかし、先に述べた熱交換器の性能
を支配する・２ラメータの設定が適切でないと、性能係
＆Ｅｆ（＝−３０％となる場合があり、これらの・くラ
メータを最適化することが重要である。
のについては、この従来のものと比較し熱交換器性能は
かなり改暦される。しかし、先に述べた熱交換器の性能
を支配する・２ラメータの設定が適切でないと、性能係
＆Ｅｆ（＝−３０％となる場合があり、これらの・くラ
メータを最適化することが重要である。
最適化すべきパラメータは、（２）式で示されている如
く（ε／Ｃ） 、 （Ｐ／８）および、撹乱手段１３ａ
。
く（ε／Ｃ） 、 （Ｐ／８）および、撹乱手段１３ａ
。
１３ｂによる流れパターンの差であると考えられる。
始めに（ε／Ｃ）の最適化の結末について述べるこの（
ε７／Ｃ）の最適値は、粗さが内筒外面４上にある場合
と、外筒内面２にある場合とでそれぞれ異なる最適値が
得られた。撹乱手段１３ｂが内筒外面４上にある場合の
実験結果を第５図に示す。
ε７／Ｃ）の最適値は、粗さが内筒外面４上にある場合
と、外筒内面２にある場合とでそれぞれ異なる最適値が
得られた。撹乱手段１３ｂが内筒外面４上にある場合の
実験結果を第５図に示す。
線分で区切っである範囲はピッチＰを変えて何回か実験
した結果が、この範囲に入ったことを示し、（−）印は
そのモ均値を示す。この結果より、性能係数は（＆／Ｃ
） ０５で最高値を示し、（ε／Ｃ）＝＝０，４〜ｏ６
で′−ヒ均のＮＨ，−ｏ〜８％と良好な性能を示すこと
がわかる。撹乱手段１３２Ｌが外筒内面２上にある場合
の実験結果を第６図に示す。性能・係数は、（ε／Ｃ）
・０．７で最高値を示し、（ε／Ｃ）≧０．６〜０．８
で平均の’Ｋ（（＝３〜６％と良好な性能を示す。
した結果が、この範囲に入ったことを示し、（−）印は
そのモ均値を示す。この結果より、性能係数は（＆／Ｃ
） ０５で最高値を示し、（ε／Ｃ）＝＝０，４〜ｏ６
で′−ヒ均のＮＨ，−ｏ〜８％と良好な性能を示すこと
がわかる。撹乱手段１３２Ｌが外筒内面２上にある場合
の実験結果を第６図に示す。性能・係数は、（ε／Ｃ）
・０．７で最高値を示し、（ε／Ｃ）≧０．６〜０．８
で平均の’Ｋ（（＝３〜６％と良好な性能を示す。
以Ｆ、（ε／Ｃ）の最適値（ε／Ｃ）Ｃが上記２つのタ
イプにつき求められたので、つぎに（Ｐ／ε）の１！適
化を行なう。
イプにつき求められたので、つぎに（Ｐ／ε）の１！適
化を行なう。
（Ｐ／ε）については、流路幅の影響が無視できる場合
については最適値が求められており、ＣＰ／ε）三１３ であるとされている。しかしながら、流路幅の影響が生
ずる場合には、一意的に決めることはできない。すなわ
ち（Ｐ／ε）の最適値を（Ｐ／ε）Ｃであるとすれば （’Ｐ／ε）（Ｈ＝ｃｏｎｓｔ−Ｇ（ε／Ｃ）（３）で
表わされ、 （ε／Ｃ）の影響を考慮する必要がある。
については最適値が求められており、ＣＰ／ε）三１３ であるとされている。しかしながら、流路幅の影響が生
ずる場合には、一意的に決めることはできない。すなわ
ち（Ｐ／ε）の最適値を（Ｐ／ε）Ｃであるとすれば （’Ｐ／ε）（Ｈ＝ｃｏｎｓｔ−Ｇ（ε／Ｃ）（３）で
表わされ、 （ε／Ｃ）の影響を考慮する必要がある。
本実験で得られた（Ｐ／ε）の最適値（Ｐ／ε）Ｃを（
ε／Ｃ）で層別し、ブロノ′卜すると負の相関関係が認
められた。そこで（３）式においてＧ（ε／Ｃ）＝ε／
Ｃ（４） として整理した結果を第７図に示す。
ε／Ｃ）で層別し、ブロノ′卜すると負の相関関係が認
められた。そこで（３）式においてＧ（ε／Ｃ）＝ε／
Ｃ（４） として整理した結果を第７図に示す。
であり、（Ｐ／ε）Ｃ（ε／Ｃｉ ）Ｃ＝＝ ２〜６
であることが認められた。
であることが認められた。
以上述べたような最適パラメータを選定した上述の実施
例による熱交換器では、従来の熱交換器に比較して性能
が非常に高く、例えば第１の実施例におイーＣＧ ＝２
．０ ｍｍ 、ε＝１．４ｍｍ、ｐ＝６．７ｍｍとしだ
熱交換器では （ε／Ｃ）−ｏ、ｙ （Ｐ／ε）（ε／Ｃ）＝３．４ を満たし、このとき性能係数、熱伝達率、抵抗係数はそ
れぞれ １ｃｆｆ＝８．０％ ａ ＝ １０ 、６００ Ｋｃａｌ／ｍ２ｈｒ ０ＣＯ
ｆ＝０．０９２ ｍＡｑ／（１／ｍ１ｎ）が？ｌｔら
れる。
例による熱交換器では、従来の熱交換器に比較して性能
が非常に高く、例えば第１の実施例におイーＣＧ ＝２
．０ ｍｍ 、ε＝１．４ｍｍ、ｐ＝６．７ｍｍとしだ
熱交換器では （ε／Ｃ）−ｏ、ｙ （Ｐ／ε）（ε／Ｃ）＝３．４ を満たし、このとき性能係数、熱伝達率、抵抗係数はそ
れぞれ １ｃｆｆ＝８．０％ ａ ＝ １０ 、６００ Ｋｃａｌ／ｍ２ｈｒ ０ＣＯ
ｆ＝０．０９２ ｍＡｑ／（１／ｍ１ｎ）が？ｌｔら
れる。
寸だ螺旋状の撹乱手段１３＋ａあるいは１３ｂにより誘
起される旋回流により熱伝達率が均一化され、ｒ、１ｔ
に伝熱面に不連続に撹乱手段を設ける。場合に比較して
伝熱面温度が均一化され局部沸騰を防山できるという効
果がある。
起される旋回流により熱伝達率が均一化され、ｒ、１ｔ
に伝熱面に不連続に撹乱手段を設ける。場合に比較して
伝熱面温度が均一化され局部沸騰を防山できるという効
果がある。
本実施例による撹乱手段１３２Ｌ、１３ｂは螺旋状線棒
であり、これを環状流路６に挿入するだけで突起体を形
成できるため、製造が容易に行なえ、かつパラメータの
変更も容易であるという効果がある。
であり、これを環状流路６に挿入するだけで突起体を形
成できるため、製造が容易に行なえ、かつパラメータの
変更も容易であるという効果がある。
つきに本発明の第３の実施例につき第８図で説明する。
この実施例では、第２の実施例において示された撹乱手
段１３ｂを内筒外面４に一体に成形あるいは溶接等の手
段で熱的に結合した点のみが、第２の実施例と異なるも
のである。この実施例においては、撹乱手段１３０が内
筒外面と熱的に結合しているため、先に述べた熱伝達率
の向上、伝熱面温度の均一化という効果のほかに、螺旋
状突起体１３０が放熱フィンとして作用するので熱交換
器の性能を高める上で効果がある。
段１３ｂを内筒外面４に一体に成形あるいは溶接等の手
段で熱的に結合した点のみが、第２の実施例と異なるも
のである。この実施例においては、撹乱手段１３０が内
筒外面と熱的に結合しているため、先に述べた熱伝達率
の向上、伝熱面温度の均一化という効果のほかに、螺旋
状突起体１３０が放熱フィンとして作用するので熱交換
器の性能を高める上で効果がある。
つぎに本発明の第４の実施例につき第９図を用いて説明
する。この実施例では、第１の実施例において示された
撹乱手段１３１Ｌを外筒内面２に一体に成形した螺旋状
の撹乱手段１３ｄとした点のみが第１の実施例と異々る
。この実施例によれば、外筒１を膨脂等で成形する際に
、撹乱手段１３ｄも同時に成形できるため製造コストの
低減を図ることができる。
する。この実施例では、第１の実施例において示された
撹乱手段１３１Ｌを外筒内面２に一体に成形した螺旋状
の撹乱手段１３ｄとした点のみが第１の実施例と異々る
。この実施例によれば、外筒１を膨脂等で成形する際に
、撹乱手段１３ｄも同時に成形できるため製造コストの
低減を図ることができる。
本発明による熱交換器は、非加熱流体が水で。
かつスケールの付着にｌなセラミック発熱素子を用いた
場合に特に有効であるが、一般の環状流路に設けた熱交
換器の小型化、高効率化に有効である。
場合に特に有効であるが、一般の環状流路に設けた熱交
換器の小型化、高効率化に有効である。
第１図は本発明による熱交換器の第１の実施例を示す断
面図、第２図は第１図の要部断面図、第３図は第２の実
施例を示す要部断面図、第４図はｉ足裏の熱交換器の性
能を示す特性図、第９図は第２の実施例の（ε／Ｃ）の
最適化を示す特性図、第６図は第１の実施例の（ε／Ｃ
）の最適化を示す特性図、第７図は（Ｐ／ε）・（ε／
Ｃ）の最適化を示す特性図、第８図は第３の実施例を示
す要部断面図、第９図は第４の実施例を示す要部断面図
で゛ある。 １・・・・・外筒、２・・・・・外筒内面、３・・・・
・内筒、４・・・・・・内筒外面、５−・・・・・環状
流路、９・・・・・・伝熱面、１ｏ・・・・・・流入口
、１１・・・・・流出口、 １３ ａ 、１３ｂ。 １３０．１３ｄ・・・・・螺旋状の撹乱手段。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 赦 男 はが１名第１
図 １θ 第２図 第３図 第４図 θ ２〃θ ａｔり〃 みｍ熱ムｌ！
Ｌ牢〆〔気ｌル枦Ｃ〕 第５図 第６図 第７図 （と／Ｃ） 第８図
面図、第２図は第１図の要部断面図、第３図は第２の実
施例を示す要部断面図、第４図はｉ足裏の熱交換器の性
能を示す特性図、第９図は第２の実施例の（ε／Ｃ）の
最適化を示す特性図、第６図は第１の実施例の（ε／Ｃ
）の最適化を示す特性図、第７図は（Ｐ／ε）・（ε／
Ｃ）の最適化を示す特性図、第８図は第３の実施例を示
す要部断面図、第９図は第４の実施例を示す要部断面図
で゛ある。 １・・・・・外筒、２・・・・・外筒内面、３・・・・
・内筒、４・・・・・・内筒外面、５−・・・・・環状
流路、９・・・・・・伝熱面、１ｏ・・・・・・流入口
、１１・・・・・流出口、 １３ ａ 、１３ｂ。 １３０．１３ｄ・・・・・螺旋状の撹乱手段。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 赦 男 はが１名第１
図 １θ 第２図 第３図 第４図 θ ２〃θ ａｔり〃 みｍ熱ムｌ！
Ｌ牢〆〔気ｌル枦Ｃ〕 第５図 第６図 第７図 （と／Ｃ） 第８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 はぼ同軸に形成された外筒の外筒内面および内筒の内筒
外面よりなる環状流路と、との内筒外＋ｊＨに形成され
た伝熱面と、ｒｉｔｒ記環状流路と連通する流入口と流
出口とを有し、さらに＋ｉｆｊ記外筒内外筒内面は１ｊ
ｆＩ記内筒外面（は螺旋状の撹乱手段を有し、前記外筒
内面に前記撹乱手段を有する場合には、この撹乱手段の
突出高さεと、外筒内径と内筒外径の差の半値よりなる
前記環状流路の幅Ｃはの関係を満たし、また１１０記内
筒外面に前記撹乱手段を有する場合には、前記Ｃとεは の関係を満たすと共に、さらに以−ヒの如く構成された
１ｆｉ記撹乱手段のピッチＰは の関係を満たｔよう構成しだ熱交換器。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6158882A JPS58178198A (ja) | 1982-04-13 | 1982-04-13 | 熱交換器 |
| US06/455,244 US4563571A (en) | 1981-12-16 | 1982-12-10 | Electric water heating device with decreased mineral scale deposition |
| CA000417730A CA1205841A (en) | 1981-12-16 | 1982-12-15 | Water heating device |
| EP82306725A EP0082025B1 (en) | 1981-12-16 | 1982-12-16 | Water heating device |
| DE8282306725T DE3271699D1 (en) | 1981-12-16 | 1982-12-16 | Water heating device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6158882A JPS58178198A (ja) | 1982-04-13 | 1982-04-13 | 熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58178198A true JPS58178198A (ja) | 1983-10-19 |
| JPS629840B2 JPS629840B2 (ja) | 1987-03-03 |
Family
ID=13175452
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6158882A Granted JPS58178198A (ja) | 1981-12-16 | 1982-04-13 | 熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58178198A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008524624A (ja) * | 2004-12-20 | 2008-07-10 | アンジェラントーニ インダストリエ エスピーエー | 省エネルギー環境試験槽及び作動方法 |
| JP2011080352A (ja) * | 2009-09-08 | 2011-04-21 | Panasonic Corp | 筒型熱交換器 |
| JP2017101892A (ja) * | 2015-12-03 | 2017-06-08 | カルソニックカンセイ株式会社 | 流体加熱装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0289535U (ja) * | 1988-12-22 | 1990-07-16 |
-
1982
- 1982-04-13 JP JP6158882A patent/JPS58178198A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008524624A (ja) * | 2004-12-20 | 2008-07-10 | アンジェラントーニ インダストリエ エスピーエー | 省エネルギー環境試験槽及び作動方法 |
| JP2011080352A (ja) * | 2009-09-08 | 2011-04-21 | Panasonic Corp | 筒型熱交換器 |
| JP2017101892A (ja) * | 2015-12-03 | 2017-06-08 | カルソニックカンセイ株式会社 | 流体加熱装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS629840B2 (ja) | 1987-03-03 |
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