JPS58164922A - Method and device for burning waste gas containing ammonia - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 オ、暇ア：ｙ　％−”アー含有廃７、。燃焼力よ。[Detailed description of the invention] O, free time A:y　%-”A-containing waste 7. Burning power.

関する。本発明君該方法を実施するための装置にも関す
る。related. The invention also relates to an apparatus for carrying out the method.

アンモニア（ＮＨ３）−含有廃ガスは例えば粗鉱油また
は核油から誘導された生成物の水素処理から、コークス
炉ガスの処理から、または石炭ガス化プロセスから発生
し得る。これらのプロセスはアンモニアを含有する液体
または気体生成物流を生成し、そこからアンモニアを除
去しなければならない。アンモニアはそれらの流から、
例えば高められた圧力および低められた温度で水洗する
ことにより除去し得る。洗滌は大抵は豊富な量の水で実
施されるので、希薄なアンモニア−含有溶液が生ずる。Ammonia (NH3)-containing waste gases can arise, for example, from the hydroprocessing of products derived from crude mineral or nuclear oils, from the treatment of coke oven gas, or from coal gasification processes. These processes produce liquid or gaseous product streams containing ammonia from which ammonia must be removed. Ammonia comes from these streams,
For example, it may be removed by washing with water at elevated pressure and reduced temperature. Washing is usually carried out with copious amounts of water, so that dilute ammonia-containing solutions result.

アンモニア−含有溶液の蒸気ストリッピングは開放地表
水中に放出するに適する水とアンモニア−および水蒸気
−含有廃ガスを生成する。このような廃ガスは硫化水素
（）ｒ２Ｓ）を含むこともある。Steam stripping of the ammonia-containing solution produces water and ammonia- and water vapor-containing waste gas suitable for discharge into open surface water. Such waste gases may also contain hydrogen sulfide ()r2S).

Ｈ２Ｓ−含有ガスは例えば上記水素処理、コークス炉ガ
スの処理または石炭ガス化プロセスから発生し得る。該
水素処理の例は石油精製において実施される脱硫プロセ
スである。天然ガスもＨ２Ｓを含み得る。Ｈ２ＳはＨ２
Ｓ−含有ガスから再生可能な吸収剤中への吸収によって
除去し得る。吸収剤の再生は、Ｈ２Ｓ−含有出発ガスよ
りも高いＨ２Ｓ含量を有しそして通常二酸化炭素（ＣＯ
２）をも含有するガスを生成する。再生によって生成し
たガスからクラウス型プロセスによって単体硫黄を回収
し得る。クラウス型プロセスにおいては硫黄生成に関し
て次の反応が起る： いわゆるクラウスの熱段階において Ｈ８＋−０→ＳＯ２＋Ｈ２０ ２２ の反応によりＨ２Ｓの約／／３がＳＯ２に燃焼され、次
に該プロセスの接触段階において ２Ｈ８十５０２−；３Ｓ＋２Ｈ２０ の反応が起る。H2S-containing gases can arise, for example, from the above-mentioned hydrogen processing, coke oven gas processing or coal gasification processes. An example of such hydroprocessing is the desulfurization process carried out in petroleum refining. Natural gas may also contain H2S. H2S is H2
It can be removed from the S-containing gas by absorption into a renewable absorbent. The regeneration of the absorbent has a higher H2S content than the H2S-containing starting gas and is usually carbon dioxide (CO
2) also produces a gas containing. Elemental sulfur can be recovered from the gas produced by regeneration by a Claus-type process. In the Claus-type process, the following reactions occur for sulfur production: About 1/3 of the H2S is combusted to SO2 by the reaction H8+-0→SO2+H20 22 in the so-called Claus thermal stage, and then in the contact stage of the process. The reaction 2H8 + 502-; 3S + 2H20 occurs.

クラウスプロセスにおいてＨ２ＳおよびＳＯ２全２ヲす
るガスは、上記反応に従って単体硫黄が生成する／まだ
はそれ以上の接触域に導かれ、該ガス中のＨ２ＳとＳＯ
２のモル比は約、、２：／であるのが適当である。接触
域へ導入される前にガスは所望の反応温度、適当には２
３０℃ないし２ｇＯ℃にもっていかれ、そしてとの域を
離れた後、冷却／凝縮により液体硫黄および、最終接触
域の場合には、Ｈ２Ｓ−含有廃ガス一本明細書において
はクラウステールガスとも呼ぶ−に分離される。クラウ
ステールガスはＨ２Ｓ以外の硫黄化合物をも含有する。In the Claus process, the gas containing H2S and SO2 is led to a contact area where elemental sulfur is produced according to the above reaction, and the H2S and SO2 in the gas are
Suitably, the molar ratio of 2 is about 2:/. Before being introduced into the contact zone, the gas is brought to the desired reaction temperature, suitably 2
30°C to 2gO°C and after leaving the area, cooling/condensation produces liquid sulfur and, in the case of the final contact zone, H2S-containing waste gas, also referred to herein as Claus tail gas. - separated into Claus tail gas also contains sulfur compounds other than H2S.

これらＨ２Ｓ−含有廃ガスは、クラウス型プロセスに導
入されるＨ２Ｓ−含有ガスよりもかなシ低いＨ２Ｓ含量
を有する。These H2S-containing waste gases have a much lower H2S content than the H2S-containing gases introduced into the Claus-type process.

環境汚染防止に関する増大する法規制の点から考えて、
ＮＨ３−含有廃ガスおよびＨ２Ｓ−含有廃ガスを大気中
に放出することはできない。適当な処分方法はＮＨ３−
含有廃ガス中のＮＨ３を窒素と水に燃焼させることおよ
びＨ２Ｓ−含有廃ガス中のＨ２ＳをＳＯ２と水に燃焼さ
せることである；このようにして得られる燃焼ガスは大
気中に移行させ得る。In view of the increasing laws and regulations regarding the prevention of environmental pollution,
NH3-containing waste gases and H2S-containing waste gases cannot be discharged into the atmosphere. The appropriate disposal method is NH3-
The combustion gases thus obtained can be transferred to the atmosphere.

英国特許第１，４’４’乙ｏｇｓ号明細書は、−クラウ
ステールガスをＮＨ３−含有ガスと共に、ＮＨ３燃焼用
炉中で燃料ガスの存在下に７９００℃ないし７７５０℃
の温度で燃焼させる方法を記載している。該炉中で生成
するガスは廃熱ボ□□イラーを通シ、そして次に煙突を
通って放出される。この方法の欠点は、燃焼によって生
成する廃ガスの比較的高い窒素酸化物（ＮＯ）含量であ
る。British patent no.
It describes how to burn it at a temperature of . The gas produced in the furnace passes through a waste heat boiler and then is discharged through a chimney. A disadvantage of this method is the relatively high nitrogen oxide (NO) content of the waste gas produced by combustion.

該英国特許明細書においては、燃焼によって生ずる廃ガ
スを燃焼が行なわれる炉へ、その中で酸素０．５ないし
、、５′、Ｏ容量チの範囲の酸素過剰で燃焼が行なわれ
るよう力量再循環することが提案されている。斯して自
由大気に移行する廃ガスが時間あたり放出するＮｏ　は
少なくなる。この変法の欠点は、大計のガスの再循環で
ある。例えば該英国特許明細書中に記載されている実験
においては、炉中に供給されるＮＨ３−含有ガス、燃料
ガスおよび空気の合計の１１．１容量係を構成する量の
廃ガスを炉に再循環している。従って炉および廃熱ボイ
ラーは相応してより太きＡサイズで々ければならず、そ
して煙突へのラインからガスを引出して炉へ送るのに犬
き彦ファンが必要である。In the British patent specification, the waste gases resulting from combustion are transferred to the furnace in which the combustion takes place, and the power is regenerated so that the combustion takes place in an oxygen excess in the range of 0.5 to 5', O by volume. It is proposed to circulate. The waste gas passing into the free atmosphere will thus emit less No per hour. A disadvantage of this variant is the extensive gas recirculation. For example, in the experiments described in that British patent specification, waste gas was recycled to the furnace in an amount constituting 11.1 volume factors of the combined NH3-containing gas, fuel gas and air fed into the furnace. It's circulating. Therefore, the furnace and waste heat boiler must be correspondingly larger and larger, and an Inukihiko fan is required to draw gas from the line to the chimney and into the furnace.

本発明の目的は上記廃ガスの既知再循環の欠点１、′ を回避すると住、である。The object of the present invention is to If you avoid it, you will live.

本発明の他の目的は、大気中に放出されるＮＯｘの量を
減少させることである。Another object of the invention is to reduce the amount of NOx released into the atmosphere.

従って本発明は、アンモニア−含有廃ガスの燃焼方法に
おいて、次の段階： ａ）アンモニア−含有廃ガスを燃料ガスの存在下に第一
の量の遊離酸素−含有ガスと燃焼させ、該遊離酸素の第
一の量は、ＮＨ３のＮ２とＮ２０への燃焼および燃料ガ
スのＣＯ２とＮ２０への燃焼に関して計算して、化学量
論量以下であり、 ｂ）段階ａ）で生じた燃焼ガスを第二の量の遊離酸素−
含有ガスと混合し、該遊離酸素の第一および第二の量の
合計は前記燃焼に関して化学量論量以上であシ、そして Ｃ）段階ｂ）で生じたガスを可燃性の硫黄化合物−含有
廃ガスおよび第三の量の遊離酸素−含有ガスと混合して
燃焼させ、該遊離酸素の第三の量は、該可燃性の硫黄化
合物−含有廃ガス中の可燃性化合物のＳＯ２＋　ＣＯ２
およびＮ２０への燃焼に関し７て計算して、化学量論量
以上である、 を含む方法を提供する。The present invention therefore provides a method for combustion of ammonia-containing waste gas, comprising the steps of: a) combusting an ammonia-containing waste gas with a first amount of free oxygen-containing gas in the presence of a fuel gas, the first quantity of is less than or equal to the stoichiometric amount, calculated for the combustion of NH3 to N2 and N20 and the combustion of the fuel gas to CO2 and N20, and b) the combustion gases produced in step a) are Two amounts of free oxygen -
and C) mixing the gas produced in step b) with a combustible sulfur compound-containing gas, the sum of the first and second amounts of free oxygen being greater than or equal to the stoichiometric amount for said combustion. The waste gas and a third amount of free oxygen-containing gas are mixed and combusted, and the third amount of free oxygen is combined with SO2+CO2 of the combustible compounds in the combustible sulfur compound-containing waste gas.
and is greater than or equal to the stoichiometric amount, calculated in terms of combustion to N20.

本発明による方法に供給されるべき遊離酸素−含有ガス
は、有意な量の遊離酸素および燃焼を有意には妨げない
他の成分を含むいかなるガス流であってもよい。遊離酸
素−含有ガスは好ましくは空気であるが、例えば酸素富
化空気または純酸素の使用が除外されるものではない。The free oxygen-containing gas to be fed to the process according to the invention may be any gas stream containing a significant amount of free oxygen and other components that do not significantly interfere with combustion. The free oxygen-containing gas is preferably air, although the use of eg oxygen-enriched air or pure oxygen is not excluded.

任意の適当な可燃性の硫黄化合物−含有廃ガスを本発明
による方法に使用し得る；Ｈ２Ｓ−含有廃ガスおよび特
にクラウステールガスは非常に適当である。Any suitable combustible sulfur compound-containing waste gas can be used in the process according to the invention; H2S-containing waste gas and especially Krauss tail gas are very suitable.

大気汚染を減少させるために、クラウステールガスから
硫黄化合物および単体硫黄を除去する種種の方法が開発
されてきた。そのよう々方法は自由大気中に放出される
ＳＯ２，ＳＯ３および水の量をかなり減少させる。これ
に鑑み、本発明により使用される可燃性の硫黄化合物−
含有廃ガスは適当には、クラウステールガスから硫黄化
合物および単体硫黄を除去するプロセスの排ガスである
。そのようなプロセスは例えば英国特許第１，３ｊ乙、
１２号明細書に記載されている。Various methods have been developed to remove sulfur compounds and elemental sulfur from Claus tail gas in order to reduce air pollution. Such a method significantly reduces the amount of SO2, SO3 and water released into the free atmosphere. In view of this, the flammable sulfur compounds used according to the invention -
The contained waste gas is suitably the waste gas of a process for removing sulfur compounds and elemental sulfur from Claus tail gas. Such a process is described, for example, in British Patent Nos. 1 and 3j,
It is described in the specification of No. 12.

段階ａ）で使用される遊離酸素の量は適当には、ＮＨ３
のＮ２とＮ２０への、および燃料ガスのＣＯ２とＮ２０
への燃焼・のだめの化学量論量の乙３％々いし９タチの
範囲、好捷しくは７０ないしり０係の範囲である。The amount of free oxygen used in step a) is suitably NH3
to N2 and N20, and to CO2 and N20 of the fuel gas.
The stoichiometric amount of combustion and storage is in the range of 3% to 9%, preferably in the range of 70% to 0%.

段階ａ）で使用される温度は適当には／１Ｉ−００℃な
いし７４００℃の範囲の値に維持される。The temperature used in step a) is suitably maintained at a value in the range /1I-00°C to 7400°C.

段階ａ）における煙道ガスの平均滞留時間は適当にはＱ
、、２ｓないし２ｓの範囲である。The average residence time of the flue gas in stage a) is suitably Q
, 2s to 2s.

ＮＨ３−含有ガスおよび燃料ガスは段階ａ）において互
いの存在下に燃焼させるべきである。この目的のために
該２つのガスは、ＮＨ３−含有ガスだけのだめの／また
はそれ以上のバーナーおよび燃料ガスだけのための／ま
たはそれ以上のバーナーを使用して別々に接触域へ導入
し得る。しかし、ＮＩ（３−含有ガスと燃焼ガスを混合
しそして生じた混合物を段階ａ）において燃焼させるの
が好ましい。The NH3-containing gas and the fuel gas should be combusted in the presence of each other in step a). For this purpose, the two gases can be introduced separately into the contact zone using one or more burners exclusively for the NH3-containing gas and/or one or more burners only for the fuel gas. However, it is preferred to mix the NI(3-containing gas and the combustion gas) and combust the resulting mixture in step a).

段階ａ）の終りにおいて煙道ガスは主成分としてＮ２．
ＣＯ２＃　Ｈ２Ｏ、ＮＩ３．　ＨＣＮ”１．、　Ｎｏ　
、　ＣｏおよびＨ２を含有する。段階ｂ）の目的は１．
；、：：非常に短い時間内に煙道ガスと第二の量の遊離
酸嶽−含有ガスの充分な混合を起すことである。この目
的は任意の適当な混合室、例えば内径が段階ａ）を実施
する燃焼域のそれよシも／ＪＸさい円筒状管中で達成し
得る。混合はθ、０／θＳないし０，０．２０ｓの範囲
の時間性なうのが適当である。At the end of stage a) the flue gas contains N2.
CO2# H2O, NI3. HCN”1., No
, Co and H2. The objectives of step b) are: 1.
;,:: to bring about a thorough mixing of the flue gas and the second quantity of free acid-containing gas within a very short period of time. This objective may be achieved in any suitable mixing chamber, for example a cylindrical tube whose internal diameter is smaller than that of the combustion zone carrying out stage a). It is appropriate that the mixing be temporally in the range θ, 0/θS to 0,0.20 s.

段階ａ）およびｂ）において使用される遊離酸素の合計
量は好ましくは化学量論量の７００チないし７３０％で
ある。The total amount of free oxygen used in steps a) and b) is preferably between 700 and 730% of the stoichiometric amount.

段階Ｃ）において段階ｂ）からの煙道ガスは適当にはま
ず可燃性の硫黄化合物−含有廃ガスおよび第三の量の遊
離酸素−含有ガスと非常に短い時間内に充分に混合され
る。段階Ｃ）において混合物の滞留時間は、可燃性硫黄
化合物の完全燃焼を達成するに充分なだけ許容される；
通常この滞留時間は０．２ないし／Ｓの範囲である。In stage C) the flue gas from stage b) is suitably first thoroughly mixed within a very short time with a combustible sulfur compound-containing waste gas and a third quantity of free oxygen-containing gas. In step C) the residence time of the mixture is allowed to be sufficient to achieve complete combustion of the combustible sulfur compounds;
Usually this residence time is in the range 0.2 to /S.

段階Ｃ）は適当にはざ００℃ないし１０００℃の範囲の
温度で実施される。この温度は段階ａ）に供給される燃
料−□スの量を調節することによって調Ｉ： 整し得る。　　：：・・ 段階Ｃ）に供給される遊離酸素の量は適当には化学量論
量の７００チないしａＯＯ％、好ましくは２００チない
し３００％である。Step C) is suitably carried out at a temperature ranging from 00°C to 1000°C. This temperature can be adjusted by adjusting the amount of fuel supplied to step a). ::... The amount of free oxygen fed to step C) is suitably between 700 and aOO% of the stoichiometric amount, preferably between 200 and 300%.

段階Ｃ）を離れる煙道ガスは廃熱ポイ２−に通すことが
でき、そこで水との間接熱交換により冷却され、同時に
蒸気を発生させる。The flue gas leaving stage C) can be passed to waste heat poi 2-, where it is cooled by indirect heat exchange with water and at the same time generates steam.

本発明はまた、 ａ）気体燃料および酸素−含有ガスのだめの流入手段を
前端に備えた燃焼室、 ｂ）燃焼室の後端と開放連結した、そして酸素−含有ガ
スのための流入手段を備えた混合室、および Ｃ）混合室と開放連結した、そして可燃性ガスおよび酸
素−含有ガスのだめの流入手段を備えた急冷室、 を含む、本発明による方法に使用するに適した装置を提
供する。The invention also provides a combustion chamber comprising: a) a combustion chamber at the front end with inlet means for a reservoir of gaseous fuel and an oxygen-containing gas; b) an inlet means for the oxygen-containing gas in open connection with the rear end of the combustion chamber; C) a quenching chamber in open connection with the mixing chamber and provided with inlet means for a reservoir of flammable gas and oxygen-containing gas. .

燃焼、混合および急冷室は任意の適当な形状を有し得、
そして好゛ましくはほぼ円筒状の形である。The combustion, mixing and quenching chambers may have any suitable shape;
The shape is preferably approximately cylindrical.

燃焼室の流入手段は任意の適当な形を有し得る。The combustion chamber inlet means may have any suitable shape.

好ましくは燃焼室の気体燃料のための流入手段は、燃焼
室の断面に沿ってほぼ一様に分布した開口を備えている
。気体燃料を酸素−含有ガス流中に半径方向に注入する
ことは、強く混合された乱流拡散炎を生ずる。Preferably, the inlet means for the gaseous fuel of the combustion chamber comprise openings distributed substantially uniformly along the cross-section of the combustion chamber. Radial injection of gaseous fuel into an oxygen-containing gas stream produces an intensely mixed turbulent diffusion flame.

混合室の断面積は好ましくは燃焼室のそれのｊチないし
ょθ俤の範囲にあり、斯して強方々混合が助長される。The cross-sectional area of the mixing chamber is preferably within .theta. of that of the combustion chamber, thus promoting strong square mixing.

円柱状の形の（ｃｉｒｃｌｅ−ｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌ
ｌｙ　５ｈａｐｅｄ）混合室が好ましく、そしてこの場
合混合室は好ましくはｊ：／ないし／：／の範囲の長さ
と直径の比を有する。circle-cylindrical
ly 5haped) mixing chambers are preferred, and in this case the mixing chamber preferably has a length to diameter ratio in the range from j:/ to /:/.

急冷室は好１しくけ、混合室からのガスを外側へそらせ
る手段を備え、斯してやはシ急冷室へ供給される可燃性
ガスおよび酸素−含有ガスとの充分々そして急速々混合
を供与する。The quench chamber is preferably arranged with means for diverting gas from the mixing chamber outwardly, thus providing thorough and rapid mixing with the flammable gas and oxygen-containing gas supplied to the quench chamber. .

本発明を添付の図面および実施例を参照して更に説明す
る。The invention will be further described with reference to the accompanying drawings and examples.

例 斯して図面を参照するに、ＮＨ３Ｃ３；、、２１　ｋｍ
ｏｌ／ｈ）および水蒸気（０，０’？　ｋｍｏ　ｌ／ｈ
　）からなシ、そして≠θ℃の温度を有するガスがライ
ン／を経て供給される。ｇｊ容量チのメタンおよび／ｊ
容量チの窒素からなる燃料ガス（７，７３ｋｍｏ　ｌ／
ｈ　）が１５℃の温度でライン！を経て供給される。Ｎ
Ｈ３−含有ガスと燃料ガスはライン３中で結合されそし
て得られる混合物は円柱状の形の燃焼室グのバーナーに
供給される。空気（／　３　／　３　Ｎｍ　／ｈ　’１
その３０りＮｍ／ｈが遊離酸素、温度５０℃）がライン
ｊを経て燃焼室≠に供給され、該遊離酸素の量はＮＨ３
のＮ２とＮ２０への、およびメタンのＣ０２とＮ２０へ
の完全燃焼に必要な化学量論量のと０％である・　Ｎｍ
　　は０℃の温度および７．０７パールの圧力を有する
ガス／ｍ３を指す。ライン３を経て供給される混合物は
、内周に沿って開口を備えた環状管を経て空気流中に半
径方向に注入され、該開口は燃焼室グの断面に沿って一
様に分布し、斯して乱流拡散炎を生じそしてＮＩ（３と
燃料ガスを同じ速度で燃焼させる。煙道ガスの燃焼室グ
内平均滞留時間は０．７８であり、そしてその中の温度
は７５００℃である。For example, referring to the drawings, NH3C3;,,21 km
ol/h) and water vapor (0,0'? kmol/h)
) and a gas having a temperature of ≠θ° C. is supplied via the line /. gj capacity methane and /j
Fuel gas consisting of nitrogen with a capacity of 7,73 kmol/
h ) line at a temperature of 15℃! It is supplied through. N
The H3-containing gas and the fuel gas are combined in line 3 and the resulting mixture is fed to the burner of a cylindrically shaped combustion chamber. Air (/ 3 / 3 Nm /h '1
30 Nm/h of free oxygen (temperature 50°C) is supplied to the combustion chamber≠ via line j, and the amount of free oxygen is NH3
is 0% of the stoichiometric amount required for complete combustion of methane to N2 and N20 and of methane to C02 and N20.
refers to gas/m3 with a temperature of 0° C. and a pressure of 7.07 par. The mixture fed via line 3 is injected radially into the air stream via an annular tube with openings along the inner circumference, the openings being uniformly distributed along the cross-section of the combustion chamber; This creates a turbulent diffusion flame and burns the NI(3) and fuel gas at the same rate. The average residence time of the flue gas in the combustion chamber is 0.78, and the temperature therein is 7500°C. be.

燃焼室グは内径および長さ：、、殖それぞれ１０θおよ
び３００ｃｍであり、長さは環状管から後端までを測っ
たものである。The combustion chamber has an inner diameter and a length of 10θ and 300cm, respectively, and the length is measured from the annular tube to the rear end.

煙道ガスは燃焼室グから円柱状の形の混合室７（内径３
０鑞、長さｊｏＣＴＬ）へ通り、その中でライン乙、ラ
インどおよびラインタを経て供給される第二の量の空気
（ｊ乙ｇ　Ｎｍ３／ｈ　’１その／／乙Ｎｍ３／ｈが遊
離酸素、温度５０℃）と混合され、ラインｊおよびりを
経て供給される遊離酸素の合計量は化学量論量の／１０
係であシ、そして混合室の断面積は燃焼室のそれの９％
である。The flue gas is transferred from the combustion chamber to a cylindrical-shaped mixing chamber 7 (inner diameter 3
A second quantity of air (J g Nm3/h '1 that//Nm3/h is free oxygen , temperature 50°C) and supplied via lines j and 1/10 of the stoichiometric amount.
The cross-sectional area of the mixing chamber is 9% of that of the combustion chamber.
It is.

煙道ガスは混合室７から、混合室７からの煙道ガスを外
側へそらせるだめの邪魔板／３を備えた円柱状の形の急
冷室１０（内径／θ０ｃｒｎ１長さ１１！；　Ｏｃｍ　
）へ通る。煙道ガスは急冷室１０中で、ライン／／を経
て供給されるクラウステールガス（２乙／、　３４’　
ｋｍｏ　１／ｈ　Ｎ温度／３４’℃）およびライン／、
！を経て供給される第三の量の空気（７，２３ＯＮｍ’
／ｈ、その、２’、　３；　／　Ｎｍ３／ｈが遊離酸素
、温度ｊＯ℃）と混合さｉ１該遊離酸素の量はクラウス
チー１ ルガス中の可燃：：′□惟化合物のＳＯ２，ＣＯ２およ
びＮ２０への完全燃焼に必要な化学量論量の２３−０％
に相当する。煙道ガスの急冷室１０中の平均滞留時間は
０，３ｓである。クラウステールガスは次の組成を有す
る（量はｋｍｏｌ／ｈ　）　： Ｎ２／４’４’、乙ｊ　　Ｈ２／Ｊ７　　ＣＯ８Ｏ，／
乙Ｈ２０乙７．．２３　　Ｈ２Ｓ　　　／、０３　　Ｓ
単体０．７！；／Ｃｏ２１１３．２１　５ｏ２０．３；
、２Ｃｏ　　　　２Ｊ、２　０２０．１Ｉ−７急冷室１
０の出口を離れる煙道ガスはり９０℃の温度を有し、そ
して／　ｊ　Ｏｐｐｍ　（容量）より少ないＮｏ　　含
量を有する。The flue gas is transferred from the mixing chamber 7 to a quenching chamber 10 having a cylindrical shape (inner diameter/θ0crn1 length 11!; Ocm
). The flue gas is in the quenching chamber 10, and is supplied via the line //.
kmo 1/h N temperature/34'℃) and line/,
! a third quantity of air (7,23 ON m'
/h, its, 2', 3; / Nm3/h is mixed with free oxygen, temperature jO ℃) i1 The amount of free oxygen is Claus Steel 1 Combustible in gas::'□The compounds SO2, CO2 and N20 23-0% of the stoichiometric amount required for complete combustion to
corresponds to The average residence time of the flue gas in the quench chamber 10 is 0.3 s. Claus tail gas has the following composition (amount in kmol/h): N2/4'4', H2/J7 CO8O,/
Otsu H20 Otsu 7. ．． 23 H2S /, 03 S
Single 0.7! ;/Co2113.21 5o20.3;
, 2Co 2J, 2 020.1I-7 Quenching chamber 1
The flue gas leaving the outlet at 0 has a temperature of 90 °C and has a No content of less than / j Oppm (by volume).

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

図は本発明の一実施例の７０−シートである。 グ・・・燃焼室、１０・・・急冷室。 代理人の氏名　　川原１）−穂 The figure shows a 70-sheet of one embodiment of the present invention. G... Combustion chamber, 10... Quenching chamber. Agent's name: Kawahara 1) - Ho

Claims (1)

【特許請求の範囲】 で、次の段階： ａ）アンモニア−含有廃ガスを燃料ガスの存在下に第一
の量の遊離酸素−含有ガスと燃焼させ、該遊離酸素の第
一の量は、ＮＨ３のＮ２とＮ２０への、および燃料ガス
のＣ０２とＮ２０への燃焼に関して計算して、化学量論
量以下であシ、 ｂ）段階ａ）で生じた燃焼ガスを第二の量の遊離酸素−
含有ガスと混合し、該遊離酸素の第一および第二の量の
合計は前記燃焼に関して化学量論量以上であり、そして Ｃ）段階ｂ）で生じたガスを可燃性の硫黄化合物−含有
廃ガスおよび第三の量の遊離酸素−含有ガスと混合して
燃焼させ、該遊離酸素の第三の量は、該可燃性の硫黄化
合物−含有廃ガス中の可燃性化合物のＳ０２．ＣＯ２お
よびＮ２０への燃焼に関しく／） て計算して、化学量論量以上である、 を含む前記方法〇 （２）遊離酸素−含有ガスが空気である特許請求の範囲
第１項記載の方法。 （３）可燃性の硫黄化合物−含有廃ガスがクラウステー
ルガスである特許請求の範囲第７またけノ項記載の方法
。 （４）段階ａ）で使用する遊離酸素の量が化学量論量の
乙ｊ％ないしり９％の範囲である特許請求の範囲第１な
いし３項のいずれか記載の方法。 （５）段階ａ）で使用する遊離酸素の量が該化学量論量
の７０％ないし９０チの範囲である特許請求の範囲第≠
項記載の方法。 （６）段階ａ）を／グ００℃ないし７６００℃の範囲の
温度で実施する特許請求の範囲第１ないし５項のいずれ
か記載の方法。 （７）段階ａ）およびｂ）に供給する遊離酸素の合計量
が化学量論量の１００％ないし７３０％である特許請求
の範囲第１ないし乙項のいずれか記載の方法。 （８）　　段階Ｃ）に供給する遊離酸素の量が化学量論
量の７００％ないしグ００係である特許請求の範囲第１
ないし７項のいずれか記載の方法。 （９）段階Ｃ）を２００℃ない１７０００℃の範囲の温
度で実施する特許請求の範囲第１ないしｇ項のいずれか
記載の方法。 ００　　アンモニア−含有廃ガスの燃焼装置において、 ａ）気体燃料および酸素−含有ガスのための流入手段を
前端に備えた燃焼室、 ｂ）燃焼室の後端と開放連結した、そして酸素−含有ガ
スのだめの流入手段を備えた混合室、および Ｃ）混合室と開放連結した、そして可燃性ガスおよび酸
素−含有ガスのための流入手段を備えた急冷室、　　　
　　　　　・”、、７ □ｂ□□い。　　　　　　　じ■・ ０υ　燃焼、混合および急冷室がほぼ円筒状の形である
特許請求の範囲第１０項記載の装置。 αａ　燃焼室の気体燃料のだめの流入手段が、燃焼室の
断面に沿ってほぼ一様に分布した開口を備えた特許請求
の範囲第１０または７７項記載の装置０ ０３　　混合室の断面積が燃焼室のそれの、ｆｆ％ない
しｊＯ係の範囲である特許請求の範囲第１／−’！たは
７２項記載の装置。 ０４　　混合室が円柱状の形である特許請求の範囲第１
／ないし７３項のいずれか記載の装置。 ａ→　混合室がｊ：／ないし／：／の範囲の長さと直径
の比を有する特許請求の範囲第１を項記載の装置。 ０Ｑ　　急冷室が混合室からのガスを外側へそらす手段
を備えた特許請求の範囲第７０ないし７５項のいずれか
記載の装置。Claims: a) combusting the ammonia-containing waste gas in the presence of a fuel gas with a first amount of free oxygen-containing gas, the first amount of free oxygen comprising: a) sub-stoichiometric amount calculated for the combustion of NH3 to N2 and N20 and the fuel gas to C02 and N20; b) the combustion gases produced in step a) are combined with a second amount of free oxygen; −
containing gas, the sum of the first and second amounts of free oxygen being greater than or equal to the stoichiometric amount for said combustion; gas and a third amount of free oxygen-containing gas and combust, the third amount of free oxygen being the S02. (2) The method of claim 1, wherein the free oxygen-containing gas is air. . (3) The method according to claim 7, wherein the flammable sulfur compound-containing waste gas is Claus tail gas. (4) A method according to any one of claims 1 to 3, wherein the amount of free oxygen used in step a) is in the range from 1% to 9% of the stoichiometric amount. (5) The amount of free oxygen used in step a) ranges from 70% to 90% of the stoichiometric amount.
The method described in section. (6) A method according to any one of claims 1 to 5, wherein step a) is carried out at a temperature in the range of 00°C to 7600°C. (7) The method according to any one of claims 1 to 2, wherein the total amount of free oxygen supplied to steps a) and b) is 100% to 730% of the stoichiometric amount. (8) Claim 1, wherein the amount of free oxygen supplied in step C) is between 700% and 00% of the stoichiometric amount.
The method described in any of Items 7 to 7. (9) A method according to any one of claims 1 to g, wherein step C) is carried out at a temperature in the range from 200°C to 17000°C. 00 An apparatus for combustion of ammonia-containing waste gas comprising: a) a combustion chamber with inlet means for gaseous fuel and oxygen-containing gas at the front end; b) in open connection with the rear end of the combustion chamber and for oxygen-containing gas; C) a quenching chamber in open connection with the mixing chamber and provided with inlet means for combustible gas and oxygen-containing gas;
・”,, 7 □b□□. Di■・ 0υ The apparatus according to claim 10, wherein the combustion, mixing and quenching chambers are approximately cylindrical in shape. αa Inflow means for the gaseous fuel reservoir of the combustion chamber The apparatus according to claim 10 or 77, wherein the mixing chamber has openings distributed substantially uniformly along the cross-section of the combustion chamber. Claim 1/-'! or the device according to claim 72, wherein the mixing chamber has a cylindrical shape.
/The device according to any one of items 73 to 73. Apparatus according to claim 1, wherein the mixing chamber has a length-to-diameter ratio in the range j:/ to /:/. 0Q Apparatus according to any one of claims 70 to 75, wherein the quench chamber is provided with means for diverting gas from the mixing chamber to the outside.