JPS581627Y2 - 燃焼室 - Google Patents
燃焼室Info
- Publication number
- JPS581627Y2 JPS581627Y2 JP1976151199U JP15119976U JPS581627Y2 JP S581627 Y2 JPS581627 Y2 JP S581627Y2 JP 1976151199 U JP1976151199 U JP 1976151199U JP 15119976 U JP15119976 U JP 15119976U JP S581627 Y2 JPS581627 Y2 JP S581627Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- recess
- swirl
- combustion chamber
- fuel
- small
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は直接噴射式ディーゼルエンジンの燃焼室、特に
燃焼による騒音(以下単に燃焼騒音とする)を減少でき
ると共に、排気ガス中の窒素酸化物(以下単にNOxと
する)を減少できるようにした燃焼室に関するものであ
る。
燃焼による騒音(以下単に燃焼騒音とする)を減少でき
ると共に、排気ガス中の窒素酸化物(以下単にNOxと
する)を減少できるようにした燃焼室に関するものであ
る。
ディーゼルエンジンにおいては、燃料の燃焼室内への噴
射時期を遅らせることによって爆発圧力、圧力上昇率を
下げれば燃焼騒音を下げることができると共に、燃焼ガ
ス温度が低下してNOxを低減できることが一般に知ら
れている。
射時期を遅らせることによって爆発圧力、圧力上昇率を
下げれば燃焼騒音を下げることができると共に、燃焼ガ
ス温度が低下してNOxを低減できることが一般に知ら
れている。
しかし、一般に噴射時期を遅らせるとディーゼルサイク
ルとしての熱効率が悪化して燃料消費率が低下すると共
に、燃焼が悪化して排気色が黒くなってし1うという不
具合を有している。
ルとしての熱効率が悪化して燃料消費率が低下すると共
に、燃焼が悪化して排気色が黒くなってし1うという不
具合を有している。
すなわち、
(燃料消費率、排気色、NOx、燃焼騒音)=f (d
M/dt −S 、Tm−τd、dQ/dt)の関係と
なっている。
M/dt −S 、Tm−τd、dQ/dt)の関係と
なっている。
ここで、dM/d t =空気と燃料の混合速度S=混
合比の時間的、空間的分布 Tm=平均サイクルガス温度 τd=着火遅れ d Q/d t =熱発生率−グ(aM/dt)である
。
合比の時間的、空間的分布 Tm=平均サイクルガス温度 τd=着火遅れ d Q/d t =熱発生率−グ(aM/dt)である
。
噴射時期を遅らせることは着火遅れτdを小さくするこ
とであるので、平均サイクルガス温度Tm熱発生率dQ
/dtを小さくすると共に、空気と燃料混合速度dM/
d t、混合比の時間的、空間的分布Sが悪化する。
とであるので、平均サイクルガス温度Tm熱発生率dQ
/dtを小さくすると共に、空気と燃料混合速度dM/
d t、混合比の時間的、空間的分布Sが悪化する。
したがって、噴射時期を遅らせると燃焼騒音、NOxを
低減できるが上記の関係から燃料消費率、排気色を悪化
してし昔つ。
低減できるが上記の関係から燃料消費率、排気色を悪化
してし昔つ。
上記現象を改善するには噴射時期を遅らせた時に空気と
燃料の混合速度dM/dtを速める、すなわち着火後の
燃焼速度を速くすれば良い。
燃料の混合速度dM/dtを速める、すなわち着火後の
燃焼速度を速くすれば良い。
つ昔り、噴射時期を遅らせた場合に排気色、燃料消費率
が悪化するのは燃焼期間が上死点を過ぎてから長くなる
ことに帰因するので燃焼速度を速くして燃焼期間を短か
くすれば良いことになる。
が悪化するのは燃焼期間が上死点を過ぎてから長くなる
ことに帰因するので燃焼速度を速くして燃焼期間を短か
くすれば良いことになる。
この燃焼速度を速くするためには燃焼室内の空気流動(
特に着火後の空気流動)をさかんにすれば良い。
特に着火後の空気流動)をさかんにすれば良い。
ここで空気流動とは公知の手段により燃焼室内に発生す
る大スワールと、その結果生ずる小スケールの渦を意味
するものである。
る大スワールと、その結果生ずる小スケールの渦を意味
するものである。
そこで、従来第1図、第2図に示す如ぐピストン1の頂
部に角形凹部2を削設置たは鋳設した角形燃焼室が提案
されている。
部に角形凹部2を削設置たは鋳設した角形燃焼室が提案
されている。
この形状の燃焼室であると、隅角部2aに大スワールA
により小スケールの渦Bが発生して乱流を発生すること
ができるので、空気流動がさかんとなる。
により小スケールの渦Bが発生して乱流を発生すること
ができるので、空気流動がさかんとなる。
しかし、この形状の燃焼室であると隅角部2aに発生す
る小スケールのaBの強さと犬スワールAの強さは相反
する特性を有する。
る小スケールのaBの強さと犬スワールAの強さは相反
する特性を有する。
すなわち隅角部2aの半径Rを角形凹部2に内接する内
接円半径Roに対し比較的小さくすれば(R,/’Ro
を小さくすれば)隅角部2aに発生する小スケールの渦
Bの強さを大きくできるが犬スワールAか弱くなってし
1う。
接円半径Roに対し比較的小さくすれば(R,/’Ro
を小さくすれば)隅角部2aに発生する小スケールの渦
Bの強さを大きくできるが犬スワールAか弱くなってし
1う。
また、RIRoを大きくすれば犬スワールAを強くでき
るが隅角部2aに発生する小スケールの渦Bか弱くなっ
てし1う。
るが隅角部2aに発生する小スケールの渦Bか弱くなっ
てし1う。
いずれにしても従来の形状の燃焼室では小スケールの渦
Bと犬スワールAの両方を同時に強くできないと共に、
小スケールの渦Bは隅角部2aの数だけしか形成されな
いので、空気流動を十分さかんとすることができない。
Bと犬スワールAの両方を同時に強くできないと共に、
小スケールの渦Bは隅角部2aの数だけしか形成されな
いので、空気流動を十分さかんとすることができない。
例えば、特開昭49−72508号公報ではR/Roを
0.4〜0.75の範囲内としている。
0.4〜0.75の範囲内としている。
本考案は上記の事情に鑑みなされたものであわ、その目
的は、空気流動を十分さかんとすることができるように
した燃焼室を提供することである。
的は、空気流動を十分さかんとすることができるように
した燃焼室を提供することである。
以下、第3図以降を参照して本考案の実施例を説明する
。
。
ピストン10の頂部には上部角形凹部11と下部丸形凹
部12とが上下に連続して削設寸たは鋳設しである。
部12とが上下に連続して削設寸たは鋳設しである。
上部角形凹部11の隅角部11aは下部丸形凹部12の
内周壁12aよりも外方に位置し、その内周壁12aは
上下方向に滑らかに彎曲しかつ上部角形凹部11の内周
壁11bとの接続部13は滑らかな曲線となっていると
共に、その底壁12bは中高の断面山形状となっている
。
内周壁12aよりも外方に位置し、その内周壁12aは
上下方向に滑らかに彎曲しかつ上部角形凹部11の内周
壁11bとの接続部13は滑らかな曲線となっていると
共に、その底壁12bは中高の断面山形状となっている
。
オた、上部角形凹部11の深さDと下部丸形凹部12の
深さHはD/Hが0.75となるようにしであると共に
、下部丸形凹部12の半径γは上部角形凹部11の内接
円半径Roの1〜1の範囲となっている。
深さHはD/Hが0.75となるようにしであると共に
、下部丸形凹部12の半径γは上部角形凹部11の内接
円半径Roの1〜1の範囲となっている。
このために、下部丸形凹部12の内周壁12aに対して
上部角形凹部11の内周壁11bは2寸法だけ外方に位
置している。
上部角形凹部11の内周壁11bは2寸法だけ外方に位
置している。
、また、燃料は接続部13.1−よび接続部13より僅
かに下方に向って噴射される。
かに下方に向って噴射される。
しかして、上部角形凹部11内には上部穴スワールAが
発生しかつその隅角部11aには小スケールの71%B
が発生すると共に、下部角形凹部12内には下部大スワ
ールCが発生する。
発生しかつその隅角部11aには小スケールの71%B
が発生すると共に、下部角形凹部12内には下部大スワ
ールCが発生する。
これと同時に、彎曲した内周壁12aと接続部13とに
も小スケールの渦り、Eが発生する。
も小スケールの渦り、Eが発生する。
また、吸入行程時シリンダヘッド吸入ポートにより創設
された上部穴スワールAと下部大スワールCは上部穴ス
ワールAが隅角部11aで減衰されるので下部大スワー
ルCの強さが上部穴スワールAの強さよりも犬となる。
された上部穴スワールAと下部大スワールCは上部穴ス
ワールAが隅角部11aで減衰されるので下部大スワー
ルCの強さが上部穴スワールAの強さよりも犬となる。
すなわち、上部穴スワールAのスワール速度よりも下部
大スワールBのスワール速度が速くなるので、上部穴ス
ワールAと下部大スワールCとの間に剪断流による乱流
Fが発生する。
大スワールBのスワール速度が速くなるので、上部穴ス
ワールAと下部大スワールCとの間に剪断流による乱流
Fが発生する。
この剪断流による乱流発生は上部角形凹部11の深さD
と下部丸形凹部12の深さHとの比pによって変化する
。
と下部丸形凹部12の深さHとの比pによって変化する
。
かかる乱流発生の程度を測定する一つの手段として次の
ような評価方法を採用した。
ような評価方法を採用した。
すなわち、第10図a、bに示すように、上部角形凹部
11の対角線N−Nと下部丸形凹部12の交点で〔a図
参照〕かつ上部角形凹部11と下部丸形凹部12との接
続部13を結んで形成される境界面M−Mの上下台1朋
の点P、Qの流速W1 yW2及び速度変動u′、v′
をレーザ・ドツプラー流速計によりそれぞれ計測し、上
記各点P、Qの平均流速■ w−−z (w 1 +w 2 )及び速度変動平均値
u′、vlを算出し、その速度変動平均値u’ 、 v
’と密度ρと乗じたものを、上記平均流速w −L(w
1+W2) −− 02乗で除したもの、すなわち、ρ・u’ 、 v’/
w 2を乱流度として採用し境界面M−MK釦ける乱流
の強さを相対計画したものである。
11の対角線N−Nと下部丸形凹部12の交点で〔a図
参照〕かつ上部角形凹部11と下部丸形凹部12との接
続部13を結んで形成される境界面M−Mの上下台1朋
の点P、Qの流速W1 yW2及び速度変動u′、v′
をレーザ・ドツプラー流速計によりそれぞれ計測し、上
記各点P、Qの平均流速■ w−−z (w 1 +w 2 )及び速度変動平均値
u′、vlを算出し、その速度変動平均値u’ 、 v
’と密度ρと乗じたものを、上記平均流速w −L(w
1+W2) −− 02乗で除したもの、すなわち、ρ・u’ 、 v’/
w 2を乱流度として採用し境界面M−MK釦ける乱流
の強さを相対計画したものである。
第6図は、上部角形凹部11の深さDと、下部り
丸形凹部12の深さHlすなわち行を種々変化した場合
、すなわち0 、0.3 、0.5 、1 、1.2
。
、すなわち0 、0.3 、0.5 、1 、1.2
。
1.5の各場合について乱流度を表わした表図であD
す、この表図から明らかなように、行が0.3〜1・、
2の範囲であれば良好なる乱流を発生できることが判明
する。
2の範囲であれば良好なる乱流を発生できることが判明
する。
丑た、内周壁11bと内周壁12aとの差2が円周方向
により異なるために小スケールの渦りと小スケールの渦
Eの大きさは円周方向で異なり、この部分でも剪断流が
発生し小スケールの渦D、小スケールのeJEはより複
雑となると共に、下部円形凹部12が上部角形凹部11
の内方に位置しているために隅角部11aの下方にいわ
ゆるスキッシュと同様の渦が創成される。
により異なるために小スケールの渦りと小スケールの渦
Eの大きさは円周方向で異なり、この部分でも剪断流が
発生し小スケールの渦D、小スケールのeJEはより複
雑となると共に、下部円形凹部12が上部角形凹部11
の内方に位置しているために隅角部11aの下方にいわ
ゆるスキッシュと同様の渦が創成される。
このように、燃焼室内には種々のスワールと渦が発生し
空気流動が十分さかんとなるので、燃焼速度が速くなり
、排気色、燃料消費率を低減できる。
空気流動が十分さかんとなるので、燃焼速度が速くなり
、排気色、燃料消費率を低減できる。
次に具体的な燃焼状態を説明する。
第5図に示すようにノズル14より噴射された燃料噴霧
は接続部13を境として上部角形凹部11と下部丸形凹
部12とに分散するが、燃料噴霧が斜め上方から燃焼室
内に噴射されるために最初はスワール速度の遅い上部大
スワールA部分(以下低速スワール部分とする)を通り
、次に乱流1部分を通り、その後にスワール速度の速い
下部大スワールC部分(以下高速スワール部分とする)
に到達する。
は接続部13を境として上部角形凹部11と下部丸形凹
部12とに分散するが、燃料噴霧が斜め上方から燃焼室
内に噴射されるために最初はスワール速度の遅い上部大
スワールA部分(以下低速スワール部分とする)を通り
、次に乱流1部分を通り、その後にスワール速度の速い
下部大スワールC部分(以下高速スワール部分とする)
に到達する。
ここで、燃料噴霧の方向は接続部13、渣たは接続部1
3より僅かに下部としであるために、燃料噴霧はその中
間部の乱流1部分を最も長期間通過することになり、こ
の乱流1部分を燃料噴霧が通過するときに最も良好な混
合が行なわれることは明らかである。
3より僅かに下部としであるために、燃料噴霧はその中
間部の乱流1部分を最も長期間通過することになり、こ
の乱流1部分を燃料噴霧が通過するときに最も良好な混
合が行なわれることは明らかである。
このことを平面的に観た状況を第7図について説明する
と、噴射された燃料噴霧は、まず低速スワール部分をほ
ぼスワールに押されることなく進み(G部分)、次に乱
流部分にて多少スワールに抑流されながら乱流により良
好な混合が行なわれる(I部分)が、比較的粒径の大き
な燃焼粒はこの乱流部分でも混合が不十分である。
と、噴射された燃料噴霧は、まず低速スワール部分をほ
ぼスワールに押されることなく進み(G部分)、次に乱
流部分にて多少スワールに抑流されながら乱流により良
好な混合が行なわれる(I部分)が、比較的粒径の大き
な燃焼粒はこの乱流部分でも混合が不十分である。
その後に粒径の大きな燃料は高速スワール部分の高速な
空気流に出合い粒の分解と気化が促進され良好な混合が
行なわれる。
空気流に出合い粒の分解と気化が促進され良好な混合が
行なわれる。
(H部分)な釦、小スケールの渦Bと、小スケールの渦
り。
り。
小スケールの渦Eも前述の混合気生成に寄与することは
当然であると共に、燃料噴霧が乱流部分を通る割合3よ
びその通過状況は第5図に示す噴霧角度θを変えること
により制御できる。
当然であると共に、燃料噴霧が乱流部分を通る割合3よ
びその通過状況は第5図に示す噴霧角度θを変えること
により制御できる。
すなわち、第8図に示す如く接続部13を中心とした上
側の噴霧角度θ1と下側の噴霧角度θ2を種々変更して
排気色と相対的燃料消費率とを測定したところ第9図に
示す表図の結果を得た。
側の噴霧角度θ1と下側の噴霧角度θ2を種々変更して
排気色と相対的燃料消費率とを測定したところ第9図に
示す表図の結果を得た。
この結果から上側の噴霧角度θ1が5度から下側の噴霧
角度θ2が14度1での範囲が良好である。
角度θ2が14度1での範囲が良好である。
このように、燃焼室のいたるところにスワールと渦が存
在しかつ剪断流による乱流があるので、空気流動が十分
にさかんとなり噴射開始から噴射路りまでの燃料噴霧は
良好に混合し燃焼速度を速めることができる。
在しかつ剪断流による乱流があるので、空気流動が十分
にさかんとなり噴射開始から噴射路りまでの燃料噴霧は
良好に混合し燃焼速度を速めることができる。
また、着火後の燃焼速度をより一層速くするには噴射が
終了した後燃焼室各部に燃焼せずに残った燃料を速く燃
焼させる必要がある。
終了した後燃焼室各部に燃焼せずに残った燃料を速く燃
焼させる必要がある。
そのためには前述した局部的な小スケールの渦の存在が
効果的であるが、臣に重要なのは全体的な混合を達成す
るスワールの存在である。
効果的であるが、臣に重要なのは全体的な混合を達成す
るスワールの存在である。
また、上部角形凹部11の隅角部11aのR/Roを小
さくして隅角部11aに発生する小スワールBを強くし
ても下部丸形凹部12内の下部大スワールCのスワール
速度が速いので燃焼室全体としてのスワールエネルギー
に大きな損失がない。
さくして隅角部11aに発生する小スワールBを強くし
ても下部丸形凹部12内の下部大スワールCのスワール
速度が速いので燃焼室全体としてのスワールエネルギー
に大きな損失がない。
したがって、小スワールBの強さを犬とすることができ
るので混合状態を良好とすることができる。
るので混合状態を良好とすることができる。
本考案は前述のように構成したので、上部角形凹部11
.下部丸形凹部12内に上部大スワールA、下部大スワ
ールCが発生し、隅角部11aに小スケールのABが発
生すると共に、上部大スワールAのスワール速度よりも
下部大スワールCのスワール速度が速くなってその間に
剪断流による乱流Fが発生する。
.下部丸形凹部12内に上部大スワールA、下部大スワ
ールCが発生し、隅角部11aに小スケールのABが発
生すると共に、上部大スワールAのスワール速度よりも
下部大スワールCのスワール速度が速くなってその間に
剪断流による乱流Fが発生する。
このために、上部角形凹部11の隅角部11aのR/′
Roを小さくして小スケールの渦Bを強くしても下部丸
形凹部12内の下部大スワー・ルCのスワール速度が速
いために燃焼室全体としてのスワールエネルギーを損失
することがない。
Roを小さくして小スケールの渦Bを強くしても下部丸
形凹部12内の下部大スワー・ルCのスワール速度が速
いために燃焼室全体としてのスワールエネルギーを損失
することがない。
したがって、燃焼室内に強い小スケールの渦Bと、大ス
ワールA、Cと乱流Fとが発生し、空気流動性がさかん
となって強い小スケールの渦Bにより空気と燃料が局部
的に混合すると共に、大スワールA、Cと乱流Fとによ
り燃焼室全体内で空気と燃料が良好に混合するので着火
後の燃焼速度が速くなり、NOxと燃焼騒音を低減する
ために燃料噴射時期を遅らせても燃料消費率と排気色を
低減できる。
ワールA、Cと乱流Fとが発生し、空気流動性がさかん
となって強い小スケールの渦Bにより空気と燃料が局部
的に混合すると共に、大スワールA、Cと乱流Fとによ
り燃焼室全体内で空気と燃料が良好に混合するので着火
後の燃焼速度が速くなり、NOxと燃焼騒音を低減する
ために燃料噴射時期を遅らせても燃料消費率と排気色を
低減できる。
また、上部凹部11が角形で下部凹部12が丸形である
と共に、上部角形凹部11の外周壁11bが下部丸形凹
部12の外周壁12aよりも外方に位置しているので、
隅角部11aの下方にもスキッシュと同様な渦が発生し
、より一層空気流動がさかんとなる。
と共に、上部角形凹部11の外周壁11bが下部丸形凹
部12の外周壁12aよりも外方に位置しているので、
隅角部11aの下方にもスキッシュと同様な渦が発生し
、より一層空気流動がさかんとなる。
さらに昔た、前記上部角形凹部11の深さDと前記下部
丸形凹部12の深さHと比肩を0.3〜1.2としたら
、良好な乱流を発生することができるばかりか、前記上
部角形凹部11と前記丸形凹部12の接続部13を中心
として上側の噴霧角度θ1を5度、下側の噴霧角度θ2
を14度の範囲内にかいて燃料を噴射するようにしたこ
とと相俟って、前述の如き作用効果を一層助長するもの
である。
丸形凹部12の深さHと比肩を0.3〜1.2としたら
、良好な乱流を発生することができるばかりか、前記上
部角形凹部11と前記丸形凹部12の接続部13を中心
として上側の噴霧角度θ1を5度、下側の噴霧角度θ2
を14度の範囲内にかいて燃料を噴射するようにしたこ
とと相俟って、前述の如き作用効果を一層助長するもの
である。
第1図は角形燃焼室の断面図、第2図は平面図、第3図
は本考案の実施例の断面図、第4図は平面図、第5図は
混合状態説明図、第6図は上部角形凹部の深さと下部丸
形凹部の深さとの比と乱流度との関係を示す表図、第7
図は混合状態説明平面図、第8図は燃料噴霧角度説明図
、第9図は燃料噴霧角度を変更して試験した結果を示す
表図、第10図a、bは計測説明図である。 10はピストン、11は上部角形凹部、12は下部丸形
凹部。
は本考案の実施例の断面図、第4図は平面図、第5図は
混合状態説明図、第6図は上部角形凹部の深さと下部丸
形凹部の深さとの比と乱流度との関係を示す表図、第7
図は混合状態説明平面図、第8図は燃料噴霧角度説明図
、第9図は燃料噴霧角度を変更して試験した結果を示す
表図、第10図a、bは計測説明図である。 10はピストン、11は上部角形凹部、12は下部丸形
凹部。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 ピストン10の頂部に上部角形凹部11と下部丸形凹部
12とを上下に連続しかつ前記上部角形凹部11の内周
111bが前記下部丸形凹部12の内周壁12aよりも
外方に位置するように形成すると共に、前記上部角形凹
部11の深さDと前り 配下部丸形凹部12の深さHの比行が(L3〜1.2の
範囲とし、かつ前記上部角形凹部11と前記下部丸形凹
部12の接続部13を中心として上側の噴霧角度θ1を
5度、下側の噴霧角度をθ2を14度の範囲内に釦いて
燃料を噴射するようにしたことを特徴とする燃焼室。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1976151199U JPS581627Y2 (ja) | 1976-11-12 | 1976-11-12 | 燃焼室 |
DE2739419A DE2739419C2 (de) | 1976-09-02 | 1977-09-01 | Brennraum im Kolben einer luftverdichtenden selbstzündenden Brennkraftmaschine |
GB36846/77A GB1591824A (en) | 1976-09-02 | 1977-09-02 | Internal combustion engine and piston head therefor |
US05/830,345 US4164913A (en) | 1976-09-02 | 1977-09-02 | Combustion chamber for an internal combustion engine of direct injection type |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1976151199U JPS581627Y2 (ja) | 1976-11-12 | 1976-11-12 | 燃焼室 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5369606U JPS5369606U (ja) | 1978-06-12 |
JPS581627Y2 true JPS581627Y2 (ja) | 1983-01-12 |
Family
ID=28759472
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1976151199U Expired JPS581627Y2 (ja) | 1976-09-02 | 1976-11-12 | 燃焼室 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS581627Y2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1985003738A1 (en) * | 1984-02-15 | 1985-08-29 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Combustion chamber structure for diesel engines |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6313386Y2 (ja) * | 1980-09-02 | 1988-04-15 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3083700A (en) * | 1961-12-08 | 1963-04-02 | Paul D Madak | Internal combustion engine construction |
-
1976
- 1976-11-12 JP JP1976151199U patent/JPS581627Y2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US3083700A (en) * | 1961-12-08 | 1963-04-02 | Paul D Madak | Internal combustion engine construction |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1985003738A1 (en) * | 1984-02-15 | 1985-08-29 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Combustion chamber structure for diesel engines |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5369606U (ja) | 1978-06-12 |
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