JPS58137804A - Reinforced optical fiber - Google Patents
Reinforced optical fiberInfo
- Publication number
- JPS58137804A JPS58137804A JP57020460A JP2046082A JPS58137804A JP S58137804 A JPS58137804 A JP S58137804A JP 57020460 A JP57020460 A JP 57020460A JP 2046082 A JP2046082 A JP 2046082A JP S58137804 A JPS58137804 A JP S58137804A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reinforcing
- optical fiber
- coating layer
- fiber
- reinforced
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
- G02B6/4401—Optical cables
- G02B6/4402—Optical cables with one single optical waveguide
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は光フアイバ外周の強化被覆層が、複数の補強繊
維材とこれに含浸硬化された熱硬化性の樹脂とよりなる
強化光ファイバに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a reinforced optical fiber in which the reinforcing coating layer on the outer periphery of the optical fiber is composed of a plurality of reinforcing fiber materials and a thermosetting resin impregnated and cured into the reinforcing fiber materials.
光ファイバを強化する手段として、１次被覆、バッファ
被覆などが施された光フ、アイバの外周に四−ピング状
態のガラス繊維等を縦添えし、この繊維化含浸させた熱
硬化性の樹脂を適当な加熱手段により硬化させて当該光
ファイバの外周に強化被覆層を形成することはすでに実
施されている。As a means of reinforcing the optical fiber, glass fibers in a four-pin state are longitudinally attached to the outer periphery of the optical fiber or fiber coated with a primary coating, a buffer coating, etc., and a thermosetting resin impregnated with this fiber is used. It has already been carried out to form a reinforcing coating layer around the outer periphery of the optical fiber by curing it using a suitable heating means.
こうして光ファイバを強化する場合、その強化被覆層に
おけるガラス繊維の占める割合（含有量）を多くするに
したがい、該強化被覆層の線膨張係数は光ファイバのそ
れに近似するようになり、したがって温度変化に伴う強
化被覆層および光フアイバ相互の膨張収縮差が大きくな
らず、この点では好ましいが、その反面、ガラス繊維な
どの硬質材料を多く含有したことにより強化被覆層が脆
弱化してしまい、曲げなどに対する可撓性も損われるこ
とになっていた。When reinforcing an optical fiber in this way, as the proportion (content) of glass fiber in the reinforcing coating layer increases, the linear expansion coefficient of the reinforcing coating layer approaches that of the optical fiber, and therefore the temperature change This is preferable because the difference in expansion and contraction between the reinforcing coating layer and the optical fiber does not become large due to the bending. The flexibility was also to be impaired.
もちろん、強化被覆層での上記繊維含有量が少なくなる
と逆の結果が起る。Of course, the opposite result occurs when the fiber content in the reinforcing coating layer is reduced.
強化光ファイバにおける強化被覆層に関して上記の観点
力）ら検討を加え、かなりの実績をあげるといったこと
は先願発明においてすでに提案した。It has already been proposed in the prior invention that the reinforcement coating layer in the reinforced optical fiber has been studied from the above-mentioned point of view, and has achieved considerable results.
本発明は上記先願発明を技術的背景としてさらに改良を
加えたものであるため、まず、その先願発明を図面およ
び実験例に基き説明する〇第１図において、（１）はコ
アおよびクラッドからなる既知の石英系光ファイバでｂ
す１．この光ファイバ＋１＋の外周には、シリコン樹脂
等による１次コート（２）、バッファコート（３）が被
覆形成されている。Since the present invention has been further improved based on the technical background of the earlier invention, the invention of the earlier application will first be explained based on drawings and experimental examples. A known silica-based optical fiber consisting of b
1. The outer periphery of the optical fiber +1+ is coated with a primary coat (2) and a buffer coat (3) made of silicone resin or the like.
（４）は１次コート、バッファコート等を有する上記光
ファイバ（１１の外周に形成された強化被覆層であり、
この強化被覆層（４）は、長尺の補強繊蕪材＋５１ ＋
５＋ ＋５１・・・・・とこの補強繊維材ｔ５Ｊ ＋５
＋ ＋５１・・・・・に含浸硬化された熱硬化性の樹脂
（６）とよりなる。(4) is a reinforcing coating layer formed on the outer periphery of the optical fiber (11) having a primary coat, a buffer coat, etc.;
This reinforced coating layer (4) consists of a long reinforced fiber material +51 +
5+ +51...This reinforcing fiber material t5J +5
+ +51... consists of a thermosetting resin (6) impregnated and cured.
上記における補強繊維材１５１ ＋５１ （ｆｌ・・・
・・は、ガラス繊維、カーボン繊維、アラミント繊維、
金属繊維、溶融シリカ繊維、セラミック繊維など、これ
ら繊維の単体もしくは複合体よりなり、その線膨張係数
は後述する樹脂（６）に比べ、光ファイバ（１）の線膨
張係数にかなり近いものとなっている。Reinforcing fiber material 151 +51 (fl...
... is glass fiber, carbon fiber, aramint fiber,
It is made of a single or composite material of metal fibers, fused silica fibers, ceramic fibers, etc., and its linear expansion coefficient is much closer to that of the optical fiber (1) than that of the resin (6) described later. ing.
一方、熱硬化性の樹脂（６）は、ポリエステル樹脂、エ
ポキシ樹脂等よりなり、これは使用される用途に応じ、
強度、耐熱性などを考慮し適宜選択される。On the other hand, the thermosetting resin (6) is made of polyester resin, epoxy resin, etc.
Appropriately selected in consideration of strength, heat resistance, etc.
以下、図示した強化光ファイバの製造例を簡単に述べる
と、１次被覆などが施された光ファイバ、ならびにロー
ビング状態とした複数の補強繊維材（５１（５１（５１
・・・・・を所定位置から一方方向へと連続供給し、こ
の際、各補強繊維材（５１（５１＋５１・・・・・は−
たん樹脂槽へ浸漬しでこれに液状の熱硬化性樹脂（６）
を含浸させ、その後、光ファイバ（１）および樹脂含浸
の補強繊維材＋５１ ＋５）＋５１・・・・・金目板に
通して合流させると共に樹脂含浸の各補強繊維材＋５１
＋５） （５１・・・・・を光ファイバ（１）の外周
に縦添え状態とし、これら６者ｔ１） （５１（５）
＋５１・・・・・を筒形の加熱成形器内に通して樹脂（
６）を熱硬化させる。Hereinafter, an example of manufacturing the reinforced optical fiber shown in the drawings will be briefly described.
... is continuously supplied from a predetermined position in one direction, and at this time, each reinforcing fiber material (51 (51+51... is -
Liquid thermosetting resin (6) is immersed in a phlegm resin tank.
Then, the optical fiber (1) and the resin-impregnated reinforcing fiber material +51
+5) (51...... are attached vertically to the outer periphery of the optical fiber (1), and these six members t1) (51 (5)
+51... is passed through a cylindrical heating molder to form the resin (
6) is heat cured.
なお、上記のようにして強化光ファイバを製造する際、
樹脂槽内の樹脂液中には前記で列挙した任意の繊維を短
繊維状として混入させておくこともあり、こうした場合
にはその短繊維が長尺の補強繊維材（５１（５＋ ＋５
）・・・・・に絡合状態となる０
上述した強化光ファイバでは、強化被覆層における補強
繊維材＋５１ （！５１ ＋５＋・・・・・の含有率が
６０〜８５ ｗｔ％であることを特徴としており、さら
にこれを前提として強化被積層（４）の被覆厚が１００
〜２５００μｍであることも特徴としている。In addition, when manufacturing the reinforced optical fiber as described above,
Any of the fibers listed above may be mixed in the resin liquid in the resin tank in the form of short fibers.
)... In the reinforced optical fiber described above, the content of the reinforcing fiber material +51 (!51 +5+...) in the reinforcing coating layer is 60 to 85 wt%. Furthermore, based on this premise, the coating thickness of the reinforced laminated layer (4) is 100 mm.
It is also characterized in that it is ~2500 μm.
上記において、補強繊維材（５１（５） ＋５１・・・
・・の含有率下限は強化被覆層（４）の線膨張保線を光
ファイバ（１）の同係数に近似させる際の許容限度とし
て定められているとともにその含有率上限は強化被覆層
（４）の外観および強度の問題（特に繊維材と樹脂との
剥離、クラックなど）に対処できる範囲として定められ
、一方、強化被覆層（４）の被覆厚下限も同層（４）の
強度を基準にして定められているとともにその被覆厚上
限は強化光ファイバの可撓性を基準として定められ工い
るＯ以下、これらの事項につき、別表１に示した各側を
参照して説明する０
なお、別表１での測定結果では、伝送損失が２、２８
ａＢ／ｋ （使用波長λ＝ ０．８４μｍ）である光フ
ァイバ（１）において、常温と一３０℃とにおける伝送
特性を、それぞれ常温の場合、低温の場合として示した
。In the above, reinforcing fiber material (51 (5) +51...
The lower limit of the content of ... is determined as the permissible limit for approximating the linear expansion retention of the reinforced coating layer (4) to the same coefficient of the optical fiber (1), and the upper limit of the content of the reinforced coating layer (4) The lower limit of the coating thickness of the reinforcing coating layer (4) is also based on the strength of the same layer (4). The upper limit of the coating thickness is determined based on the flexibility of the reinforced optical fiber. Below, these matters will be explained with reference to each side shown in Attached Table 1. 1, the transmission loss is 2.28
The transmission characteristics of the optical fiber (1) with aB/k (used wavelength λ = 0.84 μm) at room temperature and -30° C. are shown for the case of room temperature and the case of low temperature, respectively.
また、曲は強度と可撓性につい工は、強化光フアイバ外
径Ｘ１００の曲率で測定した結果を示した。In addition, the strength and flexibility of the curvature were measured using the curvature of the reinforced optical fiber with an outer diameter of X100.
別表１で明らかなごとく、補強繊維材＋５）＋５１１５
１・・・・・の含有率が６５〜８３ｗｔ％であって強化
被覆層（４）の厚さが１００〜２５００μｍのとき、例
２、例４、例７、例８のごとく「良」「優良」の総合評
価が得られており、これ以外の例３、例５、例６などで
は、低温での伝送特性が悪いとか、強化被積層（４）に
問題が生じたりしている０
また、補強繊維材１５） ＋５１ ＋５１・・・・・の
含有率については、これが５５ｗｔ％以下でろったり、
９０ｗｔ％ 以上であったりすると、強化被覆層（４）
の厚さが所定範囲内にあっても、それぞれ問題を生じる
が、当該強化被覆層（４）の厚さが所定範囲内にるるか
き゛す、上記含有率を６０〜８５ｗｔ％とじても実用上
の問題はない〇
一方、強化被覆層（４）の厚さにづいては、’２５００
μｍを越えたあたりから、可撓性が大幅に低下しており
、また、１００μｍ以下の場合では所定の機械的強度が
得られず、外観の悲いものとなっている。As is clear from Attached Table 1, reinforcing fiber material +5) +5115
When the content of 1... is 65 to 83 wt% and the thickness of the reinforcing coating layer (4) is 100 to 2500 μm, it is rated as "good" or "good" as in Example 2, Example 4, Example 7, or Example 8. In other examples such as Example 3, Example 5, and Example 6, there were problems such as poor transmission characteristics at low temperatures or problems with the reinforcing layer (4). , reinforcing fiber material 15) +51 +51... is less than 55wt%,
If it is 90wt% or more, the reinforcing coating layer (4)
Even if the thickness of the reinforcing coating layer (4) is within a predetermined range, problems arise, but as long as the thickness of the reinforcing coating layer (4) is within a predetermined range, it is practically impossible even if the content is set at 60 to 85 wt%. There is no problem. On the other hand, regarding the thickness of the reinforcing coating layer (4),
When the thickness exceeds μm, the flexibility decreases significantly, and when the thickness is less than 100 μm, the desired mechanical strength cannot be obtained, resulting in a poor appearance.
なお、別表１での各側では補強繊維材（５１（りＩ ＋
５１・・・・・としてロービングガラスを用いるように
し友が、前記において列挙したこれ以外の繊維材もその
線膨張係数が光ファイバｉｌｌに近似しているので、上
記のような含有率、厚さを設定することにより所定の効
果が得られることになる。In addition, on each side in Attached Table 1, reinforcing fiber material (51(riI +
51... The fiber materials other than those listed above have linear expansion coefficients similar to those of the optical fiber ill, so the content and thickness as described above are acceptable. By setting , a predetermined effect can be obtained.
また、熱硬化性樹脂（６）としても、ポリエステル以外
にエポキシ系、フェノール系、尿素系の樹脂も有・効で
ある。In addition to polyester, epoxy, phenol, and urea resins are also effective as the thermosetting resin (6).
さらに、補強繊維材（５）と熱硬化性樹脂（６）との相
対関係では、互いに接着性のあるものを採用するのがよ
り望ましいといえる。Furthermore, regarding the relative relationship between the reinforcing fiber material (5) and the thermosetting resin (6), it is more desirable to use materials that are adhesive to each other.
ところで、通信用などとして実際に使用される光ファイ
バは、曲げに対してかなり過酷に取り扱われている。By the way, optical fibers actually used for communications etc. are subjected to fairly severe bending.
例えば、光フアイバクープルの布設時、各ケーブル端か
ら引き出された光ファイバは再接続用などの余長部をも
って接続され、その余長部はループ状に巻かれて接続箱
内へ収納される。For example, when installing an optical fiber couple, the optical fibers pulled out from each cable end are connected with an extra length for reconnection, and the extra length is wound into a loop and stored in a junction box. .
こうした場合、接続箱の小型化、余長部収納状態のコン
パクト化をはかるには七の光フアイバ余長部のループ巻
径が小さいほどよく、このため光フアイバ余長部は可能
なかぎり小さく巻かれてしまい、かなりの曲げ荷重を定
常的に受けることとなる０
また、光ファイバを電力クープルに添架、懸架する場合
も、スラッグ部をはじめとして各所に定常的な曲がりが
生じる。In such cases, the smaller the loop winding diameter of the extra length of the optical fiber in step 7, the better in order to make the junction box smaller and the extra length stored more compact.For this reason, the extra length of the optical fiber should be wound as small as possible. Furthermore, when an optical fiber is attached to or suspended from a power couple, constant bending occurs in various parts including the slug portion.
その上、これら光ファイバには水分、湿気などが影響し
、さらに温度変化による熱的影響も加わるから、長期的
にみた光ファイバの信頼性は不確かなものになっている
。Furthermore, these optical fibers are affected by moisture, moisture, etc., and are also affected by thermal effects due to temperature changes, making the long-term reliability of optical fibers uncertain.
一方、前述した強化被覆層＋４１−は光フアイバ外周に
るるパイプ状のテンションメンパト見倣せるが、こうし
たパイプ状のものはロンド状テンションメンバに比べた
場合、その肉厚如何によって特異な曲げ破壊も起こり得
る。On the other hand, the above-mentioned reinforcing coating layer +41- can imitate a pipe-shaped tension member around the outer periphery of the optical fiber, but when compared to a rond-shaped tension member, such a pipe-shaped one has a unique bending failure depending on its wall thickness. can also happen.
こうした観点から先願発明の強化光ファイバを検討した
場合、その強化被覆層（４１における補強繊維材（５１
＋５１ （５ｊ・・・・・の含有率、および同層（４）
の厚さを前述の範囲内に設定したとしても、曲げに対す
る強度が充分でなく、破壊の起きる事態が発生した。When considering the reinforced optical fiber of the prior invention from this point of view, the reinforcing fiber material (51
+51 (Content rate of 5j... and the same layer (4)
Even if the thickness was set within the above-mentioned range, the strength against bending was insufficient, and breakage occurred.
本発明は先願発明でのこうした問題を解決するため、強
化光ファイバにおける各種核ｍｌの外径を相対的に設定
し、−これにより、曲がり状態での使用にあっても長期
にわたる信頼性が確保できる強化光ファイバを提供せん
とするもので、以下その構成を具体例とともに説明する
。In order to solve these problems in the prior invention, the present invention sets the outer diameters of the various cores ml in the reinforced optical fiber relatively, thereby ensuring long-term reliability even when used in a bent state. The purpose is to provide a reinforced optical fiber that can be secured, and its configuration will be explained below along with a specific example.
本発明の場合、強化光ファイバは前記第１図で説明した
ものと同じく、１次コート（２）、バッファコート（３
）を有する光ファイバ（１）と、これの外周に形成され
た強化被覆層（４）とよりなり、強化被覆層（４）を構
成している補強繊維材（５）＋５） １５１・・・・・
と熱硬化性樹脂（６）とは、先願発明が例示している各
種のものが用いられ、該強化被覆層（４）中に長繊維と
短繊維とが混用されることもあり得る。In the case of the present invention, the reinforced optical fiber has a primary coat (2), a buffer coat (3), as explained in FIG.
) and a reinforcing coating layer (4) formed on the outer periphery of the optical fiber (1), the reinforcing fiber material (5)+5) 151...・・・
As the thermosetting resin (6), various types of resins exemplified in the prior invention may be used, and long fibers and short fibers may be mixed in the reinforcing coating layer (4).
もちろん、強化被覆層（４）における補強繊維材＋５１
＋５Ｊ ＋５）・・・・・の含有率は６０〜８５重量
−であり、同層（４）の厚さは１００〜２５００ｐｍの
範囲内にらる〇
なお、上記における１次コート＋２）、バッファコート
（３）はいずれも補強繊維材を含まないものであり、し
たがってこれら１次コーＨ２）、バッファコート（３）
を併せていうとき、単に被覆層（至）という。Of course, the reinforcing fiber material in the reinforcing coating layer (4) +51
The content of +5J +5)... is 60 to 85 weight -, and the thickness of the same layer (4) is within the range of 100 to 2500 pm〇In addition, the above primary coat +2), buffer Coat (3) does not contain any reinforcing fiber material, so these primary coats (H2) and buffer coat (3)
When referred to together, it is simply referred to as the covering layer (to).
本発明では、かかる強化光ファイバにおいて上記被覆層
−の外径をｔ１強化被覆層（４）の外径をｄとした場合
、これらの外径比ｄ ／ ｔを２０よりも大きくしたも
のでるり、以下、外径比ａ／ｌ）２．０とした強化光フ
ァイバが曲げ疲労に対し高度の耐久性を有していること
を実証するＯ
まず、強化光ファイバとしては、補強繊維層（４）にお
ける補強繊維材＋５１ ＋５１ ＋５１・・・・・の含
有率が６０〜８５重量％、同層（４）の厚さが１００〜
２５００μｍでるるものを用いることとし、そしてｄ／
ｌがそれぞれ異なるものを数種用意した。In the present invention, in such a reinforced optical fiber, when the outer diameter of the above-mentioned coating layer is t1 and the outer diameter of the reinforcing coating layer (4) is d, the outer diameter ratio d / t of these is larger than 20. Hereinafter, we will demonstrate that a reinforced optical fiber with an outer diameter ratio (a/l) of 2.0 has a high degree of durability against bending fatigue. ), the content of reinforcing fiber material +51 +51 +51... is 60 to 85% by weight, and the thickness of the same layer (4) is 100 to 85% by weight.
We decided to use a material with a diameter of 2500 μm, and d/
Several types with different l values were prepared.
上記各サンプル（強化光ファイバ）の曲げ試験に際して
は、２几／ｄ＝１００ （ただし、Ｒは曲率半径）を満
足させるように強化光ファイバを曲げ、さらに耐圧壊強
度Ｐを測定するための試験としては、２枚の金属板間に
各サンプル（長さ５０ ｍ ）を挾み、その強化被覆層
（４）が完全に破裂するまで圧壊荷重（０，５ｍ／分）
をかけた。In the bending test of each of the above samples (reinforced optical fibers), the reinforced optical fibers were bent so as to satisfy 2/d=100 (where R is the radius of curvature), and further tests were conducted to measure the crushing strength P. Each sample (length 50 m) was sandwiched between two metal plates and subjected to crushing load (0.5 m/min) until the reinforced coating layer (4) completely ruptured.
I applied it.
これら各試験の結果を別表２に示す。The results of each of these tests are shown in Attached Table 2.
なお、別表２における破壊現象の種類Ａ％Ｂは第２図（
Ａ（２）に示す通りであり、すなわちＡ破壊は強化光フ
ァイバを曲率率＠Ｒで曲げたとき補強繊維材（５） １
５１ ＋５７・・・・・が第２図囚のととく解繊状態で
破断する現象ａをいい、さらにＢ破壊は強化光ファイバ
を曲率半径Ｒで曲げたとき、強化被覆層（４）が第２図
■のごとく破裂（服装は状の亀裂）する現象すをいう。The types of destructive phenomena A%B in Attached Table 2 are shown in Figure 2 (
It is as shown in A (2), that is, A fracture occurs when the reinforced optical fiber is bent with a curvature @R of the reinforcing fiber material (5) 1
51 +57... refers to the phenomenon a in which the reinforcing coating layer (4) breaks when the reinforced optical fiber is bent at the radius of curvature R, as shown in Figure 2. Refers to the phenomenon of rupture (clothes have cracks) as shown in Figure 2 (■).
さらに別紙２での破壊開始時間は、例１を１と定めて例
２、例３は例１との相対関係で表わしたものであり、さ
らに基準値となる例１では、ａ／ｌ≦２．０とした強化
光ファイバに曲げを与えた後、破壊が発生し始めるまで
の測定時間を１としたものである。Furthermore, the failure start time in Attachment 2 is set as 1 for example 1, and examples 2 and 3 are expressed relative to example 1. Furthermore, in example 1, which is a reference value, a/l≦2 The measurement time after bending the reinforced optical fiber, which was set as .0, until breakage begins, is set as 1.
別表２で明らかなように、ｄ／ｌ≦２．０の例１では破
壊開始時間が”最も早く、耐圧壊強度もかなり低いが、
ｄ／ｌ＝２〜２．２の例２ではａ／ｌが大きくなった分
だけ、破壊開始時間、耐圧壊強度が向上しており、さら
にａ／ｌ≧２．２０例３では、上記の特性が例２の場合
よりもよくなっている。As is clear from Attached Table 2, in Example 1 with d/l≦2.0, the fracture initiation time is the earliest, and the crushing strength is also quite low, but
In Example 2 where d/l = 2 to 2.2, the fracture initiation time and crushing strength are improved by the increase in a/l, and furthermore, in Example 3 where a/l≧2.20, the above The characteristics are better than in Example 2.
したがって強化光ファイバの強化被覆層（４）につき、
補強繊維材＋５） １５１１５１・・・・・の含有率を
６０〜８５重量％とし、さらに同層（４）の厚さを１０
０〜２５００μｍとした上でｄ／ｌ）２ としている
本発明の強化光ファイバは曲げに対する耐久性がきわめ
て優れているといえる。Therefore, for the reinforced coating layer (4) of the reinforced optical fiber,
The content of reinforcing fiber material +5) 151151 is 60 to 85% by weight, and the thickness of the same layer (4) is 10% by weight.
It can be said that the reinforced optical fiber of the present invention, which has a diameter of 0 to 2,500 μm and a ratio of d/l)2, has extremely excellent durability against bending.
以上の事項につき、さらに詳しく説明・すると、前述し
たＡ破壊は強化光ファイバが曲げを受けたときの最大張
力が作用する位置で発生するが、この人破壊が早期に発
生するということは、基礎的な機械的特性が欠如してい
るのであり、ｄ／ｌ）２としたとき充分な機械的特性が
確保できているといえる。To explain the above matter in more detail, the A-fracture mentioned above occurs at the position where the maximum tension is applied when the reinforced optical fiber is bent. Therefore, it can be said that sufficient mechanical properties are secured when d/l)2.
一方、Ｂ破壊の場合は、補強繊維材＋５１ ＋５１ （
５４・・・・・とこれをバインドしているマトリックス
レジン（熱硬化性樹脂（６））との界面接着力が弱い場
合、その箇所が曲げを受けて剥離するのであり（剥離は
最大張力よりも小さな力で起こる。）、このような現象
もａ／ｌ ＜２であるが放生じる。On the other hand, in the case of B failure, the reinforcing fiber material +51 +51 (
If the interfacial adhesion between 54... and the matrix resin (thermosetting resin (6)) that binds it is weak, that part will be bent and peeled off. ), such a phenomenon also occurs when a/l <2.
つまり、強化光ファイバの一般的な製造例として、強化
被覆層（４）が未硬化の状態にあるものを筒形の加熱成
形器内に引き通す、いわゆる引抜成形が採用されている
が、こうした引抜成形においてｔの外径を固定して考え
た場合、ｄを小さくするような成形法でるると、加熱成
形器内を通過する強化繊維の抵抗が増すことになり、そ
の結果、熱硬化性樹脂（６）の粘度を下げねばならず、
粘度の低い樹脂（６）では強化繊維に含浸される程度が
悪くなり前述した界面接着力の弱い箇所が生じることに
なり、耐圧壊強度も低下することになる。In other words, as a general example of manufacturing reinforced optical fibers, so-called pultrusion molding, in which a reinforced coating layer (4) in an uncured state is drawn through a cylindrical heat forming machine, is adopted. When considering the outside diameter of t in pultrusion molding as fixed, if a forming method is used that reduces d, the resistance of the reinforcing fibers passing through the heating molding machine will increase, and as a result, thermosetting The viscosity of the resin (6) must be lowered,
If the resin (6) has a low viscosity, the degree of impregnation into the reinforcing fibers will be poor, resulting in the above-mentioned areas where the interfacial adhesion is weak, and the crushing strength will also be reduced.
しかし、ａ／ｌ）２の場合では、上記引抜成形時の抵抗
は小さく、熱硬化性樹脂（６）の粘度も所定通り上げる
ことができるので、界面接着力の不足、耐圧壊強度の低
下はないことになる。However, in the case of a/l)2, the resistance during pultrusion is small and the viscosity of the thermosetting resin (6) can be increased as specified, so insufficient interfacial adhesion and decrease in crushing strength are avoided. There will be no.
ナオ、本発明の強化光７アイパにおいて、耐圧壊強度Ｐ
を考慮に入れるとき、Ｐ＞０．５Ｋｔ／■であることが
望ましい。Nao, in the strengthened light 7-aipa of the present invention, the crushing strength P
When taking into account, it is desirable that P>0.5Kt/■.
以上説明した通り、本発明は光ファイバの外周に補強繊
維材を含まない被覆層が形成され、該被覆層の外周には
複数の補強繊維材とこれに含浸硬化された熱硬化性樹脂
とからなる強化被覆層が形成され、この強化被僅層にお
ける補強繊維材の含有率が６０〜８５重量％であり、該
強化被後層の厚さが１００〜２５００μｍである強化光
ファイバにおいて、上記被覆層の外径を１１強化被種層
の外径をｄとした場合、これらの外径比がｄ／ｌ＞２．
０となっていることを特徴としている。As explained above, in the present invention, a coating layer that does not contain a reinforcing fiber material is formed around the outer periphery of an optical fiber, and the outer periphery of the coating layer is made of a plurality of reinforcing fiber materials and a thermosetting resin impregnated into and cured. In a reinforced optical fiber in which a reinforcing coating layer is formed, the content of the reinforcing fiber material in this reinforcing layer is 60 to 85% by weight, and the thickness of the reinforcing layer is 100 to 2500 μm, the above-mentioned coating When the outer diameter of the layer is 11 and the outer diameter of the reinforcing seed layer is d, the ratio of these outer diameters is d/l>2.
It is characterized by being 0.
したがって本発明の強化光ファイバでは、温度変化に影
響されない伝送特性、曲げなどに対する機械的強度、良
好な可撓性、良好な外観の他に長期にわたる曲げにも充
分な耐久性を発揮することとなり、強化光ファイバとし
ての信頼性を格段に向上させることができた。Therefore, the reinforced optical fiber of the present invention exhibits transmission characteristics unaffected by temperature changes, mechanical strength against bending, good flexibility, good appearance, and sufficient durability against long-term bending. , we were able to significantly improve the reliability of the reinforced optical fiber.
第１図は本発明強化光ファイバの断面図、第２図（Ａ）
ＣＢ）は強化光ファイバの破壊現象を示す説明図である
。
＋１）・・・・ψ光ファイバ
（２）・・・・・１次コート
（３）・・・命・バッファコート
（４）・・・・・強化被覆層
（５）・・・・・補強繊維材
（６）・・・・・熱硬化性樹脂
翰・・・・・被覆層Figure 1 is a cross-sectional view of the reinforced optical fiber of the present invention, Figure 2 (A)
CB) is an explanatory diagram showing a breaking phenomenon of a reinforced optical fiber. +1)...ψOptical fiber (2)...Primary coat (3)...Life/buffer coat (4)...Reinforced coating layer (5)...Reinforcement Fiber material (6)...Thermosetting resin wire...Covering layer
Claims (1)
が形成され、該被覆層の外周には複数の補強繊維材とこ
れに含浸硬化された熱硬化性樹脂とからなる強化被覆層
が形成され、この強化被覆層における補強繊維材の含有
率が６０〜８５重量％でるり、該強化被覆層の厚さが１
００〜２５００ ｐ ｍでおる強化光ファイバにめって
、上記被覆層の外径を１１強化被覆層の外径をｄとした
場合、これらの外径比が ｄ／ｌ ＞ ２．０
となっている強化光ファイバ。 （２） 強化被覆層の耐圧壊強度ＰがＰ ＞ ０．５
Ｋ９／＋ｗ＋でらる特許請求の範囲第１項記載の強化
光ファイバ。 （３）強化被覆層における複数の補強繊維材および熱硬
−化上の樹脂は互いに接着性を有している特許請求の範
囲第１項または第２項記戦の強化光ファイバ。 （４２強化被覆層における複数の補強繊維材は何れも長
繊維からなる特許請求の範囲第１項または第２項または
第３項記載の強化光ファイバ。 （５） 強化被覆層における複数の補強繊維材は長繊
維と短繊維とからなる特許請求の範囲第１項または＠２
項記載の強化光ファイバ。 （６） 強化被覆層における補強繊維材は、ガラス繊
維、カーボン繊維、アラミツド繊維、金属繊維、溶融シ
リカ繊維、セラミック繊維など、これら繊維の単体ある
いは複合体よりなる特許請求の範囲第１項または第２項
または第３項または第４項または第５項記載の強化光フ
ァイバ。[Scope of Claims] (1) A coating layer containing no reinforcing fiber material is formed on the outer periphery of the optical fiber, and a plurality of reinforcing fiber materials and a thermosetting resin impregnated and cured therein are formed on the outer periphery of the coating layer. A reinforcing coating layer is formed, the content of the reinforcing fiber material in this reinforcing coating layer is 60 to 85% by weight, and the thickness of the reinforcing coating layer is 1.
When the outer diameter of the above-mentioned coating layer is 11 and the outer diameter of the reinforcing coating layer is d, the ratio of these outer diameters is d/l > 2.0.
Reinforced optical fiber. (2) The crushing strength P of the reinforced coating layer is P > 0.5
The reinforced optical fiber according to claim 1, which is K9/+w+. (3) The reinforced optical fiber according to claim 1 or 2, wherein the plurality of reinforcing fiber materials in the reinforcing coating layer and the thermosetting resin have adhesive properties to each other. (42) The reinforced optical fiber according to claim 1, 2 or 3, in which the plurality of reinforcing fiber materials in the reinforcing coating layer are all made of long fibers. (5) The plurality of reinforcing fibers in the reinforcing coating layer Claim 1 or @2 in which the material consists of long fibers and short fibers
Reinforced optical fiber as described in section. (6) The reinforcing fiber material in the reinforcing coating layer is made of glass fiber, carbon fiber, aramid fiber, metal fiber, fused silica fiber, ceramic fiber, etc., and is made of a single substance or a composite of these fibers. The reinforced optical fiber according to item 2 or 3 or 4 or 5.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57020460A JPS58137804A (en) | 1982-02-10 | 1982-02-10 | Reinforced optical fiber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57020460A JPS58137804A (en) | 1982-02-10 | 1982-02-10 | Reinforced optical fiber |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58137804A true JPS58137804A (en) | 1983-08-16 |
Family
ID=12027686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57020460A Pending JPS58137804A (en) | 1982-02-10 | 1982-02-10 | Reinforced optical fiber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58137804A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20150354494A1 (en) * | 2013-02-20 | 2015-12-10 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Cylinder head and engine |
| WO2019155729A1 (en) * | 2018-02-08 | 2019-08-15 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | Laser welding device |
-
1982
- 1982-02-10 JP JP57020460A patent/JPS58137804A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20150354494A1 (en) * | 2013-02-20 | 2015-12-10 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Cylinder head and engine |
| WO2019155729A1 (en) * | 2018-02-08 | 2019-08-15 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | Laser welding device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR900002554B1 (en) | Coated optical fiber | |
| US4795234A (en) | Reinforced optical fiber | |
| US4634217A (en) | High tensile wire provided with light guide sensor | |
| US4457583A (en) | Method of making an optical fiber cable | |
| US4113349A (en) | Fiber reinforced optical fiber cable | |
| US3496717A (en) | Method of making a glass textile strand product | |
| JPS62144121A (en) | Optical fiber communication cable | |
| KR900006608A (en) | Composite combined tension body and its manufacturing method | |
| US4682850A (en) | Optical fiber with single ultraviolet cured coating | |
| EP0530715A1 (en) | Optical glass fiber | |
| JPS58137804A (en) | Reinforced optical fiber | |
| JPS5882205A (en) | Reinforced optical fiber | |
| EP0106548B1 (en) | Coated optical fibers | |
| JPH0323887B2 (en) | ||
| JPH0414321B2 (en) | ||
| JPH0668570B2 (en) | Optical fiber core | |
| JPH042165B2 (en) | ||
| JPS6059562B2 (en) | fiber optic connection | |
| US3821879A (en) | Constant length composite glass fiber cable under varying temperature conditions | |
| USRE29133E (en) | Constant length composite glass fiber cable under varying temperature conditions | |
| JPS58196502A (en) | Reinforced optical fiber | |
| JPS6014208A (en) | Coated optical fiber | |
| JPH0224087Y2 (en) | ||
| JPS6122314A (en) | Fiber reinforced optical fiber and its manufacture | |
| JPS6071552A (en) | Preparation of assembled filament body |