JPS58123860A - 熱間工具鋼 - Google Patents
熱間工具鋼Info
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- JPS58123860A JPS58123860A JP503782A JP503782A JPS58123860A JP S58123860 A JPS58123860 A JP S58123860A JP 503782 A JP503782 A JP 503782A JP 503782 A JP503782 A JP 503782A JP S58123860 A JPS58123860 A JP S58123860A
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- Japan
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- tool steel
- less
- steel
- quenched
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本願発明は性能の良好な静間工具鋼に関し。
さらに詳しくは高温での耐摩耗性にとくにすぐれ、かつ
十分な靭性を有する静間工具鋼に関するものである。
十分な靭性を有する静間工具鋼に関するものである。
従来の静間工具鋼にはＪＩＢ ８ＫＤ６１に代表される
ＳＣｒ系熱間工具鋼、ムＩＳＩ ［１０の３Ｃｒ−３Ｍ
ａ系熱間工具鋼、α２Ｃ−３Ｎｉ−３Ｍ・に代表される
析出硬化系熱間工具鋼があり、用途に応じて使いわけら
れている。それらを熱処理状態で区分すると、前２者系
の静間工具鋼を焼なまし状態で金型に粗加工し、その後
焼入焼もどしの調質を行つ九のち精加工して型打ちに供
され１・・、：、・す るのに対して後者の析出硬化形系の静間工具鋼はあらか
じめ調質した状態で金型加工が行なわれる、いわゆるプ
レハード／鋼である。
ＳＣｒ系熱間工具鋼、ムＩＳＩ ［１０の３Ｃｒ−３Ｍ
ａ系熱間工具鋼、α２Ｃ−３Ｎｉ−３Ｍ・に代表される
析出硬化系熱間工具鋼があり、用途に応じて使いわけら
れている。それらを熱処理状態で区分すると、前２者系
の静間工具鋼を焼なまし状態で金型に粗加工し、その後
焼入焼もどしの調質を行つ九のち精加工して型打ちに供
され１・・、：、・す るのに対して後者の析出硬化形系の静間工具鋼はあらか
じめ調質した状態で金型加工が行なわれる、いわゆるプ
レハード／鋼である。
これらの鋼の焼入れは熱間工具鋼として必要な靭性と耐
摩耗性を確保するためにいずれも油冷などにより出来る
だけ早く冷却するのが一般的で８９、その丸め使用面お
石いは性能面でさまざまな制約があった。すなわち前２
者の静間工具鋼は必要な耐摩耗性を確保するためＨＲＣ
４Ｂ前後に調質するのが一般的であるが、これは切削加
工が困難な硬さであり、面下げ加工のときはその都度焼
なまし−６調質をしなければならない。ま魁この系統の
静間工具鋼は一般に６００℃以上の高温部もどし処理が
されるため高温での軟化が早いことと靭性も低−ためワ
レのトラブルが生じやすいという欠点がある。
摩耗性を確保するためにいずれも油冷などにより出来る
だけ早く冷却するのが一般的で８９、その丸め使用面お
石いは性能面でさまざまな制約があった。すなわち前２
者の静間工具鋼は必要な耐摩耗性を確保するためＨＲＣ
４Ｂ前後に調質するのが一般的であるが、これは切削加
工が困難な硬さであり、面下げ加工のときはその都度焼
なまし−６調質をしなければならない。ま魁この系統の
静間工具鋼は一般に６００℃以上の高温部もどし処理が
されるため高温での軟化が早いことと靭性も低−ためワ
レのトラブルが生じやすいという欠点がある。
一方、ｍ者の析出硬化系熱間工具鋼は前２者系の静間工
具鋼の欠点を改善したプレ／％ −Ｆン鋼であるが、こ
れにも一長一短が＃）９用途力ぶ著しく制限されている
。すなわち、その硬イヒ機栖はＭｅ ２Ｃなどの炭化物
の析出によるものであるが、油焼入れで切削加工可能な
硬さＨＩＣ≦４５とするためＣ添加量は０，２％前後と
低く限定される。したがって、静間工具鋼として必要な
強度を確保するためＫＭＯ，Ｖ、Ｗなど炭化物形成元素
を多量に添加しなければならなＩｎＬ、、さらに′を丸
焼もどしは４５０℃以下の低温部もどしに限定されるた
め熱処理残留応力が高くて金型加工中ならびに型打初期
にワレが発生しやすいという欠点があった。
具鋼の欠点を改善したプレ／％ −Ｆン鋼であるが、こ
れにも一長一短が＃）９用途力ぶ著しく制限されている
。すなわち、その硬イヒ機栖はＭｅ ２Ｃなどの炭化物
の析出によるものであるが、油焼入れで切削加工可能な
硬さＨＩＣ≦４５とするためＣ添加量は０，２％前後と
低く限定される。したがって、静間工具鋼として必要な
強度を確保するためＫＭＯ，Ｖ、Ｗなど炭化物形成元素
を多量に添加しなければならなＩｎＬ、、さらに′を丸
焼もどしは４５０℃以下の低温部もどしに限定されるた
め熱処理残留応力が高くて金型加工中ならびに型打初期
にワレが発生しやすいという欠点があった。
最近の熱間鍛造業界の技術的進歩は著しく。
鍛造作業の自動化、高速化には目ざましい４のがあり、
それにともなって長寿命が得られ、かつ信頼性の高い静
間工具鋼のニーズが高まってき九が、従来の熱間工具鋼
ではこのような新しい情勢に対処できなくなりつつあり
、それらに代る靭性と高温での耐摩耗性にすぐれ、高噌
命が得られる新しい静間工具鋼の開発が強く要望されて
いる。
それにともなって長寿命が得られ、かつ信頼性の高い静
間工具鋼のニーズが高まってき九が、従来の熱間工具鋼
ではこのような新しい情勢に対処できなくなりつつあり
、それらに代る靭性と高温での耐摩耗性にすぐれ、高噌
命が得られる新しい静間工具鋼の開発が強く要望されて
いる。
本願発明者尋は上記要求に対処して、靭性と耐摩耗性と
いう相反する特性をともに改善するには、未変態の残留
オーステナイトを活用するのが煙も好適な方法であると
いう全く新しい知見に基づいて本願発明を完成し喪。
いう相反する特性をともに改善するには、未変態の残留
オーステナイトを活用するのが煙も好適な方法であると
いう全く新しい知見に基づいて本願発明を完成し喪。
すなわち本願発明は
（１）Ｃ：α１０〜α６０１．ｓ ｉ ：ＬＯ％以下、
Ｍｎ：ＬＯ−以下、Ｍ・：０．１０〜７．０チを基本合
金成分とじＣｒ ：０．３０〜！６Ｉｓ未満、 Ｎｉ
： ０．３０〜５．０％ を１種以上含有し、さらＫ
Ｖ ： ｏ、ｏｉ 〜ａ、ｏｓ、 ｗ： ｏ、但〜７
．Ｏ％、丁ｌ：α００１〜０．５ Ｌ Ｚ ｒ ： ０
．００１〜０．５％、Ｎｂ：α００１〜ｏ、５９Ｇの１
１１％以上を含有せしめ、残部が実質的にＦ・からなる
合金工具鋼においてＡＣ１以上の温度でオーステナイト
化したのち焼入をし、しかるのち５００℃以下の温度で
低温部もどしを行い、未変態オーステナイトが体積率で
５％以上残留していることを特徴とする熱間工具鋼。
Ｍｎ：ＬＯ−以下、Ｍ・：０．１０〜７．０チを基本合
金成分とじＣｒ ：０．３０〜！６Ｉｓ未満、 Ｎｉ
： ０．３０〜５．０％ を１種以上含有し、さらＫ
Ｖ ： ｏ、ｏｉ 〜ａ、ｏｓ、 ｗ： ｏ、但〜７
．Ｏ％、丁ｌ：α００１〜０．５ Ｌ Ｚ ｒ ： ０
．００１〜０．５％、Ｎｂ：α００１〜ｏ、５９Ｇの１
１１％以上を含有せしめ、残部が実質的にＦ・からなる
合金工具鋼においてＡＣ１以上の温度でオーステナイト
化したのち焼入をし、しかるのち５００℃以下の温度で
低温部もどしを行い、未変態オーステナイトが体積率で
５％以上残留していることを特徴とする熱間工具鋼。
（２）Ｃ：α１Ｇ 〜０．６０％、 ８１ ： ２．
Ｏ慢以下、Ｍｍ：１０％Ｍｏ：０．１０〜７．０％基本
合金成分とし、Ｃｒ：（Ｌ３０〜２６９１未満、 Ｎｌ
：０．３０ Ｎ５．０９Ｇ １種以上ならびＫＶ：０
．０１〜＆Ｏ１，ｗ：ａ６ｘ 〜７．０％。
Ｏ慢以下、Ｍｍ：１０％Ｍｏ：０．１０〜７．０％基本
合金成分とし、Ｃｒ：（Ｌ３０〜２６９１未満、 Ｎｌ
：０．３０ Ｎ５．０９Ｇ １種以上ならびＫＶ：０
．０１〜＆Ｏ１，ｗ：ａ６ｘ 〜７．０％。
Ｔｉ：α００１〜０．５１ｇ、 Ｚｒ ：α００１〜α
５Ｔｏ、 Ｎｂ ： ０．００１〜α５チの１種以上を
含有し、さらに０１にλ〇−以下、Ｃｏ ： ０．０５
〜４０９Ｇ、 Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１９Ｑ
％Ｂ：０．０Ｏ０５〜α０１０％および希土類元素：
ｏ、ｏｏｏｓ→、４００％を１種以上含有せしめ、残部
が実質的にＦ・からなる合金工具鋼においてＡＣｉ以上
の温度でオーステナイト化したのち、焼入をし、しかる
のち５００℃以下の温度で低温部もどじを行い、未変態
オーステナイトが体積率で５−以上残留していることを
特徴とする熱間工具鋼。
５Ｔｏ、 Ｎｂ ： ０．００１〜α５チの１種以上を
含有し、さらに０１にλ〇−以下、Ｃｏ ： ０．０５
〜４０９Ｇ、 Ｃａ ： ０．０００５〜０．０１９Ｑ
％Ｂ：０．０Ｏ０５〜α０１０％および希土類元素：
ｏ、ｏｏｏｓ→、４００％を１種以上含有せしめ、残部
が実質的にＦ・からなる合金工具鋼においてＡＣｉ以上
の温度でオーステナイト化したのち、焼入をし、しかる
のち５００℃以下の温度で低温部もどじを行い、未変態
オーステナイトが体積率で５−以上残留していることを
特徴とする熱間工具鋼。
（３） Ｃ：０．１０〜０．６０％、８１：２，０
−以下、Ｍｕ：！０−以下、Ｍ（１：０．１０〜７．０
−を基本合金成分としＣｒ：ａ３０〜！６％未満、 Ｎ
ｉ ： Ｑ、３０〜５．０１を１種以上含有し、さらＫ
Ｖ： （１０１〜３．０１Ｇ、 Ｗ： ａｏｌ 〜７
．０％、Ｔｉ：α００１〜０．５９１Ｇ、 Ｚｒ ：α
００１〜０．５−、 Ｎｂ：α００１〜α５−の１種以
上と、８：０．０３〜α４０憾Ｓ＠ ： ０．０３〜０
．４０９Ｇ、 ｒｅ ： ０．０１〜α４０％、 Ｂｉ
：０．０２〜０．４０％、 Ｐｂ ： Ｑ、０Ｂ７−０
．４０％ 〕１種以上を含有せしめ、残部が実質□的に
Ｔ・からなる合金工具鋼においてムＣｓ以上の温度でオ
ーステナイト化したのち焼入をし、しかるのち５００℃
以下の温度で低温部もどしを行い、未変態オーステナイ
トが体積率で５−以上残留していることを特徴とする熱
間工具鋼。
−以下、Ｍｕ：！０−以下、Ｍ（１：０．１０〜７．０
−を基本合金成分としＣｒ：ａ３０〜！６％未満、 Ｎ
ｉ ： Ｑ、３０〜５．０１を１種以上含有し、さらＫ
Ｖ： （１０１〜３．０１Ｇ、 Ｗ： ａｏｌ 〜７
．０％、Ｔｉ：α００１〜０．５９１Ｇ、 Ｚｒ ：α
００１〜０．５−、 Ｎｂ：α００１〜α５−の１種以
上と、８：０．０３〜α４０憾Ｓ＠ ： ０．０３〜０
．４０９Ｇ、 ｒｅ ： ０．０１〜α４０％、 Ｂｉ
：０．０２〜０．４０％、 Ｐｂ ： Ｑ、０Ｂ７−０
．４０％ 〕１種以上を含有せしめ、残部が実質□的に
Ｔ・からなる合金工具鋼においてムＣｓ以上の温度でオ
ーステナイト化したのち焼入をし、しかるのち５００℃
以下の温度で低温部もどしを行い、未変態オーステナイ
トが体積率で５−以上残留していることを特徴とする熱
間工具鋼。
（４） Ｃ：α１０〜α６０−．８１ ：２．０１
１以下、Ｍｕ：２［％Ｍｏ：α１Ｇ〜７．０−基本合金
成分とし、Ｃｒ：α３０〜２．６９ｂ未満、Ｎｌ：α３
０〜５．０％ １種以上ならびＫＶ：０．０１〜３．
０１Ｇ、 Ｗ：０．０１〜７．０１Ｇ。
１以下、Ｍｕ：２［％Ｍｏ：α１Ｇ〜７．０−基本合金
成分とし、Ｃｒ：α３０〜２．６９ｂ未満、Ｎｌ：α３
０〜５．０％ １種以上ならびＫＶ：０．０１〜３．
０１Ｇ、 Ｗ：０．０１〜７．０１Ｇ。
Ｔｉ：０，００１〜α５％、 Ｚｒ ： ０．００１〜
０．５９Ｇｐ Ｎｂ ：α００１〜０．５−の１１ｇ［
以上を含有し、さらにＣＩ！＝ｈｏ４以下ｔ Ｃｓｉ
： ０． Ｇ ｓ〜ｔ Ｏ％ ＋ Ｃａ ： ０．００
Ｇ ５〜ｏ、ｏｘｏｏ＊、 Ｂ ： （１０００５〜
ｏ、ｏｘｏｓ オｘ ヒ希土類元ａ４０１！、 Ｐｂ：
０．０３〜α４０−の１％以上を含有せしめ残部が実質
的ＫＦ・からなる合金工具鋼においてムＣ墨以上の温度
でオーステナイト化したのち、焼入をし、しかるのち５
００℃以下の温度で低温部もどしを行い、未変態オース
テナイトが体積率で５−以上残留していることを％黴と
する熱間工具鋼。
０．５９Ｇｐ Ｎｂ ：α００１〜０．５−の１１ｇ［
以上を含有し、さらにＣＩ！＝ｈｏ４以下ｔ Ｃｓｉ
： ０． Ｇ ｓ〜ｔ Ｏ％ ＋ Ｃａ ： ０．００
Ｇ ５〜ｏ、ｏｘｏｏ＊、 Ｂ ： （１０００５〜
ｏ、ｏｘｏｓ オｘ ヒ希土類元ａ４０１！、 Ｐｂ：
０．０３〜α４０−の１％以上を含有せしめ残部が実質
的ＫＦ・からなる合金工具鋼においてムＣ墨以上の温度
でオーステナイト化したのち、焼入をし、しかるのち５
００℃以下の温度で低温部もどしを行い、未変態オース
テナイトが体積率で５−以上残留していることを％黴と
する熱間工具鋼。
なお本発＠に記載する希土類元素とＢ Ｙ １Ｌａ、
Ｃ・、Ｎｄおよびその他の希土類元素を示すものとする
。
Ｃ・、Ｎｄおよびその他の希土類元素を示すものとする
。
本願発明は前述したごとく、最近の熱間工具鋼に対する
要求特性の苛酷化に対処して合金設計されたものであシ
、その特徴とするところは上述しえ成分組成の合金を焼
入する際にその焼入条件を調整して、例えばｓｓｏ’ｃ
→１５０℃間を徐冷焼入後ｓｏｏ”ｃ以下の低温焼戻を
して５−以上のオーステナイトを残留せしめ、それによ
って靭性を付与すると同時に高温でのクリープ・ラブチ
ャー特性を著しく向上させ、靭性と耐摩耗性という相反
する特性をともに改善し九両期的な熱間工具鋼である。
要求特性の苛酷化に対処して合金設計されたものであシ
、その特徴とするところは上述しえ成分組成の合金を焼
入する際にその焼入条件を調整して、例えばｓｓｏ’ｃ
→１５０℃間を徐冷焼入後ｓｏｏ”ｃ以下の低温焼戻を
して５−以上のオーステナイトを残留せしめ、それによ
って靭性を付与すると同時に高温でのクリープ・ラブチ
ャー特性を著しく向上させ、靭性と耐摩耗性という相反
する特性をともに改善し九両期的な熱間工具鋼である。
さらにまた本願発明鋼は前記組成範囲内で成分バランス
を適宜選定することにょ）焼入れ後ＳＯＯ℃以下の焼も
どし状態における硬さを調整することができ、その硬さ
に応じてプレハードン鋼としてもあるいは調質鋼′とし
ても使用できる。すなわち上記硬さがＨＲＣ≦４５の場
合にはプレハードン鋼として使用でき、ＨＲＣ＞４５の
場合には調質鋼として使用できる。
を適宜選定することにょ）焼入れ後ＳＯＯ℃以下の焼も
どし状態における硬さを調整することができ、その硬さ
に応じてプレハードン鋼としてもあるいは調質鋼′とし
ても使用できる。すなわち上記硬さがＨＲＣ≦４５の場
合にはプレハードン鋼として使用でき、ＨＲＣ＞４５の
場合には調質鋼として使用できる。
後者の場合は特に高寿命を要求されるときに好適である
。最近の金型加工技術の進歩によって後者の場合でもプ
レハードン鋼として使われるケースが多くなってきえ。
。最近の金型加工技術の進歩によって後者の場合でもプ
レハードン鋼として使われるケースが多くなってきえ。
本願発明鋼は靭性と耐摩耗性を兼備し友ものであり、そ
の被剛性は一般に悪い。そこでＳ。
の被剛性は一般に悪い。そこでＳ。
Ｓ・、Ｔ・などの快削元素を用途に応じて適蓋添加し、
その被剛性を改善することは実用上非常に有益である。
その被剛性を改善することは実用上非常に有益である。
次に本願発明鋼の成分組成範囲の限定理由を以下にのべ
る。
る。
ＣＯＯ１１０〜０．６０１１
熱間工具鋼の強度を向上させ、耐摩耗性を付与する元素
であり、熱間工具鋼として必要な強度、特に高温でのク
リープラブチャー強度と耐摩耗性を確保するためには０
．１０４以上含有する必要がある。Ｃ誉あ増加とともに
強度は増加し、耐摩耗性の向上が図られるが、それとと
もに靭性が劣化する九めα６０９Ｇ以下Ｓｉ：ＬＯ１以
下 溶製時の脱酸効果のほか、基地の強化、耐酸化性の向上
に有効な元素であ）、積極的に含有することが望ましい
。ただし多量に含有すると地キズが多くなると同時に被
削性、靭性、耐ヒートチェック性が低下するためｚ。
であり、熱間工具鋼として必要な強度、特に高温でのク
リープラブチャー強度と耐摩耗性を確保するためには０
．１０４以上含有する必要がある。Ｃ誉あ増加とともに
強度は増加し、耐摩耗性の向上が図られるが、それとと
もに靭性が劣化する九めα６０９Ｇ以下Ｓｉ：ＬＯ１以
下 溶製時の脱酸効果のほか、基地の強化、耐酸化性の向上
に有効な元素であ）、積極的に含有することが望ましい
。ただし多量に含有すると地キズが多くなると同時に被
削性、靭性、耐ヒートチェック性が低下するためｚ。
−以下に限定し九。
Ｍｎ：２ｈＯ−以下
溶製時の脱酸、脱硫効果のｔｌか焼入性確保のために有
効な元素であり積極的に含有することが望ましい。友だ
し多量に含有すると被剛性が低下するので２０−以下に
限定した。
効な元素であり積極的に含有することが望ましい。友だ
し多量に含有すると被剛性が低下するので２０−以下に
限定した。
Ｍｏ ： α１０〜７．０１
Ｍ・はベイナイト変態を促進し、本願発明鋼の特徴であ
る安定な残留オーステナイトを生成させる元素−ｑ、、
、あると同時にＭｏ２ｃ炭化物の析出によって高温での
クリープツブチャー □特性を高めるのに有効な元
素である。安定な残留オーステナイト生成ならびに熱間
工具鋼として必要なりリープラブチャー特性を確保する
ために少なくともα１０％含有しなければならない。た
だし多量に含有すると靭性、被剛性が大巾に低下するの
で７．０−以下に限定し九〇 Ｃｒ ： ０．３０〜Ｌ６％未満 Ｎｌ：α３０−４
０％Ｎ１．Ｃｒは本願発明鋼の特徴である安定な残留オ
ーステナイトを生成させる元素で、いずれかが含有され
ていなければならない。焼戻後５−以上の残留オーステ
ナイトを生成させるには各々０．３０％以上含有してい
なければならない。ｃｒ、Ｎｔの含有量が多くなるとと
もに安定な残留オーステナイトが増加し、その分解によ
って高温でのクリープラブチャー特性も向上し、高温で
の耐摩耗性が向上するがＣｒを２６−以上含有させても
その効果は僅少なのでＣｒは２６惨未満に限定した。一
方、Ｎｌの上限は多量に含有すると高温でのクリープラ
ブチャー特性は逆に低下するので＆〇−以下に＠定した
。
る安定な残留オーステナイトを生成させる元素−ｑ、、
、あると同時にＭｏ２ｃ炭化物の析出によって高温での
クリープツブチャー □特性を高めるのに有効な元
素である。安定な残留オーステナイト生成ならびに熱間
工具鋼として必要なりリープラブチャー特性を確保する
ために少なくともα１０％含有しなければならない。た
だし多量に含有すると靭性、被剛性が大巾に低下するの
で７．０−以下に限定し九〇 Ｃｒ ： ０．３０〜Ｌ６％未満 Ｎｌ：α３０−４
０％Ｎ１．Ｃｒは本願発明鋼の特徴である安定な残留オ
ーステナイトを生成させる元素で、いずれかが含有され
ていなければならない。焼戻後５−以上の残留オーステ
ナイトを生成させるには各々０．３０％以上含有してい
なければならない。ｃｒ、Ｎｔの含有量が多くなるとと
もに安定な残留オーステナイトが増加し、その分解によ
って高温でのクリープラブチャー特性も向上し、高温で
の耐摩耗性が向上するがＣｒを２６−以上含有させても
その効果は僅少なのでＣｒは２６惨未満に限定した。一
方、Ｎｌの上限は多量に含有すると高温でのクリープラ
ブチャー特性は逆に低下するので＆〇−以下に＠定した
。
Ｖ：０．０１〜＆０＊ Ｗ：０．０１〜７．０％Ｖ
、Ｗは熱間工具鋼として必ｌ！な高温でのクリープラブ
チャー特性の向上には有効な元素であ）、それぞれα０
１−以上の含有が望ましい。友だし多重に含有すると安
定な未溶解炭化物が増加し、靭性、横剛性、耐ヒートチ
ェック性が著しく低下するのでｖＩｆｉａｏ−以下、Ｗ
は７．０−以下に限定し友。
、Ｗは熱間工具鋼として必ｌ！な高温でのクリープラブ
チャー特性の向上には有効な元素であ）、それぞれα０
１−以上の含有が望ましい。友だし多重に含有すると安
定な未溶解炭化物が増加し、靭性、横剛性、耐ヒートチ
ェック性が著しく低下するのでｖＩｆｉａｏ−以下、Ｗ
は７．０−以下に限定し友。
Ｔｉ ｓ ａ００１〜ｏ、５ｓ、 Ｚｒ ： Ｑ、００
１〜Ｏ，Ｓ’１６． Ｎｂ ：α００１〜０．５１Ｔ
ｔ、 Ｚｒｓ Ｎｂはいずれも強力な炭化物形成元素で
あり、微量の含有で高温でのクリープラブチャー特性を
高め、耐摩耗性を向上させるのに有効な元素であり、少
なく七もα００１９Ｇ含有することが望ましい。ただし
多量に含有すると未溶解炭化物が多くなり、靭性に悪影
響をおよぼすのでａ５囁以下に限定した。
１〜Ｏ，Ｓ’１６． Ｎｂ ：α００１〜０．５１Ｔ
ｔ、 Ｚｒｓ Ｎｂはいずれも強力な炭化物形成元素で
あり、微量の含有で高温でのクリープラブチャー特性を
高め、耐摩耗性を向上させるのに有効な元素であり、少
なく七もα００１９Ｇ含有することが望ましい。ただし
多量に含有すると未溶解炭化物が多くなり、靭性に悪影
響をおよぼすのでａ５囁以下に限定した。
Ｃｕ：＆０−以下
Ｃｍは剥離しにくい表面スケールを生成させて、高温で
のクリープラブチャー特性を高める元素であり、目的に
応じて適量含有することが望ましい。しかし多量に含有
すると靭性が低下するので３．０％以下に限定した。
のクリープラブチャー特性を高める元素であり、目的に
応じて適量含有することが望ましい。しかし多量に含有
すると靭性が低下するので３．０％以下に限定した。
Ｃｏ ： ０．０５〜４０５４
Ｃｏは残留オーステナイトの安定化に有効な元素であり
、また高温における炭化物の凝集を抑制し、高温でのク
リープラブチャー特性ｔ−＾める元素でありｏ、ｏｓｓ
以上の含有が望ましい。
、また高温における炭化物の凝集を抑制し、高温でのク
リープラブチャー特性ｔ−＾める元素でありｏ、ｏｓｓ
以上の含有が望ましい。
ただし多量に含有すると耐ヒートチェック性を劣化し金
型の大ワレを促進するので４０１ｓ以下に限定し九。
型の大ワレを促進するので４０１ｓ以下に限定し九。
Ｂ：０．０００５〜α０１０５１
Ｂは焼入性向上に有効な元素であり、特に大型材には積
極的に含有するのが望ましい。
極的に含有するのが望ましい。
焼入性向上には少なくともαｏｏｏｓｓ含有する必要が
あるが多量に含有すると靭性・耐ヒートチェック性が低
下するので、１：０．０１０−以下に限嚢した。
あるが多量に含有すると靭性・耐ヒートチェック性が低
下するので、１：０．０１０−以下に限嚢した。
Ｃａ ： ａ０００５〜０．０１００１ｓ、希土類元素
： ｏ、ｏｏｏｓ 〜ｏ、＃−ｏｏｓ上記元素は耐酸化
性を高め、剥離しにくいスケールを生成させ高温でのク
リープラブチャー特性を向上させるのに有効な元素であ
り目的に応じて適量含有することが望まし−が、必要以
上に含有すると靭性、耐ヒートチェック性が低下するの
で、Ｃａは０．０００５〜α０１００慢、希土類元素の
各々はｏ、ｏｏｏｓ〜αψ００−の範囲が望まし一〇 実施例 第１表に示すごとき成分組成の本願発明鋼および従来か
ら用いられている熱間工具鋼を溶製し、その特性を調査
し丸。
： ｏ、ｏｏｏｓ 〜ｏ、＃−ｏｏｓ上記元素は耐酸化
性を高め、剥離しにくいスケールを生成させ高温でのク
リープラブチャー特性を向上させるのに有効な元素であ
り目的に応じて適量含有することが望まし−が、必要以
上に含有すると靭性、耐ヒートチェック性が低下するの
で、Ｃａは０．０００５〜α０１００慢、希土類元素の
各々はｏ、ｏｏｏｓ〜αψ００−の範囲が望まし一〇 実施例 第１表に示すごとき成分組成の本願発明鋼および従来か
ら用いられている熱間工具鋼を溶製し、その特性を調査
し丸。
なお、ＪＩｉ１〜１６は本願発明鋼であり、１１７〜１
９は比較のため溶製し九ＪＩ８８ＫＤ６１゜０．２Ｃ−
３Ｎ１−３Ｍｏ、 Ａｌ８Ｉ ＨＩＯＫそれぞれ相当す
る鋼である。
９は比較のため溶製し九ＪＩ８８ＫＤ６１゜０．２Ｃ−
３Ｎ１−３Ｍｏ、 Ａｌ８Ｉ ＨＩＯＫそれぞれ相当す
る鋼である。
力
ｊｌｌｌ！ 、噛）
第１図には第１表に示す供試材のうち本願発明鋼である
ＪＩ＆１〜５について高温でのクリープラブチャー特性
におよばず残留オーステナイト量の影響を調査した結果
を示した。クリープラブチャー特性は試験温度が６５０
℃。
ＪＩ＆１〜５について高温でのクリープラブチャー特性
におよばず残留オーステナイト量の影響を調査した結果
を示した。クリープラブチャー特性は試験温度が６５０
℃。
応力が２０ｋｆｆ／−という条件で試験を行い。
その時の２プチヤ一時間で計価したが、その表示は低温
部もどしく４００℃）材と同じ硬さに高温焼もどしく５
００〜６３０℃の適温を選定して低温焼戻材と同一か丸
さに調整）で調質した同一供試材のラブチャ一時間を１
としその対比で行り九。
部もどしく４００℃）材と同じ硬さに高温焼もどしく５
００〜６３０℃の適温を選定して低温焼戻材と同一か丸
さに調整）で調質した同一供試材のラブチャ一時間を１
としその対比で行り九。
各供試材の焼入温度を第２表に示す。
第２表
残留オーステナイト量のＸａは５５０シ１５０℃間の冷
却速度を適宜変化させて行った。（尚高温焼戻材の残留
オーステナイ）量ははｙＯチである。） 本願発明鋼は残留オーステナイトが５１ｓ以上になると
クリープラブチャー特性は急激に良くなっている。この
ｌｌ金結果から本願発明鋼において十分なりリープラブ
チャー特性を得るためには、残留オーステナイトは体積
率で５１ｓ以上としなければならな−ことがわかる。
却速度を適宜変化させて行った。（尚高温焼戻材の残留
オーステナイ）量ははｙＯチである。） 本願発明鋼は残留オーステナイトが５１ｓ以上になると
クリープラブチャー特性は急激に良くなっている。この
ｌｌ金結果から本願発明鋼において十分なりリープラブ
チャー特性を得るためには、残留オーステナイトは体積
率で５１ｓ以上としなければならな−ことがわかる。
第３表は第１表に示す供試材について熱間工具鋼として
の特性を確認するため、鍛造によＪ）１５０ｍ角×４０
０１長さのブロックを成形し、その靭性（鍛伸方向の衝
撃値で評価）。
の特性を確認するため、鍛造によＪ）１５０ｍ角×４０
０１長さのブロックを成形し、その靭性（鍛伸方向の衝
撃値で評価）。
クリープラブチャ一時間（試験条件：６５０℃２０に＃
ｆ／ｓＪ）ならびに被剛性を示し九〇なお各供試材の焼
入れは本願発明鋼である４１〜１６は５５０→１５０℃
間を７℃／ｍ１ｔ＋以下の冷却速度で適宜冷却し徐冷焼
入れを行ったが、比較鋼でめる４１７〜１９は油焼入れ
とした。被削性は超硬工具（Ｍ２Ｏ種）による長手旋削
を行い、切削速度が８ｏ講／ｍ１１時の切削時間で評価
し、第３表では４１７対比で表示した。
ｆ／ｓＪ）ならびに被剛性を示し九〇なお各供試材の焼
入れは本願発明鋼である４１〜１６は５５０→１５０℃
間を７℃／ｍ１ｔ＋以下の冷却速度で適宜冷却し徐冷焼
入れを行ったが、比較鋼でめる４１７〜１９は油焼入れ
とした。被削性は超硬工具（Ｍ２Ｏ種）による長手旋削
を行い、切削速度が８ｏ講／ｍ１１時の切削時間で評価
し、第３表では４１７対比で表示した。
１・・。
第 ３１Ｉ！
２１−
第３表に示すように本願発明鋼であるＡ１へ１６は比較
鋼のＡ１７〜１９に比べてラブチ一時間、靭性が著しく
すぐれていた。特ＫＡ６〜１０は１１〜５と比較してラ
ブチャ一時間が相当長くなっているが、これはＣｍ ＠
Ｃ＠ｓＣａなどによる効果である。Ａ１−１０の被剛
性はかなり悪かつ九がＡ１１〜１６に示すように快削元
素添加による被剛性向上は顕著であった。
鋼のＡ１７〜１９に比べてラブチ一時間、靭性が著しく
すぐれていた。特ＫＡ６〜１０は１１〜５と比較してラ
ブチャ一時間が相当長くなっているが、これはＣｍ ＠
Ｃ＠ｓＣａなどによる効果である。Ａ１−１０の被剛
性はかなり悪かつ九がＡ１１〜１６に示すように快削元
素添加による被剛性向上は顕著であった。
以上の実施例にみられ為ごとく本願発明の熱間工具鋼は
高温でのすぐれたクリープラブチャー特性と靭性を兼備
しており、最近の背酷な条件のもとで使われ、しかも高
寿命が要求される熱間工具鋼としてきわめて好適な鋼で
ある。
高温でのすぐれたクリープラブチャー特性と靭性を兼備
しており、最近の背酷な条件のもとで使われ、しかも高
寿命が要求される熱間工具鋼としてきわめて好適な鋼で
ある。
なお本願発明鋼において体積率で５チ以上の安定な残留
オーステナイトを得る方法としては前記のように５５０
→１５０℃間を徐冷して焼入れる方法を適用し論述して
きたが、この他に安定様量オーステナイトを得る方法と
して。
オーステナイトを得る方法としては前記のように５５０
→１５０℃間を徐冷して焼入れる方法を適用し論述して
きたが、この他に安定様量オーステナイトを得る方法と
して。
Ｍｓ±１５０℃の温度で恒温保持する方法を用いてもよ
い。後者による方法で供試材を調整し調査した結果は徐
冷焼入れによる場合と同様であった。
い。後者による方法で供試材を調整し調査した結果は徐
冷焼入れによる場合と同様であった。
第１図は本願発明鋼の高温でのクリープラブチャー特性
におよばず残留オーステナイ）ｔの影響を示すグラフで
ある。 出願人 大同特殊鋼株式全社 代理人 河 口 善 雄 、づ ｉ１図 ・：１．。 横領オーステナイトｉ（％） 手続補正書 昭和５７年２月Ｓ日 特許庁 島田春樹 殿 ２、 発明の名称 熱間工具鋼 ３、補正ｔする者 タケ ダ キ ゾウ 代表者武田喜三 翫 補正命令の日付 昭和 年 月 日 ＆ 補正により増加する発明の数 ８、補正の内容 １− （１）願書の表題に次の事項を追加する。 「（特許法第３８条ただし書の規定による特許出願）」 （２）願書の１項の次に下記を追加する。 ｔ、特許請求の範囲に記載された発明の数 ４」（３）
明細書の特許請求の範囲を別紙のとおりに訂正する。 （４）明細書の発明の詳細な説明の欄を次のとおり訂正
する。 イ 第７頁下から第７行目のｒ Ｍ ｎ 、： ２％」
をｒＭｎ：２％以下」とする。 口 同、下から第６行目の「７．０％基本合金成分」を
「７．０％を基本合金成分」とする。 ハ 第８頁下から第６行目、第９頁下から第９行目のｒ
Ｓ ｅ ： ０．０３〜０．４０％」をｒ Ｓ ｅ
： ０．０１〜０．４０％」とする。 二 第８頁下から第６行目のｒＦｅＪをｒＴｅＪとする
。 ホ 同、下から第４行目のｒＴｅｌを「Ｆｅ」とする。 以上 別紙 特許請求の範囲 （１） Ｃ： ０．１０〜０．６０％、Ｓｉ：２．
０％以下、 Ｍｎ ： ２．０％以下。 Ｍ ｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分としＣ
ｒ：０３０〜２．６％末九Ｎ １ ： ０．３０〜５．
０％を１種以上含有し、さらにＶ ： ０．０１〜３．
０％、ｗ：ｏ、ｏｔ〜７．０％、Ｔｉ：０．００１〜０
．５％、 ｚ ｒ ： ｏ、ｏ ６１〜０．５％、 Ｎ
ｂ ： ｏ、ｏ ０１〜０．５％の１種以−ヒを含有せ
しめ、残部が実質的にＦｅからなる合金工具鋼において
ＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち焼入をし
、しかるのち５００℃以下の温度で低温焼もどしを行い
未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留している
ことを特徴とする熱間工具鋼。 （２） Ｃ： ０．１０〜０．６０％、Ｓｔ：２．
０％以下＋ Ｍ ｎ ： ２−０％以下。 Ｍ ｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ：０．３Ｑ〜２．６％繕、Ｎｉ：０．３０〜５．０
％１種以上ならびにＶ：、、− ０，０１〜３．０％、 Ｗ： ０．０１〜７．０％、
Ｔ ｌ、 ０．００１〜０．５％、 Ｚｒ： ０．００
１〜ｏ、ｓ９ｃ、 Ｎｂ ： ｏ、ｏ ｏ １〜０．５
％の１種以上を含有し、さらにＣｕ ： ３．ＯＸＪ！
Ｔ、 Ｃｏ ： ０．０５〜４．０％、Ｃａ：０．００
０５〜０．０１００％、Ｂ：０．０００５〜０．０１０
％および希土類元素：０．０００５〜０．４００％を１
種以上含有せしめ、残部が実質的にＦｅからなるタ金工
具鋼においてＡＣ３以上の温度でオーステナイト化した
のち焼入をし、しかるのち５００Ｃ以下の温度で低温焼
もど、しを行い、未変態オーステナイトが体積率で５％
以上残留していることを特徴とする熱間工具鋼。 （３） Ｃ： ０．１０〜０．６０％、ｓｉ：２．
ｏ％以下、Ｍｎ：２．０％以下。 Ｍ ｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ：０．３０〜２．６％繕、Ｎｉ：ｏ、ａｏ〜５，０
％を１種以上含有し、さらにＶ ： ０．０１〜ａ、ｏ
％、 ｗ： ｏ、ｏ １〜７．０％＋ Ｔ ｔ ： ０
．００１〜０．５％、 Ｚ ｒ ： ０．００１〜０．
５％、 Ｎｂ ： ｏ、ｏ ｏ １〜０．５％の１種以
上とＳ ： Ｑ、０３〜０．４０％、 Ｓ ｅ ： ０
．０１〜０．４０％、Ｔｅ： ０．０１〜０．４０％、
Ｂ ｉ ： ０．０２〜０．４０％、Ｐｂ：ｏ、０３
〜ｏ、４゜％の１種以上を含有せしめ、残部が実質的に
Ｆｅからなる合金工具、−においてＡＣ３以上の温度で
オーステナイト化したのち焼入をし、しかるのち５００
℃以下の温度で低温焼もどしを行い、未変態オーステナ
イトが体積率で５％以上残留していることを特徴とする
熱間工具鋼。 （４） Ｃ：０．ｌＯ〜０．６０％、Ｓｔ：２．０
％以下＊ Ｍ ｎ ： ２．０％以下。 Ｍ ｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ ： ０．３０〜２６％繕、Ｎｉ：０．３０〜５．
０％を１種以上ならびにＶ ： ０．０１〜３．０％、
ｗ： ｏ、ｏ １〜７．０％、Ｔｉ：０００１〜０．
５％。 Ｚｒ：０００１〜Ｏ５５％、 Ｎｂ ： ｏ、ｏ ｏ
ｌ〜０．５％の１種以上を含有し、さらにＣｕ ： ３
．０％以下、ｃｏ：ｏｏ５〜４．０％。 Ｃａ：０．０００５〜０．０１００％、 Ｂ：０．００
０５〜０．０１０％および希土類元素：０．０００５〜
０．４００％を１種以上とＳ： ０．０３〜０．４０％
、Ｓｅ：０．０１〜０４０％、Ｔｅ：ｏ、０１〜０．４
０％、 Ｂ ｉ ： ０．０２〜０．４０％、ｐｂ：ｏ
、０３〜ｏ４ｏ％の１種以上含有せしめ、残部が実質的
にＦｅからなる合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度で
オーステナイト化したのち焼入をし、しかるのち５００
１：以下の温度で低温焼もどしを行い、未変態オーステ
ナイトが体積率で５％以上残留していることを特徴とす
る熱間工具鋼。
におよばず残留オーステナイ）ｔの影響を示すグラフで
ある。 出願人 大同特殊鋼株式全社 代理人 河 口 善 雄 、づ ｉ１図 ・：１．。 横領オーステナイトｉ（％） 手続補正書 昭和５７年２月Ｓ日 特許庁 島田春樹 殿 ２、 発明の名称 熱間工具鋼 ３、補正ｔする者 タケ ダ キ ゾウ 代表者武田喜三 翫 補正命令の日付 昭和 年 月 日 ＆ 補正により増加する発明の数 ８、補正の内容 １− （１）願書の表題に次の事項を追加する。 「（特許法第３８条ただし書の規定による特許出願）」 （２）願書の１項の次に下記を追加する。 ｔ、特許請求の範囲に記載された発明の数 ４」（３）
明細書の特許請求の範囲を別紙のとおりに訂正する。 （４）明細書の発明の詳細な説明の欄を次のとおり訂正
する。 イ 第７頁下から第７行目のｒ Ｍ ｎ 、： ２％」
をｒＭｎ：２％以下」とする。 口 同、下から第６行目の「７．０％基本合金成分」を
「７．０％を基本合金成分」とする。 ハ 第８頁下から第６行目、第９頁下から第９行目のｒ
Ｓ ｅ ： ０．０３〜０．４０％」をｒ Ｓ ｅ
： ０．０１〜０．４０％」とする。 二 第８頁下から第６行目のｒＦｅＪをｒＴｅＪとする
。 ホ 同、下から第４行目のｒＴｅｌを「Ｆｅ」とする。 以上 別紙 特許請求の範囲 （１） Ｃ： ０．１０〜０．６０％、Ｓｉ：２．
０％以下、 Ｍｎ ： ２．０％以下。 Ｍ ｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分としＣ
ｒ：０３０〜２．６％末九Ｎ １ ： ０．３０〜５．
０％を１種以上含有し、さらにＶ ： ０．０１〜３．
０％、ｗ：ｏ、ｏｔ〜７．０％、Ｔｉ：０．００１〜０
．５％、 ｚ ｒ ： ｏ、ｏ ６１〜０．５％、 Ｎ
ｂ ： ｏ、ｏ ０１〜０．５％の１種以−ヒを含有せ
しめ、残部が実質的にＦｅからなる合金工具鋼において
ＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち焼入をし
、しかるのち５００℃以下の温度で低温焼もどしを行い
未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留している
ことを特徴とする熱間工具鋼。 （２） Ｃ： ０．１０〜０．６０％、Ｓｔ：２．
０％以下＋ Ｍ ｎ ： ２−０％以下。 Ｍ ｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ：０．３Ｑ〜２．６％繕、Ｎｉ：０．３０〜５．０
％１種以上ならびにＶ：、、− ０，０１〜３．０％、 Ｗ： ０．０１〜７．０％、
Ｔ ｌ、 ０．００１〜０．５％、 Ｚｒ： ０．００
１〜ｏ、ｓ９ｃ、 Ｎｂ ： ｏ、ｏ ｏ １〜０．５
％の１種以上を含有し、さらにＣｕ ： ３．ＯＸＪ！
Ｔ、 Ｃｏ ： ０．０５〜４．０％、Ｃａ：０．００
０５〜０．０１００％、Ｂ：０．０００５〜０．０１０
％および希土類元素：０．０００５〜０．４００％を１
種以上含有せしめ、残部が実質的にＦｅからなるタ金工
具鋼においてＡＣ３以上の温度でオーステナイト化した
のち焼入をし、しかるのち５００Ｃ以下の温度で低温焼
もど、しを行い、未変態オーステナイトが体積率で５％
以上残留していることを特徴とする熱間工具鋼。 （３） Ｃ： ０．１０〜０．６０％、ｓｉ：２．
ｏ％以下、Ｍｎ：２．０％以下。 Ｍ ｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ：０．３０〜２．６％繕、Ｎｉ：ｏ、ａｏ〜５，０
％を１種以上含有し、さらにＶ ： ０．０１〜ａ、ｏ
％、 ｗ： ｏ、ｏ １〜７．０％＋ Ｔ ｔ ： ０
．００１〜０．５％、 Ｚ ｒ ： ０．００１〜０．
５％、 Ｎｂ ： ｏ、ｏ ｏ １〜０．５％の１種以
上とＳ ： Ｑ、０３〜０．４０％、 Ｓ ｅ ： ０
．０１〜０．４０％、Ｔｅ： ０．０１〜０．４０％、
Ｂ ｉ ： ０．０２〜０．４０％、Ｐｂ：ｏ、０３
〜ｏ、４゜％の１種以上を含有せしめ、残部が実質的に
Ｆｅからなる合金工具、−においてＡＣ３以上の温度で
オーステナイト化したのち焼入をし、しかるのち５００
℃以下の温度で低温焼もどしを行い、未変態オーステナ
イトが体積率で５％以上残留していることを特徴とする
熱間工具鋼。 （４） Ｃ：０．ｌＯ〜０．６０％、Ｓｔ：２．０
％以下＊ Ｍ ｎ ： ２．０％以下。 Ｍ ｏ ： ０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ ： ０．３０〜２６％繕、Ｎｉ：０．３０〜５．
０％を１種以上ならびにＶ ： ０．０１〜３．０％、
ｗ： ｏ、ｏ １〜７．０％、Ｔｉ：０００１〜０．
５％。 Ｚｒ：０００１〜Ｏ５５％、 Ｎｂ ： ｏ、ｏ ｏ
ｌ〜０．５％の１種以上を含有し、さらにＣｕ ： ３
．０％以下、ｃｏ：ｏｏ５〜４．０％。 Ｃａ：０．０００５〜０．０１００％、 Ｂ：０．００
０５〜０．０１０％および希土類元素：０．０００５〜
０．４００％を１種以上とＳ： ０．０３〜０．４０％
、Ｓｅ：０．０１〜０４０％、Ｔｅ：ｏ、０１〜０．４
０％、 Ｂ ｉ ： ０．０２〜０．４０％、ｐｂ：ｏ
、０３〜ｏ４ｏ％の１種以上含有せしめ、残部が実質的
にＦｅからなる合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度で
オーステナイト化したのち焼入をし、しかるのち５００
１：以下の温度で低温焼もどしを行い、未変態オーステ
ナイトが体積率で５％以上残留していることを特徴とす
る熱間工具鋼。
Claims (4)
- （１） Ｃ： ０．１０〜α６（ＮＧ、Ｓｉ １０
−以下、Ｍｎ：ＬＯ囁以下、Ｍｏ：０．１０〜７．０％
を基本合金成分としＣｒ：α３Ｇ−４６−未満、 Ｎ
ｌ ： ０．３０−４０− を１種以上含有し、さらに
Ｖ：１０１〜３．ｏｌ、ｗ：０．０１〜７．０％、Ｔ１
：α００１〜０．５−、Ｚｒ：０．００１〜α５％、Ｎ
ｂ：α００１〜α５−の１種以上を含有せしめ、残部が
実質的にＦ・からなる合金工具鋼においてムＣｓ以上の
温度でオーステナイト化したのち焼入をし、しかるのち
５００℃以下の温度で低温焼もどしを行い未変態オース
テナイトが体積率で５−以上残留していることを特徴と
する熱間工具鋼。 - （２） Ｃ： ０．１０〜Ｇ、６０％、 ８ ｌ
： ２．０−以下＃ Ｍ ｍ ： Ｌ Ｏ％Ｍ・：α１
０〜７．０−基本合金成分とし、Ｃｒ：０．３０〜１６
ｔｌＩ、 Ｎｌ ：α３Ｇ〜５．０１１種以上ならびに
Ｖ：０．０１〜３．０％、Ｗ：０．０１〜７．０％、Ｔ
Ｉ：ａ００１〜α５％、 Ｚ ｒ ： ０．００１〜０
．５％、 Ｎｂ ： ０．００１〜０．５９１の１種以
上を含有し、さらにＣｕ ： ａ０９Ｇ以下ｅ Ｃｏ
： ０．Ｏｓ〜ｔｏ ％ ＋ Ｃ” ”α０００５〜
０．０１００％ｔ Ｂ ： ０．０Ｇ０５〜αｏｉｏ−
および希土類元素：α０００５〜α４００饅を１１１以
上含有せしめ、残部が実質的にＦ・からなる合金工具鋼
においてＡＣ３以上の温度で、オーステナイト化したの
ち、焼入をし、しかるのち５００℃以下の温度で低温焼
もどしを行い、未変態オーステナイトが体積率で５−以
上残部していることを特徴とする熱間工具鋼。 - （３） Ｃ： ０．１０〜０．６０％、 Ｓ ｌ
： １０％以下、Ｍｕ：１０−以下、Ｍｅ：αｌＯ〜７
．０−を基本合金成分とし、Ｃｒ：α３Ｇ−４６−未満
、Ｎｌ：０．３０−＆０−を１種以上含有し、さらにＶ
： ｏ、ｏｉ 〜ａｏｌ、 Ｗ：０．０１〜７．０９Ｇ
、 Ｔ ｌ ： ０．００１〜α５％、Ｚｒ：α００１
〜０．５９Ｇ、Ｎｂ：０．Ｇ０１〜０．５−の１種以上
と８：０．０３〜０．４０％、８＊： α０３〜α４
０チ、 Ｔ・ 二 〇、０１〜ａ４０％、 Ｂ ｌ ：
０．０２〜０．４（１，Ｐｂ ： ０．０３〜０．４
０チの１種以上を含有せしめ、残部が実質的にＦ＠から
なる合金工具鋼においてＡＣ８以上の温度でオーステナ
イト化したのち焼入をし、しかるのち５００℃以下の温
度で低温部もどしを行い、未変態オーステナイトが体積
率で５チ以上残留して−ることを特徴とする静間工具鋼
。 - （４） Ｃ：０．１０〜Ｇ、６０％、８１：ＬＯ％
以″Ｆ、Ｍｎ ： １０ ％−Ｍ ｏ ：０．１０〜７
．０％基本合金成分とし、Ｃｒ ： ０．３０−２．６
ＬＮｌ：ａ３０〜ｓ、ｏｓを１種以上ならびにＶ ：
０．０１〜１ｏＬｓ、 Ｗ ： ０．０１〜７．Ｏ％
、 Ｔ １ ： ０．００１〜０．５％。 Ｚ ｒ ： ０．００１〜０．５９Ｇ、 Ｎｂ ： ０
．０ Ｇｏ １〜０．５１１Ｇの１種以上を含有し、さ
らＫＣｌ１：３．０嘔以下、Ｃｏ：０．０５〜４．０％
、 Ｃａ：Ｑ、０００５〜０．０１００嘔ｔＢ：０．０
００ｓ〜０．０１０−および希土類元素：０．０００５
〜０．４００ｑｈを１種以上と１０．０３〜α４０％、
Ｓ・：０．０３〜０，４０嗟、Ｔ・：０．０１〜０．４
０１．Ｂ量：α０２〜０．４０チ。 □ Ｐｂ：０．ＯＺ〜α４０％の１種以上含有せしめ、残部
が実質的ＫＦ・からなる合金工具鋼においてＡＣ，以上
の温度でオーステナイト化したのち焼入をし、しかるの
ち５００℃以下の温度で低温部４どしを行い、未変態オ
ーステナイトが体積率で５−以上残留していることを特
徴とする静間工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP503782A JPS58123860A (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 熱間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP503782A JPS58123860A (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 熱間工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58123860A true JPS58123860A (ja) | 1983-07-23 |
| JPH0253506B2 JPH0253506B2 (ja) | 1990-11-16 |
Family
ID=11600249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP503782A Granted JPS58123860A (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 熱間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58123860A (ja) |
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58207359A (ja) * | 1982-05-29 | 1983-12-02 | Nachi Fujikoshi Corp | 熱間加工用工具鋼 |
| JPS6056055A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-01 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
| JPS6059052A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-05 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
| JPS6059053A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-05 | Daido Steel Co Ltd | 熱間工具鋼 |
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| JPH03403A (ja) * | 1989-05-29 | 1991-01-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間スラブの幅サイジング用金型 |
| US5531659A (en) * | 1994-05-18 | 1996-07-02 | Kanto Special Steel Works, Ltd. | Roll caster shell for use in a continuous sheet casting machine |
| US5573605A (en) * | 1994-03-09 | 1996-11-12 | Mannesmann Aktiengesellschaft | High-temperature steel for boiler making |
| US20120063946A1 (en) * | 2009-04-01 | 2012-03-15 | Valls Angles Isaac | Hot work tool steel with outstanding toughness and thermal conductivity |
| CN102978518A (zh) * | 2012-12-20 | 2013-03-20 | 成都兴锐新材料有限公司 | 稀土耐磨合金钢及其生产方法 |
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