JPS58120004A - 二段燃焼方法 - Google Patents
二段燃焼方法Info
- Publication number
- JPS58120004A JPS58120004A JP177082A JP177082A JPS58120004A JP S58120004 A JPS58120004 A JP S58120004A JP 177082 A JP177082 A JP 177082A JP 177082 A JP177082 A JP 177082A JP S58120004 A JPS58120004 A JP S58120004A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion
- gas
- air
- nox
- furnace
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
- F23C6/045—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は二段燃焼方法に関し、さらに詳しくは、燃焼用
空気を二段またはそれ以上に分割して供給する窒素酸化
物（ＮＯ，）低減を目指した二段燃焼方法に関する。
空気を二段またはそれ以上に分割して供給する窒素酸化
物（ＮＯ，）低減を目指した二段燃焼方法に関する。
燃焼排ガス中のＮＯ，＠［を低減させる方法は数多く提
案および実施されているが、そのうち、炉内で低減させ
る方法の主なものは次のとおりである。
案および実施されているが、そのうち、炉内で低減させ
る方法の主なものは次のとおりである。
（１）燃焼用空気を分割した二段燃焼法、（２）燃焼用
空気に燃焼排ガスを混ぜた排ガス循環法、（３）高温燃
焼ガスＫ ＮＥ（ｓを注入する無触媒還元法、（４）超
高温燃焼ガスに燃料の一部を注入する燃料注入法。
空気に燃焼排ガスを混ぜた排ガス循環法、（３）高温燃
焼ガスＫ ＮＥ（ｓを注入する無触媒還元法、（４）超
高温燃焼ガスに燃料の一部を注入する燃料注入法。
これらの方法は、廃棄物焼却炉、加熱炉、ｌイラ等にお
い【単独、または組合わせて採用されている。しかし一
般に流動層焼却炉などの流動炉においては、超高温部（
１１００℃以上］がないため、燃料注入法は適用するこ
とができない、またバーナ燃焼でないため、排ガス循環
法の効果は非常に少ない、無触媒還元法はＳＯＯ〜９５
０℃の燃焼ガスに微量のＮＨｓガスを注入する方法であ
るが、燃焼ガスとＮＥＩｓガスの混合が重畳であるため
、−特別の注入ノズル等を設けて工夫をこらす必要があ
る。従って、流動層燃焼炉に対しては簡便な二段燃焼法
が現在主流となっている。
い【単独、または組合わせて採用されている。しかし一
般に流動層焼却炉などの流動炉においては、超高温部（
１１００℃以上］がないため、燃料注入法は適用するこ
とができない、またバーナ燃焼でないため、排ガス循環
法の効果は非常に少ない、無触媒還元法はＳＯＯ〜９５
０℃の燃焼ガスに微量のＮＨｓガスを注入する方法であ
るが、燃焼ガスとＮＥＩｓガスの混合が重畳であるため
、−特別の注入ノズル等を設けて工夫をこらす必要があ
る。従って、流動層燃焼炉に対しては簡便な二段燃焼法
が現在主流となっている。
本発明者は先に、このような、二段燃焼法において、酸
素１１度の低い、または酸素がはとんとない一次燃焼部
でＮＯｘが充分還元されるように一次燃焼部のガス滞留
時間を充分長くとった後に二次空気を供給し、残りの未
燃分を完全燃焼させる低ＮＯ。
素１１度の低い、または酸素がはとんとない一次燃焼部
でＮＯｘが充分還元されるように一次燃焼部のガス滞留
時間を充分長くとった後に二次空気を供給し、残りの未
燃分を完全燃焼させる低ＮＯ。
二段燃焼法を提案したが（轡願１８５２−１４１９１８
号）、ＮＯ，低減効果については必らずしも充分ではな
かった。
号）、ＮＯ，低減効果については必らずしも充分ではな
かった。
本発明の目的は、前記二段燃焼法を改善し、さらＫＮＯ
，を抑制することができる方法を提供するととＫある。
，を抑制することができる方法を提供するととＫある。
本発明は、燃倫炉Ｋｍ鉤用空気を二段またはそれ以上に
分割供給して燃焼ガス中のＮｏ、を低減させる二段燃焼
方法において、二段目またはそれ以降に供給する空気中
にアンモニアを供給することを特徴とする。
分割供給して燃焼ガス中のＮｏ、を低減させる二段燃焼
方法において、二段目またはそれ以降に供給する空気中
にアンモニアを供給することを特徴とする。
以下、本発明を図面によって詳細に説明する。
第１図は、本発明の代表的な実施例を説明するための流
動炉の概略図である。図において、燃焼用空気は２段に
分けられ、それぞれ１次空気供給ライン５および２次空
気供給ライン７から流動炉１内に供給される。すなわち
、供給燃料量の理論空気量近辺の量（１次空気比＝０．
８〜１４）Ｋ和尚する空気は、１次空気供給ライン５が
ら空気箱２を介してペッドｓｓに供給され、燃料供給ラ
イン６から供給された燃料はペッドｓ３で北壁的酸素不
足の条件下で１次燃焼される０次にペッド部３から上昇
する燃焼ガスは、還元部４ムで所定の滞留時間を与えら
れた後、フリーボード部４内で２次空気供給ライン７か
ら２次空気の供給を５ける。ついで酸化５４ Ｂにおい
て燃焼ガス中和残存す−る未燃分が完全燃焼される。こ
の場合、還元部４ムで与える所定のガス滞留時間は、ペ
ッド部３から上昇する燃焼ガス中のＮＯｘが共に含有し
ている未燃分により充分還元されてＮ！になるのに必要
な時間であり、ＬＯ〜３．０秒が適当である。
動炉の概略図である。図において、燃焼用空気は２段に
分けられ、それぞれ１次空気供給ライン５および２次空
気供給ライン７から流動炉１内に供給される。すなわち
、供給燃料量の理論空気量近辺の量（１次空気比＝０．
８〜１４）Ｋ和尚する空気は、１次空気供給ライン５が
ら空気箱２を介してペッドｓｓに供給され、燃料供給ラ
イン６から供給された燃料はペッドｓ３で北壁的酸素不
足の条件下で１次燃焼される０次にペッド部３から上昇
する燃焼ガスは、還元部４ムで所定の滞留時間を与えら
れた後、フリーボード部４内で２次空気供給ライン７か
ら２次空気の供給を５ける。ついで酸化５４ Ｂにおい
て燃焼ガス中和残存す−る未燃分が完全燃焼される。こ
の場合、還元部４ムで与える所定のガス滞留時間は、ペ
ッド部３から上昇する燃焼ガス中のＮＯｘが共に含有し
ている未燃分により充分還元されてＮ！になるのに必要
な時間であり、ＬＯ〜３．０秒が適当である。
本発明（おいては、上記二段燃焼における２次空気供給
ライン７の途中でライン８から所定量のアンモニア（Ｎ
Ｈｓ ）ガスを注入する。 ＮＨｓガスの注入量は多い
椙効釆が大きいが、燃料および１次空気比などＫよって
異なる酸化部４８に流入する燃焼ガス中のＮＯ，濃度、
ＮＯｘ抑制目標および経済性等を考慮し【決定される。
ライン７の途中でライン８から所定量のアンモニア（Ｎ
Ｈｓ ）ガスを注入する。 ＮＨｓガスの注入量は多い
椙効釆が大きいが、燃料および１次空気比などＫよって
異なる酸化部４８に流入する燃焼ガス中のＮＯ，濃度、
ＮＯｘ抑制目標および経済性等を考慮し【決定される。
通常、全燃焼ガス量基準でｓ ｏ ｏｐｐｔ以下、すな
わち全燃焼ガス量の２０００分の１より少ない注入量で
十分である。２０００分の１以上注入してもその増量効
果は余りない。このアンモニアガスの注入により、還元
部４ムで還元されなかった残存ＮＯ，が酸化部４Ｂで還
元され、ライン９から排出される排ガス中の黒濃度かさ
らに低減される。
わち全燃焼ガス量の２０００分の１より少ない注入量で
十分である。２０００分の１以上注入してもその増量効
果は余りない。このアンモニアガスの注入により、還元
部４ムで還元されなかった残存ＮＯ，が酸化部４Ｂで還
元され、ライン９から排出される排ガス中の黒濃度かさ
らに低減される。
なお、第１図の破Ｉ１１？イン７ム、８ムで示す橡に、
２次空気を２分割（又は３分割）して供給する方法を本
発明者が先に提案したが（特願昭５２−１４１９１５号
）、この方法においてＮＨ，ガスを２次空気に注入する
と、ライン９から排出される排ガス中のＮＯ８＃１１度
は、前記の２次空気を分割しない方法に比してさらに低
減する。この場合、ＮＨｓガスを分割した２次空気の上
段、下段いづれに注入しても効果が岡薯度であることが
実験的に確絃された。
２次空気を２分割（又は３分割）して供給する方法を本
発明者が先に提案したが（特願昭５２−１４１９１５号
）、この方法においてＮＨ，ガスを２次空気に注入する
と、ライン９から排出される排ガス中のＮＯ８＃１１度
は、前記の２次空気を分割しない方法に比してさらに低
減する。この場合、ＮＨｓガスを分割した２次空気の上
段、下段いづれに注入しても効果が岡薯度であることが
実験的に確絃された。
上記のように２次空気中ＫＮ）１ｍガスを注入すること
は、燃焼ガスとの混合が嵐いために残存Ｎｏ８と注入Ｎ
Ｈ，との反応が早く、また次式に示すＮＯ。
は、燃焼ガスとの混合が嵐いために残存Ｎｏ８と注入Ｎ
Ｈ，との反応が早く、また次式に示すＮＯ。
とＮＨｓの反応に必要な酸素も充分与えられるので効果
が大きい。
が大きい。
ガスの他に、ＮＨ，ガス成分を含む廃ガスでもよく、ま
たＮＨｍガスの代りＫＨＣＮガスを用いることも可能で
ある。
たＮＨｍガスの代りＫＨＣＮガスを用いることも可能で
ある。
次に第２図は、第１図に示す流動炉を用い、総括空気比
を１．２３（すなわち空気過剰率２３嘔）と一定にした
条件下で１次空気供給量（すなわち１次空気比）を減少
させて燃料（石庚）の二段燃焼を行なった場合の洲、ガ
ス注入結果を示したものである。横軸の１次空気比は２
段燃焼の度合を示し、縦軸のＮＯ，濃度は燃焼ガス中の
値である。
を１．２３（すなわち空気過剰率２３嘔）と一定にした
条件下で１次空気供給量（すなわち１次空気比）を減少
させて燃料（石庚）の二段燃焼を行なった場合の洲、ガ
ス注入結果を示したものである。横軸の１次空気比は２
段燃焼の度合を示し、縦軸のＮＯ，濃度は燃焼ガス中の
値である。
図中、−纏ムは、二段燃焼単独の場合、−−Ｂは二段燃
焼で２次空気中に洲、を１１０ＷＩｐ注入した場合、Ｓ
ａＣは同様にＮＨｓを４６０簿注入した場合をそれぞれ
示す。二段燃焼を行なわない場合（１次および総括空気
比が共Ｋ １．２ Ｂ ）は２７０−のＮＯ！濃度であ
ったものが、二段燃焼を行ない、１次空気比を下げるこ
とによってＮＯ，は１１０ｊＰ近くまで低下することが
分る（曲線ム）、これに対して一１ｉ１Ｂ％Ｃの場合は
、例えば１次空気比を０．９とした二段燃焼単独条件下
で１３０ｐであったＮｏ、ｌｓ１度が、金燃焼ガス量に
対して１１０−ないしく６Ｇｗｅｓ＠轟のＮＥｌ、ガス
を２次空気に注入することによって約８０〜６ｏ−まで
低下することが分る。
焼で２次空気中に洲、を１１０ＷＩｐ注入した場合、Ｓ
ａＣは同様にＮＨｓを４６０簿注入した場合をそれぞれ
示す。二段燃焼を行なわない場合（１次および総括空気
比が共Ｋ １．２ Ｂ ）は２７０−のＮＯ！濃度であ
ったものが、二段燃焼を行ない、１次空気比を下げるこ
とによってＮＯ，は１１０ｊＰ近くまで低下することが
分る（曲線ム）、これに対して一１ｉ１Ｂ％Ｃの場合は
、例えば１次空気比を０．９とした二段燃焼単独条件下
で１３０ｐであったＮｏ、ｌｓ１度が、金燃焼ガス量に
対して１１０−ないしく６Ｇｗｅｓ＠轟のＮＥｌ、ガス
を２次空気に注入することによって約８０〜６ｏ−まで
低下することが分る。
なお、ＮＨｓガスの注入位置として、２次空気以外に、
第１図で示す還元部４ムやベッド部３に損ｈガスを注入
してみたが、効果はあまりなかった。
第１図で示す還元部４ムやベッド部３に損ｈガスを注入
してみたが、効果はあまりなかった。
％にベッド部３に注入した場合は全く効果がない。
本発明は、ｍｉｓに示した燃焼炉以外に、第３図に示す
ようなバーナ１３を用いたガス燃料、油、微粉炭、廃棄
物の燃焼炉にも適用することができる。この燃焼炉１１
は、１次燃焼室１１Ａおよび２次燃焼１！ＩＩＢとに区
分され、燃料１５が供給されるバーナ１３が貫通する空
気箱１４にはツイン１６から１次空気が供給される。ま
た２次燃焼室１１ＢＫはライン１７から２次空気が供給
され、該ライン１７にはライン１８からＮＨｓガスが注
入される。この場合、例えばライン１６から供給する１
次空気量を、ライン１５から供給する燃料量の理論空気
量近辺とし、１次燃焼１１１１ム内で比較的酸素不足の
状態で１次燃焼させ、２次燃焼室１１Ｂ内に供給する２
次空気に所定量の洲、ガスを注入することにより、２段
燃焼単独の効果以上に排ガス１９中のＮＯｘ磯度濃度減
させることができる。
ようなバーナ１３を用いたガス燃料、油、微粉炭、廃棄
物の燃焼炉にも適用することができる。この燃焼炉１１
は、１次燃焼室１１Ａおよび２次燃焼１！ＩＩＢとに区
分され、燃料１５が供給されるバーナ１３が貫通する空
気箱１４にはツイン１６から１次空気が供給される。ま
た２次燃焼室１１ＢＫはライン１７から２次空気が供給
され、該ライン１７にはライン１８からＮＨｓガスが注
入される。この場合、例えばライン１６から供給する１
次空気量を、ライン１５から供給する燃料量の理論空気
量近辺とし、１次燃焼１１１１ム内で比較的酸素不足の
状態で１次燃焼させ、２次燃焼室１１Ｂ内に供給する２
次空気に所定量の洲、ガスを注入することにより、２段
燃焼単独の効果以上に排ガス１９中のＮＯｘ磯度濃度減
させることができる。
さらに第４図は、バーナ回りから供給する燃焼用空気を
分割した通常の二段燃焼法に本発明を適用した例を示す
。炉壁ＩＫ挿入されたバーナ１３０回り忙は１次空気箱
１４Ａと２次空気箱１４Ｂが設けられ、ライン１６およ
び１７からそれぞれ１次空気および２次空気が供給され
、２次空気にはライン１８から所定量のＮ１（ｓガスが
供給される。
分割した通常の二段燃焼法に本発明を適用した例を示す
。炉壁ＩＫ挿入されたバーナ１３０回り忙は１次空気箱
１４Ａと２次空気箱１４Ｂが設けられ、ライン１６およ
び１７からそれぞれ１次空気および２次空気が供給され
、２次空気にはライン１８から所定量のＮ１（ｓガスが
供給される。
なお、図中、２０は火炎、２１は’ＮＨｓガスを含む２
次空気を示す、上記のような炉構成においても、２次空
気にライン１８から麗、ガスを注入することにより、単
なる二段燃焼以上に排ガス中のＮＯ。
次空気を示す、上記のような炉構成においても、２次空
気にライン１８から麗、ガスを注入することにより、単
なる二段燃焼以上に排ガス中のＮＯ。
濃度を低減させることができる。
本発明の効果を列挙すれば下肥のようである。
（１）２段燃焼の度合をやわらげることができる。すな
わち、２段燃焼Ｉ）度合を強める（１次空気比を下げる
）Ｋ従つｃＮｏ、ａ度は低下するが、わずかな量の洲、
ガスを２次空気に注入するととによって、緩慢な二段燃
焼条件下（例えば、１次空気比＝ １．１５ ） Ｋ、
おいても、度合の強い二段燃焼条件下（例えば１次空気
比＝０．＊）と同稠度のＮＯ８濃ｉ！を達成することが
できる。
わち、２段燃焼Ｉ）度合を強める（１次空気比を下げる
）Ｋ従つｃＮｏ、ａ度は低下するが、わずかな量の洲、
ガスを２次空気に注入するととによって、緩慢な二段燃
焼条件下（例えば、１次空気比＝ １．１５ ） Ｋ、
おいても、度合の強い二段燃焼条件下（例えば１次空気
比＝０．＊）と同稠度のＮＯ８濃ｉ！を達成することが
できる。
（２）上記α）Ｋより高い燃焼効率を得ることができる
。
。
一般に１次空気比の低下に伴なって炉外に排出する未燃
分が増加するので、１次空気比を高くできることは高燃
焼効率につながる。
分が増加するので、１次空気比を高くできることは高燃
焼効率につながる。
（３）上記（１）により１次空気比が高くなると、ベッ
ド部で燃える割合が増加し、フリーボード部で燃える後
燃焼の割合が減少するため、炉容積を小さくすることが
できる。これは流動層焼却炉や流動層ボイラ勢の大型炉
において有利である。また流動層ボイラの場合、１次空
気比が高くなると、伝熱係数の大きいベッド部での燃焼
割合が増加するので伝熱面積を減少させることかできる
。また流動（倫 層焼却の場合には、ベッド部での燃焼割合が増加するの
で、補助燃料を削減することができる。
ド部で燃える割合が増加し、フリーボード部で燃える後
燃焼の割合が減少するため、炉容積を小さくすることが
できる。これは流動層焼却炉や流動層ボイラ勢の大型炉
において有利である。また流動層ボイラの場合、１次空
気比が高くなると、伝熱係数の大きいベッド部での燃焼
割合が増加するので伝熱面積を減少させることかできる
。また流動（倫 層焼却の場合には、ベッド部での燃焼割合が増加するの
で、補助燃料を削減することができる。
（４）上記（１） Ｋより、流動層ボイ２の場合、炉内
で高度のＮＯ，抑制と石灰石による脱硫を同時に達成す
ることができる。１次空気比を低くすると炉内脱硫率が
悪くなるので、炉内脱硫率の高い１次空気比の高い条件
下（緩慢な２段燃焼条件）で運転し、１次空気比の増加
に伴なうＮＯ□抑制効果の低下を、２次空気への洲、ガ
ス注入で補なうことができるので、高度のＮｏＸ抑制と
高度の炉内脱硫を同時に達成することができ、また脱硫
剤を節約することができる。
で高度のＮＯ，抑制と石灰石による脱硫を同時に達成す
ることができる。１次空気比を低くすると炉内脱硫率が
悪くなるので、炉内脱硫率の高い１次空気比の高い条件
下（緩慢な２段燃焼条件）で運転し、１次空気比の増加
に伴なうＮＯ□抑制効果の低下を、２次空気への洲、ガ
ス注入で補なうことができるので、高度のＮｏＸ抑制と
高度の炉内脱硫を同時に達成することができ、また脱硫
剤を節約することができる。
（５）非常に簡便な方法である。すなわち、２次空気が
炉内に入る前にＮＨｓガスを注入するだけで喪く、また
２次空気と共に炉内に注入するので、燃焼ガスとの混合
性が非常に良く、無触還元法のように特別な注入ノズル
等を設ける必要がない。
炉内に入る前にＮＨｓガスを注入するだけで喪く、また
２次空気と共に炉内に注入するので、燃焼ガスとの混合
性が非常に良く、無触還元法のように特別な注入ノズル
等を設ける必要がない。
第１図は、本発明が適用されると燃焼炉の概略を示す断
面図、第２図は、本発明の燃焼方法の効（１Ｇ） 果を説明する図、第３１ａおよび第４図は、本発明が適
用される他の燃焼炉のアンモニア注入方法を示す図であ
る。 １・・・炉、３−ベッド部、４・−・クリ−ボード部、
４Ａ・・・還元部、４Ｂ・・・酸化部、７・・・２次空
気供給ライン、８・・・損０ガス注入ライン。 代理人 弁理士 川 北 武 長 筒１図 第２図 第３図 手続補正書 昭和ｉ７年４月７日 特許庁長官 島田春樹殿 １、事件の表示 昭和ｓ７年 轡許願第１７フＯ号 ２、発明の１称 二段燃情方法 ３ 補正をする者 事件との関係 善許出原人 ４ 代 理 人 〒ｌＨＩ ３″′ （マ５ｉｓ）弁理士 用北武長５、 補正命令
の日付 自発６、 補正により増加する発
明の数 ７、補正の対象 に改める。 （乃＠綱書嬉５頁第１３行の「上段、下段」を「上段（
７ム）、下段（η」に改める。 （３）図面第２図および第４図をそれぞれ別紙のよ５に
改める。 以上
面図、第２図は、本発明の燃焼方法の効（１Ｇ） 果を説明する図、第３１ａおよび第４図は、本発明が適
用される他の燃焼炉のアンモニア注入方法を示す図であ
る。 １・・・炉、３−ベッド部、４・−・クリ−ボード部、
４Ａ・・・還元部、４Ｂ・・・酸化部、７・・・２次空
気供給ライン、８・・・損０ガス注入ライン。 代理人 弁理士 川 北 武 長 筒１図 第２図 第３図 手続補正書 昭和ｉ７年４月７日 特許庁長官 島田春樹殿 １、事件の表示 昭和ｓ７年 轡許願第１７フＯ号 ２、発明の１称 二段燃情方法 ３ 補正をする者 事件との関係 善許出原人 ４ 代 理 人 〒ｌＨＩ ３″′ （マ５ｉｓ）弁理士 用北武長５、 補正命令
の日付 自発６、 補正により増加する発
明の数 ７、補正の対象 に改める。 （乃＠綱書嬉５頁第１３行の「上段、下段」を「上段（
７ム）、下段（η」に改める。 （３）図面第２図および第４図をそれぞれ別紙のよ５に
改める。 以上
Claims (1)
- （１）燃焼炉に燃焼用空気を二段またはそれ以上に分割
供給して燃焼ガス中のＮＯ，を低減させる二段燃焼方法
において、二段目またはそれ以降に供給する空気中にア
ンモニアを供給することを特徴とする二段燃焼方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP177082A JPS58120004A (ja) | 1982-01-11 | 1982-01-11 | 二段燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP177082A JPS58120004A (ja) | 1982-01-11 | 1982-01-11 | 二段燃焼方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58120004A true JPS58120004A (ja) | 1983-07-16 |
Family
ID=11510806
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP177082A Pending JPS58120004A (ja) | 1982-01-11 | 1982-01-11 | 二段燃焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58120004A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5131335A (en) * | 1989-12-27 | 1992-07-21 | Saarbergwerke Aktiengesellschaft | Process for reducing nitric oxide emission during the combustion of solid fuels |
| EP0512156A1 (en) * | 1991-05-07 | 1992-11-11 | Ente Nazionale Per L'energia Elettrica - (Enel) | A process for reducing nitric oxides in a flue gas |
| EP0581850A1 (en) * | 1991-03-22 | 1994-02-09 | Energy & Environ Res Corp | ADVANCED REBURN TO REDUCE NO X? EMISSIONS IN COMBUSTION SYSTEMS. |
-
1982
- 1982-01-11 JP JP177082A patent/JPS58120004A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5131335A (en) * | 1989-12-27 | 1992-07-21 | Saarbergwerke Aktiengesellschaft | Process for reducing nitric oxide emission during the combustion of solid fuels |
| EP0581850A1 (en) * | 1991-03-22 | 1994-02-09 | Energy & Environ Res Corp | ADVANCED REBURN TO REDUCE NO X? EMISSIONS IN COMBUSTION SYSTEMS. |
| EP0581850A4 (en) * | 1991-03-22 | 1994-05-18 | Energy And Environmental Research Corporation | Advanced reburning for reduction of no x? emissions in combustion systems |
| EP0512156A1 (en) * | 1991-05-07 | 1992-11-11 | Ente Nazionale Per L'energia Elettrica - (Enel) | A process for reducing nitric oxides in a flue gas |
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