JPS5811591A - 石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法 - Google Patents
石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法Info
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- JPS5811591A JPS5811591A JP11015781A JP11015781A JPS5811591A JP S5811591 A JPS5811591 A JP S5811591A JP 11015781 A JP11015781 A JP 11015781A JP 11015781 A JP11015781 A JP 11015781A JP S5811591 A JPS5811591 A JP S5811591A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、石炭ガス（以下ＣＯＧという）を原料とする
高発熱量のいわゆる代替天然ガス（以下５ＩＮＧという
）の製造方法に関する。
高発熱量のいわゆる代替天然ガス（以下５ＩＮＧという
）の製造方法に関する。
近年都市ガス原料中に占める液化天然ガス（以下ＬＮＧ
という）の割合は、急速に増大しつつあり、今後と４い
わゆる天然ガス転換は更に促進される傾向にある。とζ
ろで、ＬＮＧは、そのａｍ、貯蔵、気化等に一定の好適
条件下に操業される大規模な設備を要するので、季節、
景気変動等に起因する＊＊変動に必ずしも適切に対応し
得ない場合がある。更に又、ＬＮＧに対する過度の依存
は、原料の安定供給の点で若干の問題を生ずる場合も有
）得ると考えられる。従って、需要変動の吸収及び原料
の多様化によ、９ＬＮＧ を主ＩＩ！！原料とする天然
ガス転換のメリットを最大限に活用すべ（、ＬＮ（１に
依存しない８ＮＧの新しい製造方法の開発が切望されて
いる。
という）の割合は、急速に増大しつつあり、今後と４い
わゆる天然ガス転換は更に促進される傾向にある。とζ
ろで、ＬＮＧは、そのａｍ、貯蔵、気化等に一定の好適
条件下に操業される大規模な設備を要するので、季節、
景気変動等に起因する＊＊変動に必ずしも適切に対応し
得ない場合がある。更に又、ＬＮＧに対する過度の依存
は、原料の安定供給の点で若干の問題を生ずる場合も有
）得ると考えられる。従って、需要変動の吸収及び原料
の多様化によ、９ＬＮＧ を主ＩＩ！！原料とする天然
ガス転換のメリットを最大限に活用すべ（、ＬＮ（１に
依存しない８ＮＧの新しい製造方法の開発が切望されて
いる。
００Ｇから高発熱量のガスを製造する方法として唸、以
下の如きいくつかの方法突可能であると考えられる。例
えば、先ずＣＯＧを加圧下忙モレキュ２−シープの如き
吸着剤中を通して、吸着剤に吸着される嶌分子の炭化水
素ガスと吸着されない低分子の水素ガスとに分離し、次
いで減圧下に炭化水素ガスを吸着剤から脱着させて、高
発熱量のガスとする方法が考えら′れる。この場合、吸
着装置を複数制設けておけば、吸着と脱着とを交互に行
なうむとによ〕高発熱量ガスを連続的に得ることが可能
である。しかしながら、この方法は、吸着剤の機＊が０
００中の不純物により阻害され中すい為、タール、ペン
ゾール、す７タレ／等ヲ塞質上金量というべき程度まで
除去しておく必要かぁ〉、大規模な＊Ｓ設備が必要とな
る。更に。
下の如きいくつかの方法突可能であると考えられる。例
えば、先ずＣＯＧを加圧下忙モレキュ２−シープの如き
吸着剤中を通して、吸着剤に吸着される嶌分子の炭化水
素ガスと吸着されない低分子の水素ガスとに分離し、次
いで減圧下に炭化水素ガスを吸着剤から脱着させて、高
発熱量のガスとする方法が考えら′れる。この場合、吸
着装置を複数制設けておけば、吸着と脱着とを交互に行
なうむとによ〕高発熱量ガスを連続的に得ることが可能
である。しかしながら、この方法は、吸着剤の機＊が０
００中の不純物により阻害され中すい為、タール、ペン
ゾール、す７タレ／等ヲ塞質上金量というべき程度まで
除去しておく必要かぁ〉、大規模な＊Ｓ設備が必要とな
る。更に。
００Ｇをいわゆる乾式メタネーションによｐ高角方法に
おいては、ＣＯＯ中の水素が炭素に対して４１１なる為
、生成ガスの発熱量は所望の値よりも紘るかに低いもの
４ＣＩまるという離点がある。
おいては、ＣＯＯ中の水素が炭素に対して４１１なる為
、生成ガスの発熱量は所望の値よりも紘るかに低いもの
４ＣＩまるという離点がある。
本発明者は、上記に鑑みて槓々研究を重ねた結果、ＣＯ
Ｏに炭素源としてナフサ及び／又はＬＰＧを加ＪＬ九膚
金物を通常の脱硫、脱酸素等の前処理に供し良後、ガス
化剤及び冷却剤としての水蒸気の存在下にメタン化処理
することＫよシ、上記の雌点を解消し得るとともＫｌｌ
述の如き種々の利点を停り＆＃ＮＧの新しい１１４方＃
：が得られることを見出し、本発明を完成するＫｊｌｌ
り′え。即ち、本発明は、石炭ガスヘヘ寓に対し炭素源
としてす７す及び／又はＬＰＧを加ええ混合物に脱硫９
ｍ酸素等の前処理を施し友後、これを８１０−０．ト４
゜となる量のガス化剤及び冷却剤としてのスチームの存
在下に３０Ｇ−！ｉ５０℃でメタン化するととを特徴と
する石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法に係
るものである。
Ｏに炭素源としてナフサ及び／又はＬＰＧを加ＪＬ九膚
金物を通常の脱硫、脱酸素等の前処理に供し良後、ガス
化剤及び冷却剤としての水蒸気の存在下にメタン化処理
することＫよシ、上記の雌点を解消し得るとともＫｌｌ
述の如き種々の利点を停り＆＃ＮＧの新しい１１４方＃
：が得られることを見出し、本発明を完成するＫｊｌｌ
り′え。即ち、本発明は、石炭ガスヘヘ寓に対し炭素源
としてす７す及び／又はＬＰＧを加ええ混合物に脱硫９
ｍ酸素等の前処理を施し友後、これを８１０−０．ト４
゜となる量のガス化剤及び冷却剤としてのスチームの存
在下に３０Ｇ−！ｉ５０℃でメタン化するととを特徴と
する石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法に係
るものである。
本発明方法の原料は、Ｃ００Ｋナフナ及び／又はＬＰＧ
を加え九混合物である０ＣＯＧＫ対するす７す及び／又
はＬＰＯの添加割合は特に限定され慶いが、天然ガスを
直接供給する都市ガス（１３ム）との燃焼互換性を考慮
すれば、ＣＯＧ １モルに対しナフサ及び／又はＬＰＧ
Ｏ，０１−０，１モ〃程度とすることが好ましいｏＯ
，１そ〃を上回る場合には、ＣＯ８の増加によ）ａ炭酸
も必要となる場合がある０本発明においては上記混合物
を先ず常法に従って脱酸素及び脱硫等の前処理に供する
。脱酸素反応用触媒としては、脱硫触媒としての作用を
も併せ有するへＮｉ−Ｍｏ系、Ｃｏ−Ｍｏ系、Ｎ１Ｂ系
等の触１媒が例示される。これ等の触媒を使用する場合
には、Ｃ０Ｇ中の水素による水添によシ％混合物の脱酸
素及び親有機硫黄が行なわれる。これ等の脱酸素及び脱
硫処理は、常法に従って行なえば良く、例えば反応器出
口温度意Ｏ・〜ｓｓｏ”ｃｉｉｉ度１反応器内圧力６〜
５Ｇｋ＃／ｃｄＧ程度、反応器出口温度３６・〜４３Ｇ
℃４３Ｇ条件下に行なえは良い。
を加え九混合物である０ＣＯＧＫ対するす７す及び／又
はＬＰＯの添加割合は特に限定され慶いが、天然ガスを
直接供給する都市ガス（１３ム）との燃焼互換性を考慮
すれば、ＣＯＧ １モルに対しナフサ及び／又はＬＰＧ
Ｏ，０１−０，１モ〃程度とすることが好ましいｏＯ
，１そ〃を上回る場合には、ＣＯ８の増加によ）ａ炭酸
も必要となる場合がある０本発明においては上記混合物
を先ず常法に従って脱酸素及び脱硫等の前処理に供する
。脱酸素反応用触媒としては、脱硫触媒としての作用を
も併せ有するへＮｉ−Ｍｏ系、Ｃｏ−Ｍｏ系、Ｎ１Ｂ系
等の触１媒が例示される。これ等の触媒を使用する場合
には、Ｃ０Ｇ中の水素による水添によシ％混合物の脱酸
素及び親有機硫黄が行なわれる。これ等の脱酸素及び脱
硫処理は、常法に従って行なえば良く、例えば反応器出
口温度意Ｏ・〜ｓｓｏ”ｃｉｉｉ度１反応器内圧力６〜
５Ｇｋ＃／ｃｄＧ程度、反応器出口温度３６・〜４３Ｇ
℃４３Ｇ条件下に行なえは良い。
次いで、混合物は吸着脱硫１１に送られ、通常のＺｎ０
Ｋよる吸着脱硫が行なわれる０ζζで混合物中の酸素濃
度は実質上零、全硫黄濃度は１ ｐＰＪＩ Ｊｊｉ上下
とされる。上述の脱硫反応線いずれも発熱反応であるの
で、必要に応じ混合物から廃熱ダイツー等によ〉熱回収
を行なり九後、混合物はメタン化工程Ｆｃｊ！られる。
Ｋよる吸着脱硫が行なわれる０ζζで混合物中の酸素濃
度は実質上零、全硫黄濃度は１ ｐＰＪＩ Ｊｊｉ上下
とされる。上述の脱硫反応線いずれも発熱反応であるの
で、必要に応じ混合物から廃熱ダイツー等によ〉熱回収
を行なり九後、混合物はメタン化工程Ｆｃｊ！られる。
メタン化工程は１白金族金属系触媒、 Ｎｉ系触媒等の
触媒存在下に、８／Ｃ（炭化水素中の炭素原子１個当プ
の水蒸気中の酸素原子数）が０．６〜２．０程度となる
量の水蒸気を混合物に加えた状態で行なう。メタン化工
程における反応器入口温度は２６０〜３００″′Ｃ程度
、反応器内圧力は６〜１０に９／ｃｉｌＧ程度、反応器
出口温度は３００ Ｎ５６０℃程度とするのが好ましい
。メタン化反応を終えた生成ガスの発熱量ｑ、ＬＰＧの
混合比、メタン化反応条件等によシ異なるが、 ＣＯＯ
の当初発熱量５０００〜５３００ｋｍ／Ｎｆｆ１”に比
して７０００〜８５００１ｏ１／Ｎｌｌ’程度となる。
触媒存在下に、８／Ｃ（炭化水素中の炭素原子１個当プ
の水蒸気中の酸素原子数）が０．６〜２．０程度となる
量の水蒸気を混合物に加えた状態で行なう。メタン化工
程における反応器入口温度は２６０〜３００″′Ｃ程度
、反応器内圧力は６〜１０に９／ｃｉｌＧ程度、反応器
出口温度は３００ Ｎ５６０℃程度とするのが好ましい
。メタン化反応を終えた生成ガスの発熱量ｑ、ＬＰＧの
混合比、メタン化反応条件等によシ異なるが、 ＣＯＯ
の当初発熱量５０００〜５３００ｋｍ／Ｎｆｆ１”に比
して７０００〜８５００１ｏ１／Ｎｌｌ’程度となる。
この生成ガスは、このｔま使用し得ることＦｉ、言う會
でもないが、必要ならば更ＫＬＰＧを加えて増熱し、８
ＮＧとして使用することが出来る０ 本発明方法においては、常法に従ってピッチ。
でもないが、必要ならば更ＫＬＰＧを加えて増熱し、８
ＮＧとして使用することが出来る０ 本発明方法においては、常法に従ってピッチ。
アンモニア、シアン、ナフタリン、ペンゾール等を除い
たＣ０ＪＣＬＰＧを加え、得られた混合物を脱酸素、脱
硫及びメタン化工程に供することが必須である。かくし
て（１）ｃｏｏとＬＰＧとが脱酸素及び脱硫処理時に均
一に混合されるので、メタン化反応が良好に進行し、燃
焼性に優れた＾発ｌ＠量ガスが得られる。（１） Ｌ
Ｐ Ｇに含有されている硫黄分の脱硫をも同時に行ない
得るので、メタン化反応触媒の寿命が長くなる。ｉｉ９
Ｌ Ｐ Ｇの添加によシ脱酸素及び脱硫処理時の温度
変動を有効に抑制し得る等の顕著な効果が奏されるので
ある。事実、先ずＣＯＧのみを脱酸素及び脱硫処理し友
後、これにＬＰＧを加え、Ｍ混合物をメタン化反応に供
し九ところ、ＬＰＧに由来する硫黄分によシ触媒が被毒
し、全体としてメタン化反応が著しく阻害されることが
判明した０ 本発明方法は、上述の効果に加えて％ＬＮＧの導入に伴
って、使用量が相対的に低下しているＣＯＧの用途を拡
大する点においても極めて有用であるｏｌｐち、各種用
途を有するコークス製造時の副産物として大量に発生す
るＣＯＧとそれに対する需要の減少が問題となっていた
のであるが、本発明によれば、この間Ａ１１ｇ１ＦｉＣ
ＯＧの８ＮＧへの転換によ）見金に解決されたのである
。
たＣ０ＪＣＬＰＧを加え、得られた混合物を脱酸素、脱
硫及びメタン化工程に供することが必須である。かくし
て（１）ｃｏｏとＬＰＧとが脱酸素及び脱硫処理時に均
一に混合されるので、メタン化反応が良好に進行し、燃
焼性に優れた＾発ｌ＠量ガスが得られる。（１） Ｌ
Ｐ Ｇに含有されている硫黄分の脱硫をも同時に行ない
得るので、メタン化反応触媒の寿命が長くなる。ｉｉ９
Ｌ Ｐ Ｇの添加によシ脱酸素及び脱硫処理時の温度
変動を有効に抑制し得る等の顕著な効果が奏されるので
ある。事実、先ずＣＯＧのみを脱酸素及び脱硫処理し友
後、これにＬＰＧを加え、Ｍ混合物をメタン化反応に供
し九ところ、ＬＰＧに由来する硫黄分によシ触媒が被毒
し、全体としてメタン化反応が著しく阻害されることが
判明した０ 本発明方法は、上述の効果に加えて％ＬＮＧの導入に伴
って、使用量が相対的に低下しているＣＯＧの用途を拡
大する点においても極めて有用であるｏｌｐち、各種用
途を有するコークス製造時の副産物として大量に発生す
るＣＯＧとそれに対する需要の減少が問題となっていた
のであるが、本発明によれば、この間Ａ１１ｇ１ＦｉＣ
ＯＧの８ＮＧへの転換によ）見金に解決されたのである
。
実施例！
下Ｃ＃Ｉｔ表に示す組成の０ＯＧ１００ＯＮＩｒコ／ｈ
に下Ｉｆ！ｊｉｇ １１１１に示ｆｍ成（Ｄ ＬＰＧ
１６ ｏｋｙ／ ｈを加え、原料とするＯ 第 １ 表 Ｈ，６６，ＯｖｏｉｇＩＩ Ｎ、 ａ、ｏ ’ ＱＱ ６．０ ＃ Ｃ０，２，０’ ＯＨａ Ｎ１３ ” Ｃ，〜０． ８．５ ’ Ｑ、 Ｏ，ｉ！ ＃ 有機硫黄化合物 ｓｇｐｐ膳 第露表 Ｃ，Ｈｌｌ、Ｑ ｖｏｌ ４ｓ １−０４Ｈ，。 ２１０＃ ｎ−Ｃ４Ｍ１． Ｔ７．０＃次いで上記原
料混合物をＮ１−ＭＯｘ系触媒を充填し九脱酸素及び脱
硫反応ａｌＫｊ１輪し、反応器入口温度約！！６０℃１
反応器内圧カフゆ／−Ｇ１反応器出口温度約４００℃の
条件下に処理する。次いで混合物をＺｎＯ系触媒を充填
した吸着脱硫反応器に送シ、処理する。かくして、混合
物中の酸素含有量は実質１零、全硫黄含有量はｔｐｐｍ
以下となる０ 次いで、白金族金属系触媒を充填するメタン化反応器に
上記の精製され九原料混合物を供給し、８１０＝Ｑ、＄
１となる水蒸気の存在下にメタン化反応を行なう。メタ
ン化反応器の入口温度は約２６０℃、出口温度は約３５
０℃９反応器内圧力は約６ゆ／ ｃａ Ｇである。
に下Ｉｆ！ｊｉｇ １１１１に示ｆｍ成（Ｄ ＬＰＧ
１６ ｏｋｙ／ ｈを加え、原料とするＯ 第 １ 表 Ｈ，６６，ＯｖｏｉｇＩＩ Ｎ、 ａ、ｏ ’ ＱＱ ６．０ ＃ Ｃ０，２，０’ ＯＨａ Ｎ１３ ” Ｃ，〜０． ８．５ ’ Ｑ、 Ｏ，ｉ！ ＃ 有機硫黄化合物 ｓｇｐｐ膳 第露表 Ｃ，Ｈｌｌ、Ｑ ｖｏｌ ４ｓ １−０４Ｈ，。 ２１０＃ ｎ−Ｃ４Ｍ１． Ｔ７．０＃次いで上記原
料混合物をＮ１−ＭＯｘ系触媒を充填し九脱酸素及び脱
硫反応ａｌＫｊ１輪し、反応器入口温度約！！６０℃１
反応器内圧カフゆ／−Ｇ１反応器出口温度約４００℃の
条件下に処理する。次いで混合物をＺｎＯ系触媒を充填
した吸着脱硫反応器に送シ、処理する。かくして、混合
物中の酸素含有量は実質１零、全硫黄含有量はｔｐｐｍ
以下となる０ 次いで、白金族金属系触媒を充填するメタン化反応器に
上記の精製され九原料混合物を供給し、８１０＝Ｑ、＄
１となる水蒸気の存在下にメタン化反応を行なう。メタ
ン化反応器の入口温度は約２６０℃、出口温度は約３５
０℃９反応器内圧力は約６ゆ／ ｃａ Ｇである。
メタン化反応によ〉得られるガス８ ｍ！ ＯＮｍ”／
ｈの繊成及び発熱量は、下記ｍｓ表に示す通夛である０ 第 ３ 表 Ｃｏ、 ｇｖｏｌ嘔 Ｏ− Ｈ，１Ｑｖｏｌ− ＣｊＨ４８４〃 町 ４＃ 発熱量 ８３００ｋａｌｌ／Ｎ１１ｌ’メタン化
反応によシ得られ友ガスは、燃料としてそのｉｔ使用す
ることも可能であるが、腋ガスＩＮ鳳５６ｃＬＰＧ０．
３３に＃を混合することｋ・よｐ発熱ｍｔｔｏｏ・Ｉｏ
Ｌ／Ｎが、比重０．７１１の８ＮＧが得られる０ （以 上）
ｈの繊成及び発熱量は、下記ｍｓ表に示す通夛である０ 第 ３ 表 Ｃｏ、 ｇｖｏｌ嘔 Ｏ− Ｈ，１Ｑｖｏｌ− ＣｊＨ４８４〃 町 ４＃ 発熱量 ８３００ｋａｌｌ／Ｎ１１ｌ’メタン化
反応によシ得られ友ガスは、燃料としてそのｉｔ使用す
ることも可能であるが、腋ガスＩＮ鳳５６ｃＬＰＧ０．
３３に＃を混合することｋ・よｐ発熱ｍｔｔｏｏ・Ｉｏ
Ｌ／Ｎが、比重０．７１１の８ＮＧが得られる０ （以 上）
Claims (1)
- ■ 石炭ガス〜Ｓ★に対し炭素源としてナフサ及び／又
はＬＰＧを加えた混合物に脱硫、脱酸素等の前処理を施
した後１．これを８１０−０．６〜２．０となる量のガ
ス化剤及び冷却剤としてのスチームノ存在下に３００−
５ＩＮ）℃でメタン化することを特徴とする石炭ガスを
原料とする高発熱量ガスの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56110157A JPS608273B2 (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | 石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56110157A JPS608273B2 (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | 石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5811591A true JPS5811591A (ja) | 1983-01-22 |
| JPS608273B2 JPS608273B2 (ja) | 1985-03-01 |
Family
ID=14528491
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56110157A Expired JPS608273B2 (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | 石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS608273B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0455496A (ja) * | 1990-06-25 | 1992-02-24 | Jgc Corp | 代替天然ガスの製造方法 |
| CN101921642A (zh) * | 2010-08-18 | 2010-12-22 | 煤炭科学研究总院 | 一种煤层气脱氧和浓缩分离甲烷的方法 |
| CN108977237A (zh) * | 2018-07-25 | 2018-12-11 | 戴乐亭 | 一种转炉和/或高炉煤气除氧精脱硫的方法 |
| CN111732976A (zh) * | 2020-05-19 | 2020-10-02 | 福州大学 | 一种高炉煤气脱硫方法及*** |
-
1981
- 1981-07-14 JP JP56110157A patent/JPS608273B2/ja not_active Expired
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| PROCESSES FOR THE MANUFACTURE OF NATURAL-GAS SUBSTITUTES=1968 * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0455496A (ja) * | 1990-06-25 | 1992-02-24 | Jgc Corp | 代替天然ガスの製造方法 |
| CN101921642A (zh) * | 2010-08-18 | 2010-12-22 | 煤炭科学研究总院 | 一种煤层气脱氧和浓缩分离甲烷的方法 |
| CN108977237A (zh) * | 2018-07-25 | 2018-12-11 | 戴乐亭 | 一种转炉和/或高炉煤气除氧精脱硫的方法 |
| CN108977237B (zh) * | 2018-07-25 | 2020-06-09 | 戴乐亭 | 一种转炉和/或高炉煤气除氧精脱硫的方法 |
| CN111732976A (zh) * | 2020-05-19 | 2020-10-02 | 福州大学 | 一种高炉煤气脱硫方法及*** |
| CN111732976B (zh) * | 2020-05-19 | 2021-06-29 | 福州大学 | 一种高炉煤气脱硫方法及*** |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS608273B2 (ja) | 1985-03-01 |
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