JPS5811591A - 石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法 - Google Patents
石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法Info
- Publication number
- JPS5811591A JPS5811591A JP11015781A JP11015781A JPS5811591A JP S5811591 A JPS5811591 A JP S5811591A JP 11015781 A JP11015781 A JP 11015781A JP 11015781 A JP11015781 A JP 11015781A JP S5811591 A JPS5811591 A JP S5811591A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- lpg
- coal gas
- raw material
- desulfurization
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Industrial Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、石炭ガス(以下COGという)を原料とする
高発熱量のいわゆる代替天然ガス(以下5INGという
)の製造方法に関する。
高発熱量のいわゆる代替天然ガス(以下5INGという
)の製造方法に関する。
近年都市ガス原料中に占める液化天然ガス(以下LNG
という)の割合は、急速に増大しつつあり、今後と4い
わゆる天然ガス転換は更に促進される傾向にある。とζ
ろで、LNGは、そのam、貯蔵、気化等に一定の好適
条件下に操業される大規模な設備を要するので、季節、
景気変動等に起因する**変動に必ずしも適切に対応し
得ない場合がある。更に又、LNGに対する過度の依存
は、原料の安定供給の点で若干の問題を生ずる場合も有
)得ると考えられる。従って、需要変動の吸収及び原料
の多様化によ、9LNG を主II!!原料とする天然
ガス転換のメリットを最大限に活用すべ(、LN(1に
依存しない8NGの新しい製造方法の開発が切望されて
いる。
という)の割合は、急速に増大しつつあり、今後と4い
わゆる天然ガス転換は更に促進される傾向にある。とζ
ろで、LNGは、そのam、貯蔵、気化等に一定の好適
条件下に操業される大規模な設備を要するので、季節、
景気変動等に起因する**変動に必ずしも適切に対応し
得ない場合がある。更に又、LNGに対する過度の依存
は、原料の安定供給の点で若干の問題を生ずる場合も有
)得ると考えられる。従って、需要変動の吸収及び原料
の多様化によ、9LNG を主II!!原料とする天然
ガス転換のメリットを最大限に活用すべ(、LN(1に
依存しない8NGの新しい製造方法の開発が切望されて
いる。
00Gから高発熱量のガスを製造する方法として唸、以
下の如きいくつかの方法突可能であると考えられる。例
えば、先ずCOGを加圧下忙モレキュ2−シープの如き
吸着剤中を通して、吸着剤に吸着される嶌分子の炭化水
素ガスと吸着されない低分子の水素ガスとに分離し、次
いで減圧下に炭化水素ガスを吸着剤から脱着させて、高
発熱量のガスとする方法が考えら′れる。この場合、吸
着装置を複数制設けておけば、吸着と脱着とを交互に行
なうむとによ〕高発熱量ガスを連続的に得ることが可能
である。しかしながら、この方法は、吸着剤の機*が0
00中の不純物により阻害され中すい為、タール、ペン
ゾール、す7タレ/等ヲ塞質上金量というべき程度まで
除去しておく必要かぁ〉、大規模な*S設備が必要とな
る。更に。
下の如きいくつかの方法突可能であると考えられる。例
えば、先ずCOGを加圧下忙モレキュ2−シープの如き
吸着剤中を通して、吸着剤に吸着される嶌分子の炭化水
素ガスと吸着されない低分子の水素ガスとに分離し、次
いで減圧下に炭化水素ガスを吸着剤から脱着させて、高
発熱量のガスとする方法が考えら′れる。この場合、吸
着装置を複数制設けておけば、吸着と脱着とを交互に行
なうむとによ〕高発熱量ガスを連続的に得ることが可能
である。しかしながら、この方法は、吸着剤の機*が0
00中の不純物により阻害され中すい為、タール、ペン
ゾール、す7タレ/等ヲ塞質上金量というべき程度まで
除去しておく必要かぁ〉、大規模な*S設備が必要とな
る。更に。
00Gをいわゆる乾式メタネーションによp高角方法に
おいては、COO中の水素が炭素に対して411なる為
、生成ガスの発熱量は所望の値よりも紘るかに低いもの
4CIまるという離点がある。
おいては、COO中の水素が炭素に対して411なる為
、生成ガスの発熱量は所望の値よりも紘るかに低いもの
4CIまるという離点がある。
本発明者は、上記に鑑みて槓々研究を重ねた結果、CO
Oに炭素源としてナフサ及び/又はLPGを加JL九膚
金物を通常の脱硫、脱酸素等の前処理に供し良後、ガス
化剤及び冷却剤としての水蒸気の存在下にメタン化処理
することKよシ、上記の雌点を解消し得るとともKll
述の如き種々の利点を停り&#NGの新しい114方#
:が得られることを見出し、本発明を完成するKjll
り′え。即ち、本発明は、石炭ガスヘヘ寓に対し炭素源
としてす7す及び/又はLPGを加ええ混合物に脱硫9
m酸素等の前処理を施し友後、これを810−0.ト4
゜となる量のガス化剤及び冷却剤としてのスチームの存
在下に30G−!i50℃でメタン化するととを特徴と
する石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法に係
るものである。
Oに炭素源としてナフサ及び/又はLPGを加JL九膚
金物を通常の脱硫、脱酸素等の前処理に供し良後、ガス
化剤及び冷却剤としての水蒸気の存在下にメタン化処理
することKよシ、上記の雌点を解消し得るとともKll
述の如き種々の利点を停り&#NGの新しい114方#
:が得られることを見出し、本発明を完成するKjll
り′え。即ち、本発明は、石炭ガスヘヘ寓に対し炭素源
としてす7す及び/又はLPGを加ええ混合物に脱硫9
m酸素等の前処理を施し友後、これを810−0.ト4
゜となる量のガス化剤及び冷却剤としてのスチームの存
在下に30G−!i50℃でメタン化するととを特徴と
する石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法に係
るものである。
本発明方法の原料は、C00Kナフナ及び/又はLPG
を加え九混合物である0COGK対するす7す及び/又
はLPOの添加割合は特に限定され慶いが、天然ガスを
直接供給する都市ガス(13ム)との燃焼互換性を考慮
すれば、COG 1モルに対しナフサ及び/又はLPG
O,01−0,1モ〃程度とすることが好ましいoO
,1そ〃を上回る場合には、CO8の増加によ)a炭酸
も必要となる場合がある0本発明においては上記混合物
を先ず常法に従って脱酸素及び脱硫等の前処理に供する
。脱酸素反応用触媒としては、脱硫触媒としての作用を
も併せ有するへNi−Mo系、Co−Mo系、N1B系
等の触1媒が例示される。これ等の触媒を使用する場合
には、C0G中の水素による水添によシ%混合物の脱酸
素及び親有機硫黄が行なわれる。これ等の脱酸素及び脱
硫処理は、常法に従って行なえば良く、例えば反応器出
口温度意O・〜sso”ciii度1反応器内圧力6〜
5Gk#/cdG程度、反応器出口温度36・〜43G
℃43G条件下に行なえは良い。
を加え九混合物である0COGK対するす7す及び/又
はLPOの添加割合は特に限定され慶いが、天然ガスを
直接供給する都市ガス(13ム)との燃焼互換性を考慮
すれば、COG 1モルに対しナフサ及び/又はLPG
O,01−0,1モ〃程度とすることが好ましいoO
,1そ〃を上回る場合には、CO8の増加によ)a炭酸
も必要となる場合がある0本発明においては上記混合物
を先ず常法に従って脱酸素及び脱硫等の前処理に供する
。脱酸素反応用触媒としては、脱硫触媒としての作用を
も併せ有するへNi−Mo系、Co−Mo系、N1B系
等の触1媒が例示される。これ等の触媒を使用する場合
には、C0G中の水素による水添によシ%混合物の脱酸
素及び親有機硫黄が行なわれる。これ等の脱酸素及び脱
硫処理は、常法に従って行なえば良く、例えば反応器出
口温度意O・〜sso”ciii度1反応器内圧力6〜
5Gk#/cdG程度、反応器出口温度36・〜43G
℃43G条件下に行なえは良い。
次いで、混合物は吸着脱硫11に送られ、通常のZn0
Kよる吸着脱硫が行なわれる0ζζで混合物中の酸素濃
度は実質上零、全硫黄濃度は1 pPJI Jji上下
とされる。上述の脱硫反応線いずれも発熱反応であるの
で、必要に応じ混合物から廃熱ダイツー等によ〉熱回収
を行なり九後、混合物はメタン化工程Fcj!られる。
Kよる吸着脱硫が行なわれる0ζζで混合物中の酸素濃
度は実質上零、全硫黄濃度は1 pPJI Jji上下
とされる。上述の脱硫反応線いずれも発熱反応であるの
で、必要に応じ混合物から廃熱ダイツー等によ〉熱回収
を行なり九後、混合物はメタン化工程Fcj!られる。
メタン化工程は1白金族金属系触媒、 Ni系触媒等の
触媒存在下に、8/C(炭化水素中の炭素原子1個当プ
の水蒸気中の酸素原子数)が0.6〜2.0程度となる
量の水蒸気を混合物に加えた状態で行なう。メタン化工
程における反応器入口温度は260〜300″′C程度
、反応器内圧力は6〜10に9/cilG程度、反応器
出口温度は300 N560℃程度とするのが好ましい
。メタン化反応を終えた生成ガスの発熱量q、LPGの
混合比、メタン化反応条件等によシ異なるが、 COO
の当初発熱量5000〜5300km/Nff1”に比
して7000〜85001o1/Nll’程度となる。
触媒存在下に、8/C(炭化水素中の炭素原子1個当プ
の水蒸気中の酸素原子数)が0.6〜2.0程度となる
量の水蒸気を混合物に加えた状態で行なう。メタン化工
程における反応器入口温度は260〜300″′C程度
、反応器内圧力は6〜10に9/cilG程度、反応器
出口温度は300 N560℃程度とするのが好ましい
。メタン化反応を終えた生成ガスの発熱量q、LPGの
混合比、メタン化反応条件等によシ異なるが、 COO
の当初発熱量5000〜5300km/Nff1”に比
して7000〜85001o1/Nll’程度となる。
この生成ガスは、このtま使用し得ることFi、言う會
でもないが、必要ならば更KLPGを加えて増熱し、8
NGとして使用することが出来る0 本発明方法においては、常法に従ってピッチ。
でもないが、必要ならば更KLPGを加えて増熱し、8
NGとして使用することが出来る0 本発明方法においては、常法に従ってピッチ。
アンモニア、シアン、ナフタリン、ペンゾール等を除い
たC0JCLPGを加え、得られた混合物を脱酸素、脱
硫及びメタン化工程に供することが必須である。かくし
て(1)cooとLPGとが脱酸素及び脱硫処理時に均
一に混合されるので、メタン化反応が良好に進行し、燃
焼性に優れた^発l@量ガスが得られる。(1) L
P Gに含有されている硫黄分の脱硫をも同時に行ない
得るので、メタン化反応触媒の寿命が長くなる。ii9
L P Gの添加によシ脱酸素及び脱硫処理時の温度
変動を有効に抑制し得る等の顕著な効果が奏されるので
ある。事実、先ずCOGのみを脱酸素及び脱硫処理し友
後、これにLPGを加え、M混合物をメタン化反応に供
し九ところ、LPGに由来する硫黄分によシ触媒が被毒
し、全体としてメタン化反応が著しく阻害されることが
判明した0 本発明方法は、上述の効果に加えて%LNGの導入に伴
って、使用量が相対的に低下しているCOGの用途を拡
大する点においても極めて有用であるolpち、各種用
途を有するコークス製造時の副産物として大量に発生す
るCOGとそれに対する需要の減少が問題となっていた
のであるが、本発明によれば、この間A11g1FiC
OGの8NGへの転換によ)見金に解決されたのである
。
たC0JCLPGを加え、得られた混合物を脱酸素、脱
硫及びメタン化工程に供することが必須である。かくし
て(1)cooとLPGとが脱酸素及び脱硫処理時に均
一に混合されるので、メタン化反応が良好に進行し、燃
焼性に優れた^発l@量ガスが得られる。(1) L
P Gに含有されている硫黄分の脱硫をも同時に行ない
得るので、メタン化反応触媒の寿命が長くなる。ii9
L P Gの添加によシ脱酸素及び脱硫処理時の温度
変動を有効に抑制し得る等の顕著な効果が奏されるので
ある。事実、先ずCOGのみを脱酸素及び脱硫処理し友
後、これにLPGを加え、M混合物をメタン化反応に供
し九ところ、LPGに由来する硫黄分によシ触媒が被毒
し、全体としてメタン化反応が著しく阻害されることが
判明した0 本発明方法は、上述の効果に加えて%LNGの導入に伴
って、使用量が相対的に低下しているCOGの用途を拡
大する点においても極めて有用であるolpち、各種用
途を有するコークス製造時の副産物として大量に発生す
るCOGとそれに対する需要の減少が問題となっていた
のであるが、本発明によれば、この間A11g1FiC
OGの8NGへの転換によ)見金に解決されたのである
。
実施例!
下C#It表に示す組成の0OG100ONIrコ/h
に下If!jig 1111に示fm成(D LPG
16 oky/ hを加え、原料とするO 第 1 表 H,66,OvoigII N、 a、o ’ QQ 6.0 # C0,2,0’ OHa N13 ” C,〜0. 8.5 ’ Q、 O,i! # 有機硫黄化合物 sgpp膳 第露表 C,Hll、Q vol 4s 1−04H,。 210# n−C4M1. T7.0#次いで上記原
料混合物をN1−MOx系触媒を充填し九脱酸素及び脱
硫反応alKj1輪し、反応器入口温度約!!60℃1
反応器内圧カフゆ/−G1反応器出口温度約400℃の
条件下に処理する。次いで混合物をZnO系触媒を充填
した吸着脱硫反応器に送シ、処理する。かくして、混合
物中の酸素含有量は実質1零、全硫黄含有量はtppm
以下となる0 次いで、白金族金属系触媒を充填するメタン化反応器に
上記の精製され九原料混合物を供給し、810=Q、$
1となる水蒸気の存在下にメタン化反応を行なう。メタ
ン化反応器の入口温度は約260℃、出口温度は約35
0℃9反応器内圧力は約6ゆ/ ca Gである。
に下If!jig 1111に示fm成(D LPG
16 oky/ hを加え、原料とするO 第 1 表 H,66,OvoigII N、 a、o ’ QQ 6.0 # C0,2,0’ OHa N13 ” C,〜0. 8.5 ’ Q、 O,i! # 有機硫黄化合物 sgpp膳 第露表 C,Hll、Q vol 4s 1−04H,。 210# n−C4M1. T7.0#次いで上記原
料混合物をN1−MOx系触媒を充填し九脱酸素及び脱
硫反応alKj1輪し、反応器入口温度約!!60℃1
反応器内圧カフゆ/−G1反応器出口温度約400℃の
条件下に処理する。次いで混合物をZnO系触媒を充填
した吸着脱硫反応器に送シ、処理する。かくして、混合
物中の酸素含有量は実質1零、全硫黄含有量はtppm
以下となる0 次いで、白金族金属系触媒を充填するメタン化反応器に
上記の精製され九原料混合物を供給し、810=Q、$
1となる水蒸気の存在下にメタン化反応を行なう。メタ
ン化反応器の入口温度は約260℃、出口温度は約35
0℃9反応器内圧力は約6ゆ/ ca Gである。
メタン化反応によ〉得られるガス8 m! ONm”/
hの繊成及び発熱量は、下記ms表に示す通夛である0 第 3 表 Co、 gvol嘔 O− H,1Qvol− CjH484〃 町 4# 発熱量 8300kall/N11l’メタン化
反応によシ得られ友ガスは、燃料としてそのit使用す
ることも可能であるが、腋ガスIN鳳56cLPG0.
33に#を混合することk・よp発熱mttoo・Io
L/Nが、比重0.711の8NGが得られる0 (以 上)
hの繊成及び発熱量は、下記ms表に示す通夛である0 第 3 表 Co、 gvol嘔 O− H,1Qvol− CjH484〃 町 4# 発熱量 8300kall/N11l’メタン化
反応によシ得られ友ガスは、燃料としてそのit使用す
ることも可能であるが、腋ガスIN鳳56cLPG0.
33に#を混合することk・よp発熱mttoo・Io
L/Nが、比重0.711の8NGが得られる0 (以 上)
Claims (1)
- ■ 石炭ガス〜S★に対し炭素源としてナフサ及び/又
はLPGを加えた混合物に脱硫、脱酸素等の前処理を施
した後1.これを810−0.6〜2.0となる量のガ
ス化剤及び冷却剤としてのスチームノ存在下に300−
5IN)℃でメタン化することを特徴とする石炭ガスを
原料とする高発熱量ガスの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56110157A JPS608273B2 (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | 石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56110157A JPS608273B2 (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | 石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5811591A true JPS5811591A (ja) | 1983-01-22 |
JPS608273B2 JPS608273B2 (ja) | 1985-03-01 |
Family
ID=14528491
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56110157A Expired JPS608273B2 (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | 石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS608273B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0455496A (ja) * | 1990-06-25 | 1992-02-24 | Jgc Corp | 代替天然ガスの製造方法 |
CN101921642A (zh) * | 2010-08-18 | 2010-12-22 | 煤炭科学研究总院 | 一种煤层气脱氧和浓缩分离甲烷的方法 |
CN108977237A (zh) * | 2018-07-25 | 2018-12-11 | 戴乐亭 | 一种转炉和/或高炉煤气除氧精脱硫的方法 |
CN111732976A (zh) * | 2020-05-19 | 2020-10-02 | 福州大学 | 一种高炉煤气脱硫方法及*** |
-
1981
- 1981-07-14 JP JP56110157A patent/JPS608273B2/ja not_active Expired
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
PROCESSES FOR THE MANUFACTURE OF NATURAL-GAS SUBSTITUTES=1968 * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0455496A (ja) * | 1990-06-25 | 1992-02-24 | Jgc Corp | 代替天然ガスの製造方法 |
CN101921642A (zh) * | 2010-08-18 | 2010-12-22 | 煤炭科学研究总院 | 一种煤层气脱氧和浓缩分离甲烷的方法 |
CN108977237A (zh) * | 2018-07-25 | 2018-12-11 | 戴乐亭 | 一种转炉和/或高炉煤气除氧精脱硫的方法 |
CN108977237B (zh) * | 2018-07-25 | 2020-06-09 | 戴乐亭 | 一种转炉和/或高炉煤气除氧精脱硫的方法 |
CN111732976A (zh) * | 2020-05-19 | 2020-10-02 | 福州大学 | 一种高炉煤气脱硫方法及*** |
CN111732976B (zh) * | 2020-05-19 | 2021-06-29 | 福州大学 | 一种高炉煤气脱硫方法及*** |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS608273B2 (ja) | 1985-03-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5677659B2 (ja) | 一体化ガス精製装置 | |
JP4580310B2 (ja) | 高熱量ガスの生成方法 | |
US3625664A (en) | Process for the production of rich fuel to replace natural gas by means of catalytic hydrogasification under pressure of fluid hydrocarbons | |
JPS6324035B2 (ja) | ||
CN105883851A (zh) | 一种新型气化与热解耦合煤气多联产工艺 | |
JP4030846B2 (ja) | メタノールの製造方法および装置 | |
JP2015117312A (ja) | ガスタービン用燃料の製造方法 | |
JPS5811591A (ja) | 石炭ガスを原料とする高発熱量ガスの製造方法 | |
US3954424A (en) | Process for producing a methane-containing gas and arrangement therefor | |
AU2014259567A1 (en) | Treatment of synthesis gases from a gasification facility | |
GB830960A (en) | Improvements in the gasification of hydrocarbon-containing oils | |
JPS62153102A (ja) | コ−クス炉ガスを原料とする水素ガスの製造方法 | |
US2349438A (en) | Process of producing a gas suitable for the synthesis of hydrocarbons | |
JPS6020436B2 (ja) | 合成ガスの製法 | |
US20240253985A1 (en) | Process for producing hydrogen from natural gas | |
JPH06248275A (ja) | 代替天然ガスの製造装置 | |
GB2183670A (en) | Process for self-hydrogenation | |
JP2013505342A (ja) | コークス炉装置の運転方法 | |
WO2020054088A1 (ja) | 低炭素ft合成油製造用合成ガス製造システム | |
JPH04159393A (ja) | 高カロリー都市ガスの製造方法 | |
JPS62209197A (ja) | 代替天然ガスの製造方法 | |
JPS58157897A (ja) | 製鉄プラント発生ガスの高カロリ−化方法 | |
JPS58217591A (ja) | 副生ガスを利用したメタンリツチガスの製造法 | |
USRE14277E (en) | Utilization op sttlpttr dioxid | |
JPWO2020054088A1 (ja) | 低炭素ft合成油製造用合成ガス製造システム |