JPS58109547A - 押出コ−テイング用エチレン重合体組成物 - Google Patents
押出コ−テイング用エチレン重合体組成物Info
- Publication number
- JPS58109547A JPS58109547A JP20686481A JP20686481A JPS58109547A JP S58109547 A JPS58109547 A JP S58109547A JP 20686481 A JP20686481 A JP 20686481A JP 20686481 A JP20686481 A JP 20686481A JP S58109547 A JPS58109547 A JP S58109547A
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- ethylene
- pressure
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- olefin copolymer
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- Laminated Bodies (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
体組我物に係わるものである。
高圧下でラジカル重合して得られるメルトインデックｙ
． ２． ０ 〜１ ５． ０ ｆ７１０ｍｉｎ 、密
度０．９１０〜１ ９ ３ ０ ｆ，に、のポリエチレ
ンは、紙，プラスチックフィルム．不織布．金属箔等に
押出しラミネート加工されることは一般によく知られて
いる。
． ２． ０ 〜１ ５． ０ ｆ７１０ｍｉｎ 、密
度０．９１０〜１ ９ ３ ０ ｆ，に、のポリエチレ
ンは、紙，プラスチックフィルム．不織布．金属箔等に
押出しラミネート加工されることは一般によく知られて
いる。
高圧法ポリエチレンが押出ラミネートに使用される理由
は、通常の押出機で容易に押出され、Ｔ一ダイスにより
、非常に安定した溶融膜を得ることができ、その溶融膜
が充分なドローダウン性を有し、さら傾は基材との接着
性がよいからである。
は、通常の押出機で容易に押出され、Ｔ一ダイスにより
、非常に安定した溶融膜を得ることができ、その溶融膜
が充分なドローダウン性を有し、さら傾は基材との接着
性がよいからである。
しかしながら、電圧法ポリエチレンで押出ラミネート成
形した製品は、通常１５〜４０μのコーティング厚さで
はポリエチレン層のヒートシール強さが水物包装のよう
な包材容積に対し、比較的内容物重量の大きな用途にけ
充分とは云えない。
形した製品は、通常１５〜４０μのコーティング厚さで
はポリエチレン層のヒートシール強さが水物包装のよう
な包材容積に対し、比較的内容物重量の大きな用途にけ
充分とは云えない。
このような欠点を改良するために、エチレンー酢酸ビニ
ル樹脂が広く、押出コーティングに使用されているうし
かし、エチレンー酢酸ビニル樹脂は、高温下における熱
安定性に欠け、押出篇度が２５０℃を越えると熱分解を
起こすため、高温下で押出しラミネート加工ができない
。このため通常使用されるアンカーコート剤，例えば、
ポリエチリンイミン、有機チタネート、ウレタン等を使
用しても基材との接着性は高圧法ポリエチレンより悪い
。従って、エチレン−酢酸ビニル樹脂を押出ラミネート
加工する場合、基材との接着性を改良するために高圧法
ポリエチレンを押出コーティングした後、そのコーティ
ング層にエチレン−酢酸ビニル樹脂を押出す二度ラミ法
がとられており。
ル樹脂が広く、押出コーティングに使用されているうし
かし、エチレンー酢酸ビニル樹脂は、高温下における熱
安定性に欠け、押出篇度が２５０℃を越えると熱分解を
起こすため、高温下で押出しラミネート加工ができない
。このため通常使用されるアンカーコート剤，例えば、
ポリエチリンイミン、有機チタネート、ウレタン等を使
用しても基材との接着性は高圧法ポリエチレンより悪い
。従って、エチレン−酢酸ビニル樹脂を押出ラミネート
加工する場合、基材との接着性を改良するために高圧法
ポリエチレンを押出コーティングした後、そのコーティ
ング層にエチレン−酢酸ビニル樹脂を押出す二度ラミ法
がとられており。
煩雑な加工法をとらざるを得ない。また、エチレン−酢
酸ビニル樹脂の押出加工温度け２５０℃以下にする必要
があり、どのため押出ラミネート時のドローダウン性が
悪く、コーティング厚みを薄くすることは困難である。
酸ビニル樹脂の押出加工温度け２５０℃以下にする必要
があり、どのため押出ラミネート時のドローダウン性が
悪く、コーティング厚みを薄くすることは困難である。
一方、ヒートシール強さが大きく、衝撃強さもエチレン
−酢陵ビニル樹脂と同等以上であるポリエチレンとして
、低圧法でイオン重合されたエチレン−αオレフィン共
重合体が知られている。
−酢陵ビニル樹脂と同等以上であるポリエチレンとして
、低圧法でイオン重合されたエチレン−αオレフィン共
重合体が知られている。
しかしながら、このエチレン−αオレフィン共重合体は
同じメルトインデッ〉スの高圧法ポリエチレンに比べ、
押出機内での剪断粘度が高く、押出加工性が極めて悪い
。また、伸長粘度が非常に小さく、溶融張力が小さい。
同じメルトインデッ〉スの高圧法ポリエチレンに比べ、
押出機内での剪断粘度が高く、押出加工性が極めて悪い
。また、伸長粘度が非常に小さく、溶融張力が小さい。
このため押出ラミネート加工において、押出機に高い負
荷ががかり、また、Ｔ−ダイスでの成膜性が不安定、す
なわち耳部の安定性が悪くなるという決定的な欠点を持
っている。溶融剪断粘度を下げ、押出加工性を改良する
ために、高温加工すると、Ｔ−ダイから押出される溶融
膜の安定性はますます悪くなる。多くの場合２９０℃以
上で押出加工すると溶融膜の安定性が悪くなり、厚みや
ネックインの変動が徴しくなり、均一な押出コーティン
グが困難となる。
荷ががかり、また、Ｔ−ダイスでの成膜性が不安定、す
なわち耳部の安定性が悪くなるという決定的な欠点を持
っている。溶融剪断粘度を下げ、押出加工性を改良する
ために、高温加工すると、Ｔ−ダイから押出される溶融
膜の安定性はますます悪くなる。多くの場合２９０℃以
上で押出加工すると溶融膜の安定性が悪くなり、厚みや
ネックインの変動が徴しくなり、均一な押出コーティン
グが困難となる。
本発明は、低圧法でイオン重合されたエチレン−αオレ
フィン共重合体の機械的性質やヒートシール性などを損
うことなく、押出機負荷の低減。
フィン共重合体の機械的性質やヒートシール性などを損
うことなく、押出機負荷の低減。
成腔安定性、高速ドローダウン性Ｃ以下、押出ラミネー
ト加工性と云う）の改良を目的として種々検討した結果
、高圧法ポリエチレンを２０〜８０チブレンドすること
によシ目的を達成することを見出したものである。
ト加工性と云う）の改良を目的として種々検討した結果
、高圧法ポリエチレンを２０〜８０チブレンドすること
によシ目的を達成することを見出したものである。
本発明に係わるエチレン−αオレフィン共重合体とは、
エチレンと炭素数４ないし１０のαオレフィンの共重合
体である。αオレフィントハ、具体的に１−ブテン、１
−ペンテン、１−ヘキセン。
エチレンと炭素数４ないし１０のαオレフィンの共重合
体である。αオレフィントハ、具体的に１−ブテン、１
−ペンテン、１−ヘキセン。
４−メチル−１−ペンテン、１−オクテン、１−デセン
あるいけこれらの混合物である。
あるいけこれらの混合物である。
低圧法エチレン−αオレフィン共重合体のメルトインデ
ックスは１．０ないし２０ｒ７１０分の範囲のものが滴
し、２．０ないし４０９７１０分が最適である。
ックスは１．０ないし２０ｒ７１０分の範囲のものが滴
し、２．０ないし４０９７１０分が最適である。
メルトインデックスが１．０未満では溶融剪断粘度が高
く押出ラミネート加工性を損い、２０を越えると５１ｉ
：！ｌｉ！安定性が悪くなる。
く押出ラミネート加工性を損い、２０を越えると５１ｉ
：！ｌｉ！安定性が悪くなる。
また、低圧法エチレン−αオレフィン共重合体の密度は
０．９１０ないし０．９４０ｔ７Ｃｒ、の範囲のものが
適している。密度は共重合されるαオレフィンの柚類と
量によって決定されるもので、用途によって密度範囲は
適宜選択される。
０．９１０ないし０．９４０ｔ７Ｃｒ、の範囲のものが
適している。密度は共重合されるαオレフィンの柚類と
量によって決定されるもので、用途によって密度範囲は
適宜選択される。
一方、押出ラミネート加工性を改良する目的でブレンド
される高圧法ポリ立チリンけ、メルトインデックス２．
０ないし１５ｆ／１０分、好ましくは３．０ないしａＯ
Ｐ／１０分のものが加工性のバランスの点で優れている
。また、密度範囲は、０９１０ないし０．９３０ ｆ／
ｃＣが適しておシ、低圧法エチレン−αオレフィン共重
合体と同様に用途によって適宜選択される。低圧法エチ
レン−αオレフィン共重合体とブレンドする高圧法ポリ
エチレンの割合は２０ないし８０％、望ましくは３０な
いし７０％である。
される高圧法ポリ立チリンけ、メルトインデックス２．
０ないし１５ｆ／１０分、好ましくは３．０ないしａＯ
Ｐ／１０分のものが加工性のバランスの点で優れている
。また、密度範囲は、０９１０ないし０．９３０ ｆ／
ｃＣが適しておシ、低圧法エチレン−αオレフィン共重
合体と同様に用途によって適宜選択される。低圧法エチ
レン−αオレフィン共重合体とブレンドする高圧法ポリ
エチレンの割合は２０ないし８０％、望ましくは３０な
いし７０％である。
低圧法エチレン−αオレフィン共重合体が８０チ以上に
なると溶融剪断粘度の低下が不充分で、押牛（ラミネー
ト加工性は改良されない。他方、２０チ以下になると押
出コーティングした原反の機械的強電↑ヒートシール性
の改良が不充分で、水物包装のような内容物重量の大き
い包装材料として充分ではない。
なると溶融剪断粘度の低下が不充分で、押牛（ラミネー
ト加工性は改良されない。他方、２０チ以下になると押
出コーティングした原反の機械的強電↑ヒートシール性
の改良が不充分で、水物包装のような内容物重量の大き
い包装材料として充分ではない。
以下、本特許について実施例および比較例をもって示す
が、これらＫよって本特許が拘束されるものではない。
が、これらＫよって本特許が拘束されるものではない。
実施例１
低圧法エチレン−αオレフィン共重合体（密度２／艶、
メルトインデックス五〇ｒイｏ□猾２５机チとをＶ−プ
レンダーでペレット混合し、スクリュー径９０φの−Ｉ
：１（押出機で溶融混練しながらＴ−ダイスから押出し
た。押出機先端にはリップ開口長７６０ｍ、スリット巾
０．７調のストレートマニホールドタイプのＴ−ダイス
が暇り付けられている。
メルトインデックス五〇ｒイｏ□猾２５机チとをＶ−プ
レンダーでペレット混合し、スクリュー径９０φの−Ｉ
：１（押出機で溶融混練しながらＴ−ダイスから押出し
た。押出機先端にはリップ開口長７６０ｍ、スリット巾
０．７調のストレートマニホールドタイプのＴ−ダイス
が暇り付けられている。
Ｔ−ダイスより押出された組成物の幅度はダイ直下で３
１０℃、吐出量１０４ Ｋ９ Ａｒであり、その時の押
出機の駆動負荷電流は２６０Ａであった。
１０℃、吐出量１０４ Ｋ９ Ａｒであり、その時の押
出機の駆動負荷電流は２６０Ａであった。
Ｔ−ダイスによって成膜された組成物ｆ！５５２１ｍＮ
のクラフト紙にラミネーターで押出コーティングしなが
らドローダウン性を測定した。
のクラフト紙にラミネーターで押出コーティングしなが
らドローダウン性を測定した。
Ｔ−ダイスから押出された溶＠腰の安定性は良く、厚み
及びネックインの変動はなく、成膜のドローダウンは１
５２ Ｖｍｉｎであった。
及びネックインの変動はなく、成膜のドローダウンは１
５２ Ｖｍｉｎであった。
実施例２〜３
実施例１と同様の方法で低圧法エチレン−αオレフィン
共重合体と高圧法ポリエチレンの混合組成を変えて溶融
膜のドローダウン性を測定したう結束を表１に示した。
共重合体と高圧法ポリエチレンの混合組成を変えて溶融
膜のドローダウン性を測定したう結束を表１に示した。
いずれもＴ−ダイスでの成膵件は良好であった。
比較例１
実施例１と同様の方法で低圧法エチレン−αオレフィン
共重合体のみで押出加工を行斥い、溶融膜のドローダウ
ン性を測定したう 低圧法エチレン−αオレフィン共重合体のみでけ成膜安
定性が悪く、ラミネート加工は困難であった。
共重合体のみで押出加工を行斥い、溶融膜のドローダウ
ン性を測定したう 低圧法エチレン−αオレフィン共重合体のみでけ成膜安
定性が悪く、ラミネート加工は困難であった。
比較例２
実施例１と同様の方法薔低王法エチリンーαオ法ポリエ
チレン（密度α９２４ ｔ／ω、メルトインデックス３
．０ Ｐ １０ニー１０ｗｔチの組成物の押出加工性を
測定した。
チレン（密度α９２４ ｔ／ω、メルトインデックス３
．０ Ｐ １０ニー１０ｗｔチの組成物の押出加工性を
測定した。
その結果、Ｆ！ｉ、膜安定性が悪くラミネート加工は困
難でありだ。
難でありだ。
実施例４
７５ ｗｔ％と高圧法ポリエチレン（密度０．９１７ｙ
／ｃｃ、メルトインデックスＢ、 Ｏ９７１０ｍ１ｎ
） ２５ｗｔ％の混合物のラミネート加工性を実施例
１と同様な方法で測定した。
／ｃｃ、メルトインデックスＢ、 Ｏ９７１０ｍ１ｎ
） ２５ｗｔ％の混合物のラミネート加工性を実施例
１と同様な方法で測定した。
その時の吐出量は１０６ Ｋ９／ｌ−１ｒで押出機負荷
はスクリュー回転数６０ ｒｐｍで２５０Ａであった。
はスクリュー回転数６０ ｒｐｍで２５０Ａであった。
Ｔ−ダイスより押出された溶融膜の安定性は良く、厚み
、ネックインの変動はなく、ドローダウン性け２３８
ｍＡｎｉｎであったリ ′比較例３ 比較例１の低圧法エチレン−αオレフィン共重合体のみ
を樹脂′蛎度２９０℃で押出加工性を測定した。
、ネックインの変動はなく、ドローダウン性け２３８
ｍＡｎｉｎであったリ ′比較例３ 比較例１の低圧法エチレン−αオレフィン共重合体のみ
を樹脂′蛎度２９０℃で押出加工性を測定した。
その結果、押出負荷が大きく、成膜安定性も悪く測定困
難であった。
難であった。
比較例４
高圧法ポリエチレン（密度０．９１７ｆ／ω、メルトイ
ンデックスａＯ１１０ｍｉｎ）のみを樹脂温度２９０℃
で押出加工性を測定した。
ンデックスａＯ１１０ｍｉｎ）のみを樹脂温度２９０℃
で押出加工性を測定した。
スクリュー回転数１２０ ｒｐｍで押出機駆動負荷は２
１０Ａ、吐出量２０６ Ｋ９／ Ｈｒであった。溶融膜
はサージングもなく安定しておシ、ネックインの変動も
なく １ｑ ｏ Ｖｍｉｎ ’！で引き取ることができ
た。
１０Ａ、吐出量２０６ Ｋ９／ Ｈｒであった。溶融膜
はサージングもなく安定しておシ、ネックインの変動も
なく １ｑ ｏ Ｖｍｉｎ ’！で引き取ることができ
た。
比較例５
低圧法エチレン−αオレフィン共重合体（密度２．７
０、９１９ ｆ ／ ＣＣ，メルトインデフ２２１社÷
９ ／ １０ｍ１ｎ） １０ ｗｔ％と高圧法ポＩＪＩ
Ｌ／７（密度０．９１７ ｔ／（１：、、メルトインデ
ックスａＯ９／ １０ｍ１ｎ） ９０ ｗ ｔ％の混合
ｆｆｉ ｆｌｉｐ 物ヲ樹ＭＷ ／’ｉ７． Ｉｃｅ２
９０℃で押出加工性を測定した。
９ ／ １０ｍ１ｎ） １０ ｗｔ％と高圧法ポＩＪＩ
Ｌ／７（密度０．９１７ ｔ／（１：、、メルトインデ
ックスａＯ９／ １０ｍ１ｎ） ９０ ｗ ｔ％の混合
ｆｆｉ ｆｌｉｐ 物ヲ樹ＭＷ ／’ｉ７． Ｉｃｅ２
９０℃で押出加工性を測定した。
スクリュー回転数１２０ ｒ’ｐｍで押出機駆動負荷は
２４０Ａであった。溶融−はサージングもなく安定して
おり、１８０ Ｖｍｉｎまで引きとることができた。
２４０Ａであった。溶融−はサージングもなく安定して
おり、１８０ Ｖｍｉｎまで引きとることができた。
畔施例５
低圧法王チリンーαオレフィン共重合体（密度２．７
０、９１９ ｆ／ＣＣ，メルトインデックスか≠≠ｆｌ
／１０ｍ１ｎ）と室圧法ポリエチレン（密度０．９１７
゜メルトインデックス８．０ ｔ７１０ｍ１ｎ ”）を
表２に示すような割合で■−プレンダーにて混合し、実
施例１と同様の押出機を用いてＴ−ダイより押出し、厚
さ１５μのナイロン基材（東洋紡株式会社製）にブレン
ド樹脂３０μを押出コーティングした。
／１０ｍ１ｎ）と室圧法ポリエチレン（密度０．９１７
゜メルトインデックス８．０ ｔ７１０ｍ１ｎ ”）を
表２に示すような割合で■−プレンダーにて混合し、実
施例１と同様の押出機を用いてＴ−ダイより押出し、厚
さ１５μのナイロン基材（東洋紡株式会社製）にブレン
ド樹脂３０μを押出コーティングした。
ナイロン杭材に下記内［”１合によるアンカーコート剤
を通常の方法によりコーティングし、９０℃のアーチ型
乾燥機で溶媒を乾燥除去した。このアンカーコート剤コ
ーティングはラミネーターで一連のシステムとして行な
われる通常の方法である。
を通常の方法によりコーティングし、９０℃のアーチ型
乾燥機で溶媒を乾燥除去した。このアンカーコート剤コ
ーティングはラミネーターで一連のシステムとして行な
われる通常の方法である。
アンカーコート剤配合
チタボンドＴ−１２０（日本曹達製） ６０部チタボン
ドＴ−硬化剤ＣＩ ） ６部酢酸エチル
９３４部押出ラミネート加工されｆＣ２
１ｉ！１のラミネート製品は室温４０℃、湿度６０俤の
条件で２４時間エージングし、接着強さ、ヒートシール
強さ、圧縮破袋強さを測定したつ測定結果を表２に示す
。
ドＴ−硬化剤ＣＩ ） ６部酢酸エチル
９３４部押出ラミネート加工されｆＣ２
１ｉ！１のラミネート製品は室温４０℃、湿度６０俤の
条件で２４時間エージングし、接着強さ、ヒートシール
強さ、圧縮破袋強さを測定したつ測定結果を表２に示す
。
表２
※１ 測定条件
ショツパー引張試験機
引張速Ｉｊ ３００ ＷｒＩｎ／ ｍｉｎ※２ ヒー
トシール条件 クール圧力 １．０Ｋｇ／ｃｍ’ シール時間 １．ＯｓθＣ 引張条件 ３００甜／ ｍｉｎ ※３ サンプル型状 １４０Ｘ１４０（ｍ）の貸金作成、水１６０第を入れ、
口をとじる。
トシール条件 クール圧力 １．０Ｋｇ／ｃｍ’ シール時間 １．ＯｓθＣ 引張条件 ３００甜／ ｍｉｎ ※３ サンプル型状 １４０Ｘ１４０（ｍ）の貸金作成、水１６０第を入れ、
口をとじる。
各シール部け※２と同一条件
ヒートシール湯度 １６０℃
圧縮速度 ５０鱈／ｍｉｎ
製品物性の測定結果から次のことが云える。
接着強さは低圧法エチレン−αオレフィン共重合体と高
圧法ポリエチレンの混合物より、高圧法ポリエチレン単
体の方が高い値を示［２ている。しかしながら、接着強
さが５００ｆ／１５ｔｘ以上あれば実用上伺等欠点とは
ならない。
圧法ポリエチレンの混合物より、高圧法ポリエチレン単
体の方が高い値を示［２ている。しかしながら、接着強
さが５００ｆ／１５ｔｘ以上あれば実用上伺等欠点とは
ならない。
低圧θエチレンーαオレフィン共重合体と高圧法ポリエ
チレンの混合組成比が７５ないし２５ｗｔ％にあるもの
（サンプルＡＩ、２．３）は、ヒートシール強さ及び圧
縮破袋強さが高圧法ポリエチレン単体のそれよシ極めて
高い、 一方、混合組成物であっても高圧該ポリエチレンの組成
分が９０ ｗｔ％を越えると（サンプルＩ６．５）高圧
法ポリエチレン単体のヒートシール強さ及び圧縮破袋強
さとほぼ同等となり、混合組成物としての優位性は失な
われる。
チレンの混合組成比が７５ないし２５ｗｔ％にあるもの
（サンプルＡＩ、２．３）は、ヒートシール強さ及び圧
縮破袋強さが高圧法ポリエチレン単体のそれよシ極めて
高い、 一方、混合組成物であっても高圧該ポリエチレンの組成
分が９０ ｗｔ％を越えると（サンプルＩ６．５）高圧
法ポリエチレン単体のヒートシール強さ及び圧縮破袋強
さとほぼ同等となり、混合組成物としての優位性は失な
われる。
特許出騎人 東洋曹達工業株式会社
Claims (1)
- １）密ｆｉＯ，９１０ないし［１９４ｏ’ｙ／ｃｃ、
、＋’ ルトインデックス１．０なムし２０ ？ ／
１０ｍ１ｎの低圧法エチレン−αオレレイン共重合体２
０ないし８０重量％と密度０．’９１０カいし０．９３
０゜メルトインデックス２．０ないし１５９／１０ｍ１
ｎの高圧法ポリエチレン２０ないし８０重ｔ％からなる
押出コーティング用エチリン重合体組、酸物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20686481A JPS58109547A (ja) | 1981-12-23 | 1981-12-23 | 押出コ−テイング用エチレン重合体組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20686481A JPS58109547A (ja) | 1981-12-23 | 1981-12-23 | 押出コ−テイング用エチレン重合体組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58109547A true JPS58109547A (ja) | 1983-06-29 |
Family
ID=16530298
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20686481A Pending JPS58109547A (ja) | 1981-12-23 | 1981-12-23 | 押出コ−テイング用エチレン重合体組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58109547A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6032625A (ja) * | 1983-08-01 | 1985-02-19 | Keiwa Shoko Kk | 線状低密度ポリエチレンを押出しラミネートしたシート材の製造方法 |
| JPS6036548A (ja) * | 1983-08-09 | 1985-02-25 | Showa Denko Kk | ラミネ−ト用エチレン系共重合体組成物 |
| JPS6044540A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-09 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 直鎖状低密度ポリエチレン樹脂組成物 |
| JPS6052945U (ja) * | 1983-09-16 | 1985-04-13 | 山陽国策パルプ株式会社 | 剥離紙 |
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-
1981
- 1981-12-23 JP JP20686481A patent/JPS58109547A/ja active Pending
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