JPS58104111A - Denitrifying method for disoxidized molten steel - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To make easy production of low nitrogen steel possible by decreasing of the content of N in molten steel by blowing Mg or Mg alloys with a non- oxidative gas into the molten steel after disoxidation treatment in the copresence of molten slag. CONSTITUTION:Molten steel is tapped into ladle from a steel making furnace such as a converter, and flux is added thereto to form non-oxidative slag at >=12kg/t ratio, by which the surface of the molten steel is coated. Thereafter, disoxidizing agents such as Al, Fe-Si, Fe-Mn or the like are added thereto to disoxidize the steel to <=40ppm (O). While the atmosphere in the ladle is maintained in a non-oxidative atmosphere, powder of metallic Mg or Mg alloys is blown into the molten steel with an immersion nozzle by using a non-oxidative gas such as Ar, H or hydrocarbon as a carrier gas. The molten steel is powerfully disoxidized by the Mg and the N contained therein is removed as Mg3N2.

Description

【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]

本４１明ＩＩｉ憔低菫巣−を安定して製造するためにＪ
ｌｌｉ！峨後の溶−を祝電する方法に関する。 最近、転炉が底吹、あるいは上・底吹化されたことによ
ｐ、吹止（Ｎ）は７〜１５　ｐｐｍ　と低くなっている
。−万、ｓｌ材材實自から見ると、窒素含＊ｍｔ低下す
ると軟負化１時効性軽減などの樵々の効果がめることか
明らかにされ、低窒帛化（例えは１５ｐｐｍＪｆｆ下）
が費求されるｆＩＩＪ４樵が増加している。 転炉吹止（Ｎ）が１５　ｉ）ｐｍ以）でめりても、以価
凝−完了までに雰囲気からの吸窒、あるいはＭｎ　、　
Ｏｙなど合金元票添加に伴り加窒がおζりうるので、材
實向からの低窒素化の要求に応えるためには転炉吹止（
Ｎ）の低位安定化、吸窒防止のための努力のはかに、転
炉山−以降に必要に応じて脱ｗＩｔができる方法を開発
する仁とが望まれている。 従来法では例えは溶鋼を真空脱ガス他層しても、処理前
（Ｎ）が高ｉ場合にはるるＩＩＩｍの脱窒がおこるが、
処理前（Ｎ）が２０　ｐｐｍ以）では祝電はほとんど進
行しな−か、あるいはかえって吸窒がおこることが知ら
れている。真空を掬いない他の城鍋ＩＡＩ場方法１例え
ば６極の非酸化性ガスや７ラツクスを吹込む方法では吸
ｉ１ｃを抑制する仁とがせいぜいで、実寅的な脱窒は期
待することはできない、このように低％！素域で脱窒が
困＊４のは、たとえ、真空ポンプを用いても溶−表向近
傍の窒素分圧を転炉吹止時［Ｎ）に対応する見かけの平
衡窒業分圧（（Ｎ）−１０ｐｐｍ　　とすると平衡ｉ１
素分圧はα４　Ｔｎｒｒ　）　　より大幅に低くするの
が雛かしいこと、まえ、このように低い（Ｎ）−レベル
ではｍ電は化学反応１ｉ１１瑞となって酸素の吸着など
によって阻害されて祝電遥屓が低下するためである。 し友がって、ｌｌ来量産工程で＃ｌ＃ＩＩ４を有効に脱
窒する方法としては、大気圧下あるいは減圧下を問わず
、溶−を酸化してＯｏガスを発生させ、その稀釈作用に
よる雰囲気Ｐｊ４の低下と攪拌強化による有効＊−横の
増加に頼らざるを得なかった。これは酸化ＩＩ蜘を前提
とする親電反応でめ〕、一旦合金自ｍ、あるいは腕敵し
た溶−に通用することはａ−プロセスとして効率的でな
いことは言うまでもない。 」１低電累−を効率的に溶麹しようとすれば。 取鍋内て合金＠　７ｊｌｌや脱歌成分の硝カロを行った
後、（Ｎ）分析結果によシ必要とろれば所定のレベルｔ
″ｅ腕窒できることが望ましい、しかし、前述のように
ｍ咳−（しかも低ＮＱペルで）では真空他層しても、１
＆樵の非鹸化性ゲス（ムｒ、炭化水減。 Ｎ、　　など）を吹込んでも脱窒することはできなかっ
た１本発明はこれを可能にするための方法を種々検討の
結果侍られたものであり、その要旨とする処＃ｉ、脱酸
処理後の取繭内溶−に、１２ｋｔ／を以上のスラブ共存
下で、非酸化性ガスでキャリヤした金１１Ｍｇ６るいは
Ｍｇ合金を吹込むことを％黴とするｍ酸浴−の脱窒素処
理方法でるる。 以下、具体的な実施例によって詳細に説明する。 転炉あるいは電炉で溶製し九溶銅を取鍋に出−する、低
ｉｉｘｍｔ溶製しようとした場合、この出一時の吸窒も
偏力抑制する丸めに溶−には８Ｉや五メなどの強脱酸剤
ｆ：加えないで未腕鍍状励で出−することが望ましい、
なお、製鋼炉内のスラグの叡化鉄含肩量が高い場合には
、本発明の目的である睨＆累他層の効率化と、＃１４材
に対する一般的な費累でめる清浄化の点から、１＠嫡内
に流出するスラグ會他力少な（することが望ましい、−
万、後述するように脱窒゛木処理時の溶−表向での雰囲
気からの吸窒を防止“□して全体として効率的に脱窒す
る、・１゜ ために、非酸、イヒ惟のスラグを取鍋内に１２ｋｆ／を
以上形成する公費がある。そのためには、出ｆ１１４Ｍ
＃あるいは山−後にＭｊｔ鋼内に７ラツクスを添加して
造滓する。ただし％殊な方法としては製−炉からのスラ
グを１２ｋｔ／ｌ　　以上取鍋内に出し、ついて溶−に
Ｕ　などの脱酸剤を縞加して攪拌しスラグＯ還元を行り
て所定のスラグ条件を得ることも可能である。九だし、
その場合には復リンなどの劇作崩を伴うおそれがめる。 しかしながら、＃Ｉ４鋼過程に先立つ溶銑の予備処ｊｉ
ｌｌｊＩｉ権で燐の含有レベルを慎めて低いものとする
プロセスを採るような場合には、復燐が定量的に間−に
ならないこともＴｏ？）得るから、ａｍ−過程における
スラグｔｔＩｔ用することは勿論可能である。 りｉ″″Ｃ堆鯛内の溶−にＭｎ　、　Ｏｒなどの合金元
素。 および８−、ムｌなどの脱酸剤を泳加して成分調整を行
つた俊、＃Ｉ鋼のサンプリングを行い１分析を行う、そ
の結果ｉ１累の値か１椰とする儀（これは成品の＠嶺（
Ｎ）と鋳造過程での吸窒量を勘案して設定される）よシ
を高い場合には、以下に述べるような脱窒識見ｌｌを行
うことになる。 膨化水嵩などの非酸化性ガスをキャリアとして。 金楓Ｍｇ　ＴｏるいはＭｇ合金を吹込むことによって行
われる。仁の場合、金１１１ＭｇあるいはＭｇ合金が共
存することは次の５つの効果′を持り。 （１）　　気泡内のＭｇ　蒸気が溶鋼表−の酸素ｔ′Ｍ
ｇ。 として固定し、溶鋼表向に吸着し良瞭累による反応速度
低下を抑制する。第１図は処理前の溶−In order to stably manufacture this 41 Mei IIi low violet nest
lli! Concerning how to send a congratulatory telegram to Ago's death. Recently, as converters have been converted to bottom blowing or top/bottom blowing, p and end of blow (N) have become as low as 7 to 15 ppm. - From the perspective of the actual SL material, it has been revealed that lowering the nitrogen content*mt has the effect of reducing the aging property of the wood, resulting in lower nitrogen content (for example, below 15 ppm Jff).
The number of fIIJ4 woodcutter being paid is increasing. Even if the converter blow-off (N) exceeds 15 i) pm), nitrogen absorption from the atmosphere or Mn,
Addition of alloys such as Oy can reduce carnitrification, so in order to meet the demand for low nitrogen from material manufacturers, converter blow-off (
It is desired that efforts be made to stabilize the nitrogen content at a low level and to prevent nitrogen absorption, and to develop a method that can remove nitrification if necessary after the converter stage. In the conventional method, even if the molten steel is vacuum degassed and layered, denitrification of IIIm will occur if the pre-treatment (N) is high i.
It is known that if the N content (before treatment) is 20 ppm or more, congratulatory electricity will hardly progress or nitrification will occur instead. Other methods for IAI field that do not use vacuum, such as the method of blowing 6-electrode non-oxidizing gas or 7 lux, can only suppress the absorption I1c, and no practical denitrification can be expected. Not possible, such a low%! The reason why denitrification is difficult in the elementary zone*4 is that even if a vacuum pump is used, the nitrogen partial pressure near the melt surface cannot be changed to the apparent equilibrium nitrogen partial pressure (( N) -10ppm, equilibrium i1
It is important to make the elementary partial pressure much lower than α4Tnrr).At such a low (N)-level, m-electron becomes a chemical reaction, which is inhibited by oxygen adsorption, etc. This is because the scale decreases. Accordingly, the next method for effectively denitrifying #l #II4 in the mass production process is to oxidize the solution to generate Oo gas, whether under atmospheric pressure or reduced pressure, and its diluting action. Therefore, we had no choice but to rely on the decrease in the atmosphere Pj4 and the increase in the effective *- side due to the strengthening of stirring. This is an electrophilic reaction based on II oxide, and it goes without saying that it is not efficient as an a-process once it is applied to alloys or comparable melts. 1.If you try to efficiently melt koji with low electric charge. After carrying out the nitrification of the alloy @ 7jll and the decomposition component in a ladle, (N) if necessary according to the analysis results, the predetermined level t.
``It is desirable to be able to hold the arm, but as mentioned above, in the case of m cough (and with a low NQ pel), even if there is another layer of vacuum, 1
Denitrification could not be achieved even by injecting non-saponifiable gas (Mur, carbonized water, N, etc.).The present invention was developed as a result of various studies on methods to make this possible. The gist of the process #i is to blow gold-11Mg6 or Mg alloy carrier with non-oxidizing gas into the cocoon melt after deoxidation treatment in the coexistence of a slab of 12 kt/or more. This is a denitrification treatment method for an acid bath that removes mold from the mold. Hereinafter, a detailed explanation will be given using specific examples. When attempting to melt low Iixmt by melting in a converter or electric furnace and pouring it into a ladle, 8I or 5-metal are used to melt the copper in a rounded shape that suppresses the partial force of nitrogen absorption at the time of extraction. Strong deoxidizing agent f: It is preferable not to add it, but to discharge it without adding it.
In addition, when the slag in the steelmaking furnace has a high iron fluoride content, the objective of the present invention is to improve the efficiency of the glazing and other layers, and to clean the #14 material, which saves general costs. From the point of view of
1. In order to prevent nitrogen absorption from the atmosphere on the surface of the melt during denitrification and wood treatment, as will be described later, and to achieve efficient denitrification as a whole, There is public funds to form more than 12kf/slag in the ladle.
After # or peak, 7 lux is added to the Mjt steel to create slag. However, as a special method, slag of 12 kt/l or more from the furnace is poured into a ladle, and then a deoxidizing agent such as U is added to the melt and stirred to reduce the slag O. It is also possible to obtain slug conditions. It's nine,
In that case, there is a risk that the drama will be ruined, such as revenge. However, the preliminary treatment of hot metal prior to the #I4 steel process
In cases where a process is adopted in which the level of phosphorus content is carefully kept low, it is also true that rephosphorus does not become quantitatively significant. ), it is of course possible to use the slag ttIt in the am-process. Alloying elements such as Mn and Or are added to the melt inside the sea bream. And 8-, Shun, who adjusted the composition by adding a deoxidizing agent such as mul, sampled #I steel and conducted one analysis, and the result was the value of i1 or 1 (this is Finished product @ Mine (
If N) and N (which are set in consideration of the amount of nitrogen absorbed during the casting process) are higher, the following denitrification evaluation will be performed. Use non-oxidizing gas such as expanded water as a carrier. This is done by injecting gold maple MgTo or Mg alloy. In the case of gold, the coexistence of gold-111Mg or Mg alloy has the following five effects. (1) Mg in the bubbles The vapor is oxygen t'M on the surface of the molten steel
g. It adheres to the surface of the molten steel and suppresses the reduction in reaction rate due to fine build-up. Figure 1 shows the solution before treatment.

〔０〕レベルと
脱窒型の関係の１ｆｌＩｔ−示している。The relationship between the [0] level and the denitrification type is shown.

〔０〕レベルが高すぎるとｈ　Ｍｇ　　ｔｍ加しても脱
窒型が小さくなる理由は、　ＭｇＯ被ＩＩ！４Ｃよるマ
クロ的な脱１！ｆｆ１ｆ＊阻止の影響が出る元めである
。したがって、処理前浴−は（０）　＜　４０　ｐｐｍ
　まで脱酸されていることが望ましい。 （２）気泡内のＮ、を ３　Ｍｇ　＋　Ｎｍ　＝　Ｍｇｓ　Ｎｓ　　　　　（１
１の反応によって固定しＷ１本分圧を低下し、ガスによ
る脱窒反応の推進力（Ｄｒｉｖｉｎｇ　ｆｏｒｃｅ　）
を大きくする。なお（１）式の反応はｉｉＩ＆が低いは
ど右側に進みやすいが、　Ｍｇ　ｆ）薫尭吸熱は気泡の
温良を脱室進行に必要な温屓以下に保つことにも役立つ
ている。 （２Ｉ）スラグを強還元することによってスラグの１Ｉ
１１本＃ｌ聯皺を大にする。 Ｍｇ蒸気とＭ自Ｎ、　　を含む気旧が溶鋼中を上昇して
スラグに入ると１Ｍｇ　はスラグの脱酸を行って。 スラグの窒素溶解ｌｅｔ’上けｈ　Ｍｇ１Ｎｌの分解に
よる博−へのＶＩ１本のもどシを防止する。このために
は。 九ｊｉｌｌＩＩ！ｌＩｌのスラグ中のＴ　、　Ｆｅ　９
６とＭｇ　吹込量の間にはＭ２１Ｋｌに示すような関係
かめシ、処理前Ｔ、Ｆｅ丸か低いとと（少なくとも１．
５　Ｘ以下であること）が望ましいことがわかる。 （４）　　吹込１１ｆした気泡は、金ＪｌｉＭｇやＭｇ
合金を伴うと、その蒸発の影曽として溶−との間の接触
界幽横を増す、これは脱ｗ１木速肢會大にするのに関徴
的に役立つ。 （旬　溶−中およびスラグ中を通９抜は九Ｍｇ　は（１
）式により溶−およびスラグ近傍の窒素分圧を低下する
。それによりて、雰Ｉ２Ｉ］隼からのスラグ。の吸ｉｌ
ｔ抑制する。この場合、スラグ中の窒素の移ｌｌ１遍度
は比職的小さいので、上記の効果で十分吸ａｔ−抑制で
きる一万、溶鋼は雰囲気に蒸出すると上記の条件でも雰
囲気からの吸′ｌｊｔ′におこす、雰囲気の窒素分圧は
、溶−中に吹込を嚢九気泡と真なり、溶−の（Ｎ）に対
応する平衡窒素分圧よシも低くすることがむづかしいか
らでめる（侵入空気などの影−で）、溶−の吸窒防止の
ためには、溶−一に存在するスラグ量ｔＴｏる値以上に
し、溶−函の露出ｔ＃ｈ止することによって行われる。 第３図はスラグ量と溶−中ｖｊｔ巣羨化の１１４ｉ係を
示している。吸窒上抑制して、全体として脱窒１ｔをふ
やすにはスラグ量ｔｉ１２ｋｆ／ｌ　以上であることが
８債なことがわかった。 以上のように本発明はムｒ　、　Ｈ，、炭化水嵩のよう
な非酸化性ガス、および浴−薗スラグによる脱窒を、ガ
スとともに金属Ｍｇ　６るいはＭｇ合金を吹込むことに
よって促進・可能にしたものでるる。 この場合、　Ｍｇ　　ｉｊ溶−にとけ込むことはな（、
Ｍｇ蒸気として作用す゛る０Ｍｇ　　＠としては各棟Ｍ
ｇ　合”’（、。 金（蒸弗違ｆを保つことからｍｇ＞ａｏＸが望ましい）
も用いられるが、共存するＳｔ　　などが溶鋼中に入る
ことが！ｉ１ましくない場合には、金属Ｍｇ　を用いる
のが通している。 ガスおよびＭｇ　　分を溶−中に吹込むには、Ｉ１１火
−砿覆し九浸漬ノズルを用いることができる。 貢總例 ２５０ｔｆ＆複合吹錬転炉で溶製した低炭素−（０：α
ｏ　ｓ　Ｘ　ｅ　ｓｉ　：αｏ　ｌＸ　ｓ　Ｍｎ　：　
ｏ、　ｓ　ｓ　Ｘ　＊Ｐ：αｏ　ｏ　８　Ｎ　ｅ　８”
α００５％＊　Ｎ：　７９９ｍ　ｍ１１ｊ［：１６４０
℃）を、未脱酸状態で取鋼に出−し、その際１合成７ラ
ツクス（Ｏａｏ　４０％。 ８１０會　　：　　　２ＳＸ、　　　ＡｋＯｍ　　　：
　　　１　　５Ｘ、　　　ＭｇＯ：１　　０Ｘ　　　。 その惜Ｏａｒ＠　、　Ｎａｎｏ　、　ｖ６０　、　Ｍｎ
Ｏなど１０％）を１１＄ｋｆ／ｌ　　添加する。出鋼終
了後取鍋に量をおいてＡｒ　　シールしながらｈ　　＆
ｊ２ｋｆ／ｌ、　７エロマンガン１４呻／ｌ　、７エ關
シリコン３神／ｌ　＃Ａ加し。 アルミナキャスタブルで２イニングし九潰漬ノズルによ
ｐＡｒ　バブリングして溶−の均一化をはかった俵、サ
ンプリングして分析した。Ｏ：０．１５％、８１：０．
１５％、　Ｍｏ　：　Ｌ　２Ｘ、　Ａｊ：　０．０２０
％、Ｐ：α００９％、８：０．００６％ｓ　Ｎ　：　１
７ｐｐｍ％Ｏ：２０ｐｐｍ、Ｔｅｍｐ：　　１６０５℃
、なお。 スラグの組成はＯａＯ３８９６、８＋０＝　　２．４％
。 Ａ＾Ｏｓ　　１６　Ｘ　ｍ　　ＭｇＯ１”％、Ｔ＠ｒｅ
α９　Ｘ、　Ｍｎ０１．２％％Ｎｘ１９ｐｐｍで、量ｔ
ｉｉ９ｋｐ／ｌ　　でめり九。これに、前記の浸漬ノズ
ルによｌ　Ａｒ　　ガスをキャリヤとして金ＪＩｉＭｇ
（粒屓α５〜αｏａｔ）を溶−中ｔｓｍの位置に２輪／
亀　吹込む（ムｒ　ガス１．３Ｘ、Ａｎ：　　０．０１
８Ｎ、Ｐ：ａＯｌＧｌＳ：α００６Ｘ＠　Ｍｇ　：　Ｓ
ｒ％Ｎ　：　１２９９ｍ、０：α０１２％、　Ｔｅｍｐ
　：　１５８０℃でＴｏ！＋、　　（Ｎ）は５　ｐｐｍ
低下し喪、なお、この時のスラグＦｉｏ、ｏ：３９Ｎ、
８愚０１　：　２２丸、　ＭｇＯ：　１６　Ｎ　＊　　
ムｊ、０．：１２％、　Ｍｎ００．０８％％Ｔ−Ｆｅα
０１３％、Ｎ：αｏ　ａ　ｓＸでめった。この１ｇ；１
輌内溶−をロンダノズｋを用い、ムｒ　シール条件下で
連続鋳造し、Ｎ　：　１４１）Ｉ）ｍの低ｗ１嵩鋳片を
侍ることができ友。 以上のように１本発明は金属Ｍｇ　ＴｏるいはＭｇ合金
を咎殊な使い方をする仁とにより、脱酸酸浴のｍ窒嵩ｌ
＆層を可能にし九−ので、低窒嵩−を安定して製造する
良めの方法として工業的な効果が大きい。[0] The reason why the denitrification type becomes small even if h Mg tm is added is when the level is too high. Macro-level escape from 4C! This is the source of the influence of ff1f* blocking. Therefore, the pre-treatment bath is (0) < 40 ppm
It is desirable that it has been deoxidized to the extent of (2) N in the bubble is 3 Mg + Nm = Mgs Ns (1
The partial pressure of W1 is fixed by the reaction in step 1, and the driving force of the denitrification reaction by the gas is
Make it bigger. Note that the reaction of formula (1) tends to proceed to the right when iii& is low, but the Mg f) Kuntaka endotherm also helps to keep the temperature of the bubbles below the temperature required for escaping. (2I) 1I of slag by strongly reducing the slag
11 #l Enlarge the connective wrinkles. When gas containing Mg vapor and M-N rises through the molten steel and enters the slag, 1Mg deoxidizes the slag. Dissolving the slag with nitrogen prevents the return of one VI to the hole due to the decomposition of Mg1Nl. For this. Nine jill II! T, Fe 9 in the slag of lIl
There is a relationship between Mg 6 and Mg injection amount as shown in M21Kl, T before treatment, Fe round or low (at least 1.
5X or less) is desirable. (4) The bubbles injected at 11f are gold, JliMg, and Mg.
When an alloy is involved, the contact field between the melt and the melt increases as a result of its evaporation, which is characteristically helpful in reducing the speed of the process. (9 Mg is 9 Mg through molten and slag medium) (1
) reduces the nitrogen partial pressure near the melt and slag. With that, atmosphere I2I] Slag from Hayabusa. the suction
t suppress. In this case, since the uniformity of nitrogen transfer in the slag is relatively small, the above effect can sufficiently suppress the adsorption.However, when molten steel is evaporated into the atmosphere, even under the above conditions, the adsorption from the atmosphere can be suppressed. The partial pressure of nitrogen in the atmosphere caused by the injection into the solution is limited to nine bubbles, and it is difficult to lower the equilibrium nitrogen partial pressure corresponding to (N) in the solution. In order to prevent nitrification of the melt (in the shadow of air, etc.), the amount of slag present in the melt is increased to a value greater than or equal to the value tTo, and exposure of the melt box is prevented. Figure 3 shows the 114i relationship between the amount of slag and the amount of vjt cavities in the melt. It was found that in order to suppress nitrification and increase 1 ton of denitrification as a whole, the slag amount ti should be 12 kf/l or more. As described above, the present invention promotes and enables denitrification using non-oxidizing gases such as hydrogen, hydrogen, and hydrocarbons, and bath slag by injecting metal Mg6 or Mg alloy together with the gas. The one I made is Ruru. In this case, it will not dissolve in the Mg ij solution (,
0Mg acting as Mg vapor @ each building M
g Go"'(,. Gold (mg>aoX is desirable to maintain the vaporization difference f)
is also used, but the coexisting St etc. may enter the molten steel! If i1 is not possible, it is customary to use metal Mg. An I11 refractory submerged nozzle can be used to blow the gas and Mg into the melt. Low carbon (0: α
o s X e si :αo lX s Mn :
o, s s X *P: αo o 8 N e 8”
α005%* N: 799m m11j[:1640
°C) was sent to steel in an undeoxidized state, and at that time, 1 synthetic 7 lux (Oao 40%. 810: 2SX, AkOm:
15X, MgO:10X. That regret Oar@, Nano, v60, Mn
10% of O, etc.) was added at 11 $kf/l. After tapping the steel, place the amount in the ladle and seal it with Ar.
j2kf/l, 7 Eromangan 14 groan/l, 7E connection silicon 3 God/l #A addition. A bale was sampled and analyzed using alumina castable for two innings and pAr bubbling was carried out using a nine crushing nozzle to homogenize the solution. O: 0.15%, 81:0.
15%, Mo: L2X, Aj: 0.020
%, P: α009%, 8:0.006%s N: 1
7ppm%O: 20ppm, Temp: 1605°C
,In addition. The composition of the slag is OaO3896, 8+0=2.4%
. A＾Os 16 X m MgO1”%, T＠re
α9 X, Mn01.2%%Nx19ppm, amount t
ii9kp/l. Gold JIiMg was added to this using lAr gas as a carrier using the above-mentioned immersion nozzle.
(Grain size α5 ~ αoat) is melted and placed at the tsm position/
Turtle Blow in (Mur gas 1.3X, An: 0.01
8N, P:aOlGlS:α006X@Mg:S
r%N: 1299m, 0:α012%, Temp
: To at 1580℃! +, (N) is 5 ppm
In addition, the slag Fio at this time, o: 39N,
8gu01: 22 circles, MgO: 16 N *
Muj, 0. :12%, Mn00.08%%T-Feα
013%, N: αo a sX. This 1g; 1
The in-vehicle melting process is continuously cast using a Ronda nozzle under extremely sealed conditions, and low-volume slabs of N: 141) can be produced. As described above, the present invention utilizes the metal MgTo or Mg alloy in a special way to reduce the nitrogen volume of the deoxidizing bath.
Since this method enables the formation of layers, it has great industrial effects as a good method for stably producing low nitrogen bulk.

【図面の簡単な説明】 第１図は処理前１Ｎ１１（０）　　と１本発明による他
層時の脱窒量（△〔Ｎ〕）の関係を示す、第２因は。 縄層前スラブの酸化鉄含有量（Ｔｏｔａｌ　Ｆｅ　３％
　）と。 Ｉｉ＆電量の関係を示す、ｌｌｌ３図祉処虐藺に存在す
るス２ダ童と＃１＃中（Ｎ）の変化量の関係を示す。 代理人弁墳士秋沢政光 他　２名 １、ｉ １１ （寸　　　Ｎ　　　も　　Ｎ 、、ｌｔ（、、＋ （転）　　□・　　　０ 、：賀・・−）ミBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 shows the relationship between 1N11(0) before treatment and the amount of denitrification (Δ[N]) in another layer according to the present invention. Iron oxide content of the slab before the rope layer (Total Fe 3%
)and. It shows the relationship between the amount of change in S2 Dado and #1 #Naka (N) that exist in Ill3 Figure Welfare Treatment Abuse, which shows the relationship between Ii & electricity amount. Proxy benfuneral bureaucracy Masamitsu Akizawa and 2 others 1, i 11

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）　　腕鍍処廖俵の権鍋内溶−に、１２１４／ｌ　
　以上のスラグ共存下で、非酸１ヒ性ガスでキャリヤし
九金勇ＭｇあるいはＭｇ　合金を吹込むことｔ％敞とす
る＠ｇｉｌｌ−の脱電本処珈方法。(1) 1214/l for the internal melting of the pot in Liaodan
In the coexistence of the above slag, @gill's main deelectrifying method involves injecting Mg or Mg alloy into a carrier with a non-acidic arsenic gas.