JPH1177118A - Ｈ型鋼圧延用複合スリーブ - Google Patents
Ｈ型鋼圧延用複合スリーブInfo
- Publication number
- JPH1177118A JPH1177118A JP24799297A JP24799297A JPH1177118A JP H1177118 A JPH1177118 A JP H1177118A JP 24799297 A JP24799297 A JP 24799297A JP 24799297 A JP24799297 A JP 24799297A JP H1177118 A JPH1177118 A JP H1177118A
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- Japan
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- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 外層に高クロム材、内層に鋳鋼材を用いたＨ
型鋼圧延用複合スリーブにおいて、外層を構成する高ク
ロム材の耐焼付性を改善し、内層を構成する鋳鋼材の強
靱性を改善する。 【解決手段】 重量％にて、Ｃ：１.０〜２.０％、Ｓ
ｉ：０.２〜１.５％、Ｍｎ：０.２〜１.５％、Ｃｒ：
９.０〜２０.０％、Ｍｏ：１.０〜８.０％、Ｐ：０.１
％以下、Ｓ：０.１％以下、残部実質的にＦｅからなる
高クロム材質の外層と、重量％にて、Ｃ：０.４〜０.８
％、Ｓｉ：１.１〜３.０％、Ｍｎ：０.２〜１.５％、Ｎ
ｉ：０.５％未満、Ｃｒ：２.５％以下、Ｍｏ：１.０％
以下、Ｐ：０.１％以下、Ｓ：０.１％以下、残部実質的
にＦｅからなる鋳鋼材質の内層とが溶着一体化されてい
る。
型鋼圧延用複合スリーブにおいて、外層を構成する高ク
ロム材の耐焼付性を改善し、内層を構成する鋳鋼材の強
靱性を改善する。 【解決手段】 重量％にて、Ｃ：１.０〜２.０％、Ｓ
ｉ：０.２〜１.５％、Ｍｎ：０.２〜１.５％、Ｃｒ：
９.０〜２０.０％、Ｍｏ：１.０〜８.０％、Ｐ：０.１
％以下、Ｓ：０.１％以下、残部実質的にＦｅからなる
高クロム材質の外層と、重量％にて、Ｃ：０.４〜０.８
％、Ｓｉ：１.１〜３.０％、Ｍｎ：０.２〜１.５％、Ｎ
ｉ：０.５％未満、Ｃｒ：２.５％以下、Ｍｏ：１.０％
以下、Ｐ：０.１％以下、Ｓ：０.１％以下、残部実質的
にＦｅからなる鋳鋼材質の内層とが溶着一体化されてい
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ユニバーサルミル
に使用されるＨ型鋼圧延用複合スリーブロールに関す
る。
に使用されるＨ型鋼圧延用複合スリーブロールに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】Ｈ型鋼の圧延は、生産性、品質確保の点
からユニバーサルミルを用いて行われることが多いが、
このユニバーサルミルで使用されるロールは殆どがスリ
ーブ方式となっている。このスリーブロールは、円筒状
の圧延用スリーブを軸に焼嵌め等により組み立てて使用
される。スリーブの外面側は、圧延製品の品質を確保す
るために、耐摩耗性、耐クラック性、耐焼付性が要求さ
れ、スリーブの内面側は、焼嵌め応力や圧延時の応力等
に耐え得る強靱性が要求される。これらの要求を満たす
ために、従来から、圧延用スリーブは、図１に示すよう
に、外層(1)と内層(2)とを別材質を用いて溶着一体化さ
れた複合構造になっている。このＨ型鋼圧延用複合スリ
ーブは、通常、遠心力鋳造法により作製され、外層材を
鋳込んだ後、その内面に内層材溶湯を鋳込むことによ
り、外層の内面に内層が溶着され冶金学的に一体化され
る。この複合スリーブの一例として、外層に高クロム
材、内層に鋳鋼材を用いたものがある（特開昭６２−１
４４８０６号）。
からユニバーサルミルを用いて行われることが多いが、
このユニバーサルミルで使用されるロールは殆どがスリ
ーブ方式となっている。このスリーブロールは、円筒状
の圧延用スリーブを軸に焼嵌め等により組み立てて使用
される。スリーブの外面側は、圧延製品の品質を確保す
るために、耐摩耗性、耐クラック性、耐焼付性が要求さ
れ、スリーブの内面側は、焼嵌め応力や圧延時の応力等
に耐え得る強靱性が要求される。これらの要求を満たす
ために、従来から、圧延用スリーブは、図１に示すよう
に、外層(1)と内層(2)とを別材質を用いて溶着一体化さ
れた複合構造になっている。このＨ型鋼圧延用複合スリ
ーブは、通常、遠心力鋳造法により作製され、外層材を
鋳込んだ後、その内面に内層材溶湯を鋳込むことによ
り、外層の内面に内層が溶着され冶金学的に一体化され
る。この複合スリーブの一例として、外層に高クロム
材、内層に鋳鋼材を用いたものがある（特開昭６２−１
４４８０６号）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の高クロ
ム材を用いた外層は、耐摩耗性にすぐれているものの耐
焼付性の点でさらなる改善が求められている。また、鋳
鋼材を用いた内層は強靱性の点で改善が求められてい
る。内層については、強靱性を高めるために黒鉛鋼を使
用することも考えられるが、遠心鋳造時に外層のＣｒが
内層へ不可避的に混入するので、黒鉛鋼を使用した場
合、黒鉛化不良を起こして材質が劣化する不都合があ
る。このため、外層に高クロム材を使用するときには、
黒鉛鋼は適さない。
ム材を用いた外層は、耐摩耗性にすぐれているものの耐
焼付性の点でさらなる改善が求められている。また、鋳
鋼材を用いた内層は強靱性の点で改善が求められてい
る。内層については、強靱性を高めるために黒鉛鋼を使
用することも考えられるが、遠心鋳造時に外層のＣｒが
内層へ不可避的に混入するので、黒鉛鋼を使用した場
合、黒鉛化不良を起こして材質が劣化する不都合があ
る。このため、外層に高クロム材を使用するときには、
黒鉛鋼は適さない。
【０００４】本発明の目的は、外層に高クロム材、内層
に鋳鋼材を用いたＨ型鋼圧延用複合スリーブであって、
外層を構成する高クロム材の耐焼付性を改善すると共
に、内層を構成する鋳鋼材の強靱性を改善することにあ
る。
に鋳鋼材を用いたＨ型鋼圧延用複合スリーブであって、
外層を構成する高クロム材の耐焼付性を改善すると共
に、内層を構成する鋳鋼材の強靱性を改善することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明の複合スリーブは、重量％にて、Ｃ：１.０
〜２.０％、Ｓｉ：０.２〜１.５％、Ｍｎ：０.２〜１.
５％、Ｃｒ：９.０〜２０.０％、Ｍｏ：１.０〜８.０
％、Ｐ：０.１％以下、Ｓ：０.１％以下、残部実質的に
Ｆｅからなる高クロム材の外層と、重量％にて、Ｃ：
０.４〜０.８％、Ｓｉ：１.１〜３.０％、Ｍｎ：０.２
〜１.５％、Ｎｉ：０.５％未満、Ｃｒ：２.５％以下、
Ｍｏ：１.０％以下、Ｐ：０.１％以下、Ｓ：０.１％以
下、残部実質的にＦｅからなる鋳鋼材の内層とを溶着一
体化したものである。
に、本発明の複合スリーブは、重量％にて、Ｃ：１.０
〜２.０％、Ｓｉ：０.２〜１.５％、Ｍｎ：０.２〜１.
５％、Ｃｒ：９.０〜２０.０％、Ｍｏ：１.０〜８.０
％、Ｐ：０.１％以下、Ｓ：０.１％以下、残部実質的に
Ｆｅからなる高クロム材の外層と、重量％にて、Ｃ：
０.４〜０.８％、Ｓｉ：１.１〜３.０％、Ｍｎ：０.２
〜１.５％、Ｎｉ：０.５％未満、Ｃｒ：２.５％以下、
Ｍｏ：１.０％以下、Ｐ：０.１％以下、Ｓ：０.１％以
下、残部実質的にＦｅからなる鋳鋼材の内層とを溶着一
体化したものである。
【０００６】
【作用】発明者は、従来から使用されている高クロム材
にはＮｉが含まれており、そのＮｉが耐焼付性を低下さ
せていることを見いだした。本発明の高クロム材はＮｉ
を含有していないので、すぐれた耐焼付性を具備してい
る。内層を構成する鋳鋼材は、従来の鋳鋼材よりもＳｉ
を多く含有しており、このＳｉの作用により強靱性の改
善が達成される。
にはＮｉが含まれており、そのＮｉが耐焼付性を低下さ
せていることを見いだした。本発明の高クロム材はＮｉ
を含有していないので、すぐれた耐焼付性を具備してい
る。内層を構成する鋳鋼材は、従来の鋳鋼材よりもＳｉ
を多く含有しており、このＳｉの作用により強靱性の改
善が達成される。
【０００７】
【成分限定理由の説明】外層を構成する高クロム材と、
内層を構成する鋳鋼材の合金化学成分について、その成
分限定理由を次に説明する。外層材 （高クロム材） Ｃ：１.０〜２.０％ ＣはＣｒと共晶炭化物を形成し、耐摩耗性の向上に寄与
する。含有量が１.０％に満たないと十分な耐摩耗性が
得られない。一方、２.０％を超えると、内層を形成す
るための鋳鋼材との凝固点差が大きくなり、内層との溶
着不良が発生し易くなる。このため、Ｃの含有量は１.
０〜２.０％に規定する。
内層を構成する鋳鋼材の合金化学成分について、その成
分限定理由を次に説明する。外層材 （高クロム材） Ｃ：１.０〜２.０％ ＣはＣｒと共晶炭化物を形成し、耐摩耗性の向上に寄与
する。含有量が１.０％に満たないと十分な耐摩耗性が
得られない。一方、２.０％を超えると、内層を形成す
るための鋳鋼材との凝固点差が大きくなり、内層との溶
着不良が発生し易くなる。このため、Ｃの含有量は１.
０〜２.０％に規定する。
【０００８】Ｓｉ：０.２〜１.５％ Ｓｉは脱酸作用があり、０.２％以上含有させる。しか
し、１.５％を超えると材質が脆くなるので上限は１.５
％とする。
し、１.５％を超えると材質が脆くなるので上限は１.５
％とする。
【０００９】Ｍｎ：０.２〜１.５％ ＭｎはＳと結合してＭｎＳを形成し、Ｓによる脆化を防
止する作用を有する。このため、０.２％以上含有させ
る。しかし、１.５％を超えて含有すると材質を脆くす
るので上限は１.５％に規定する。
止する作用を有する。このため、０.２％以上含有させ
る。しかし、１.５％を超えて含有すると材質を脆くす
るので上限は１.５％に規定する。
【００１０】Ｃｒ：９.０〜２０.０％ ＣｒはＣと結合して炭化物を形成し耐摩耗性を向上させ
る。含有量が９％に満たないと耐摩耗性の向上効果が十
分でなく、２０.０％を超えると、残留オーステナイト
が安定化し易くなり、耐焼付性が悪くなる。このため、
Ｃｒの含有量は９.０〜２０.０％に規定する。なお、Ｃ
ｒの下限は、耐摩耗性の向上を得るために、１１％以上
にすることが望ましい。
る。含有量が９％に満たないと耐摩耗性の向上効果が十
分でなく、２０.０％を超えると、残留オーステナイト
が安定化し易くなり、耐焼付性が悪くなる。このため、
Ｃｒの含有量は９.０〜２０.０％に規定する。なお、Ｃ
ｒの下限は、耐摩耗性の向上を得るために、１１％以上
にすることが望ましい。
【００１１】Ｍｏ：１.０〜８.０％ ＭｏはＣｒと同様、炭化物を形成し耐摩耗性の向上に寄
与する。また、耐焼付性改善のために１.０％以上含有
させるものとし、より好ましくは２.０％以上含有させ
る。しかし、８.０％を超えて含有しても対応する効果
が得られず、経済的に不利である。このため、上限は
８.０％に規定する。
与する。また、耐焼付性改善のために１.０％以上含有
させるものとし、より好ましくは２.０％以上含有させ
る。しかし、８.０％を超えて含有しても対応する効果
が得られず、経済的に不利である。このため、上限は
８.０％に規定する。
【００１２】Ｐ、Ｓ：０.１％以下 ＰとＳは、不純物元素で材質を脆くするため、できるだ
け少ない方が好ましく、両元素とも上限は０.１％以下
にするのがよい。
け少ない方が好ましく、両元素とも上限は０.１％以下
にするのがよい。
【００１３】内層材（鋳鋼材） Ｃ：０.４〜０.８％ Ｃは内層の靱性向上の点では含有量が少ないほど好まし
いが、０.４％に満たないと外層との凝固点差が大きく
なり、外層との溶着不良を発生し易くなる。一方、０.
８％を超えて含有すると、鋳造時に遊離炭化物の析出が
多くなり、材質の劣化を招く。このため、含有量は０.
４〜０.８％に規定する。
いが、０.４％に満たないと外層との凝固点差が大きく
なり、外層との溶着不良を発生し易くなる。一方、０.
８％を超えて含有すると、鋳造時に遊離炭化物の析出が
多くなり、材質の劣化を招く。このため、含有量は０.
４〜０.８％に規定する。
【００１４】Ｓｉ：１.１〜３.０％ Ｓｉは脱酸作用の他、フェライト化及びパーライト変態
を促進し、内層の強靱性を向上させるために、１.１％
以上含有させるものとし、好ましくは１.５％以上含有
させる。しかし、あまりに多く含有すると材質の劣化を
招くため、上限は３.０％に規定する。
を促進し、内層の強靱性を向上させるために、１.１％
以上含有させるものとし、好ましくは１.５％以上含有
させる。しかし、あまりに多く含有すると材質の劣化を
招くため、上限は３.０％に規定する。
【００１５】Ｍｎ：０.２〜１.５％ ＭｎはＳと結合してＭｎＳを形成し、Ｓによる脆化を防
止する作用を有する。このため、０.２％以上含有させ
る。しかし、１.５％を超えて含有すると材質を脆くす
るので上限は１.５％に規定する。
止する作用を有する。このため、０.２％以上含有させ
る。しかし、１.５％を超えて含有すると材質を脆くす
るので上限は１.５％に規定する。
【００１６】Ｎｉ：０.５％未満 Ｎｉは基地中に固溶し、基地を強化させるのに有効であ
るが、焼入れ性を増し、パーライト変態を抑制する作用
を有する。含有量が０.５％以上になるとパーライト変
態の抑制作用が著しくなり、ベイナイト変態を生じ易く
なり、靱性が劣化する。このため、上限を０.５％未満
とする。
るが、焼入れ性を増し、パーライト変態を抑制する作用
を有する。含有量が０.５％以上になるとパーライト変
態の抑制作用が著しくなり、ベイナイト変態を生じ易く
なり、靱性が劣化する。このため、上限を０.５％未満
とする。
【００１７】Ｃｒ：２.５％以下 Ｃｒは、外層に高クロム材を用いたとき、遠心鋳造によ
る溶着時に外層から不可避的に混入する。混入量が多く
なると靱性の低下を招き材質が劣化するので少ない方が
好ましい。２.５％までの含有であれば、支障はない。
る溶着時に外層から不可避的に混入する。混入量が多く
なると靱性の低下を招き材質が劣化するので少ない方が
好ましい。２.５％までの含有であれば、支障はない。
【００１８】Ｍｏ：１.０％以下 Ｍｏは、Ｃｒと同様、遠心鋳造による溶着時に外層から
不可避的に混入する。混入量が多くなると焼入れ時に硬
化し易く靱性の低下を招くので少ない方が好ましい。
１.０％までの含有であれば、支障はない。
不可避的に混入する。混入量が多くなると焼入れ時に硬
化し易く靱性の低下を招くので少ない方が好ましい。
１.０％までの含有であれば、支障はない。
【００１９】Ｐ：０.１％以下、Ｓ：０.１％以下 ＰとＳは、不純物元素で材質を脆くするため、できるだ
け少ない方が好ましく、両元素とも上限は０.１％以下
にするのがよい。
け少ない方が好ましく、両元素とも上限は０.１％以下
にするのがよい。
【００２０】
【発明の実施の形態】本発明のＨ型鋼圧延用複合スリー
ブは、公知の如く金型遠心力鋳造法により作製され、回
転金型の中に、外層を形成する高クロム材の溶湯を鋳込
み、その後、外層の内面が未凝固の間又は凝固直後に、
内層を形成すべき溶湯を鋳込むのである。このようにし
て、外層と内層が冶金学的に一体化された複合スリーブ
が形成される。なお、遠心力鋳造法では、金型の回転軸
が水平方向の横型、斜め方向の傾斜型、鉛直方向の縦型
の各種の方法を用いることができる。このスリーブは、
ユニバーサルミルの軸に焼嵌め等により組み立てて、或
いはベアリングを組み込んで遊動ロールとして使用に供
される。
ブは、公知の如く金型遠心力鋳造法により作製され、回
転金型の中に、外層を形成する高クロム材の溶湯を鋳込
み、その後、外層の内面が未凝固の間又は凝固直後に、
内層を形成すべき溶湯を鋳込むのである。このようにし
て、外層と内層が冶金学的に一体化された複合スリーブ
が形成される。なお、遠心力鋳造法では、金型の回転軸
が水平方向の横型、斜め方向の傾斜型、鉛直方向の縦型
の各種の方法を用いることができる。このスリーブは、
ユニバーサルミルの軸に焼嵌め等により組み立てて、或
いはベアリングを組み込んで遊動ロールとして使用に供
される。
【００２１】
【実施例】次に、発明例及び比較例の合金化学組成の溶
湯を用いて、遠心力鋳造により供試用の複合スリーブを
作製した。遠心力鋳造の金型サイズは、内径１４００mm
×長さ９５０mmであり、金型回転数はＧナンバーで８０
である。外層及び内層溶湯の化学組成と、溶着後におけ
る内層の化学組成を表１に示す。なお、溶着後における
外層の化学組成は溶湯組成とほぼ同じであるので記載を
省略している。
湯を用いて、遠心力鋳造により供試用の複合スリーブを
作製した。遠心力鋳造の金型サイズは、内径１４００mm
×長さ９５０mmであり、金型回転数はＧナンバーで８０
である。外層及び内層溶湯の化学組成と、溶着後におけ
る内層の化学組成を表１に示す。なお、溶着後における
外層の化学組成は溶湯組成とほぼ同じであるので記載を
省略している。
【００２２】
【表１】
【００２３】外層及び内層の鋳造温度、内層の鋳造タイ
ミング、外層及び内層の鋳造厚さを表２に記載してい
る。
ミング、外層及び内層の鋳造厚さを表２に記載してい
る。
【００２４】
【表２】
【００２５】発明例と比較例の供試スリーブは、超音波
探傷試験により、両スリーブとも外層と内層とが完全に
溶着していることが確認された。また、これら供試スリ
ーブについて、１０００℃×５Ｈの加熱後強制空冷によ
り焼入れし、５５０℃×１０Ｈの焼戻しを３回施した。
かかる熱処理を行なった後、試験片を採取し、外層の硬
度試験、外層の耐焼付性試験、内層の引張試験を行なっ
た。
探傷試験により、両スリーブとも外層と内層とが完全に
溶着していることが確認された。また、これら供試スリ
ーブについて、１０００℃×５Ｈの加熱後強制空冷によ
り焼入れし、５５０℃×１０Ｈの焼戻しを３回施した。
かかる熱処理を行なった後、試験片を採取し、外層の硬
度試験、外層の耐焼付性試験、内層の引張試験を行なっ
た。
【００２６】外層の硬度試験はショア硬度計により行な
った。試験結果は、発明例がＨｓ７３〜７４、比較例が
Ｈｓ７４〜７５であり、殆んど差異はなかった。両方と
も高い硬度を具えており、耐摩耗性にすぐれているとい
える。
った。試験結果は、発明例がＨｓ７３〜７４、比較例が
Ｈｓ７４〜７５であり、殆んど差異はなかった。両方と
も高い硬度を具えており、耐摩耗性にすぐれているとい
える。
【００２７】外層の焼付性は、ファレックス試験により
調べた。ファレックス試験とは、試験片を回転させなが
ら、一対のＶブロック(材質ステンレス鋼ＳＵＳ４３０)
で挟持押圧して、回転トルクの大きさ、変動により焼付
性を調べるものである。発明例は１５０ｋｇｆの荷重で
は焼付が発生しなかったのに対し、比較例は１５０ｋｇ
ｆの荷重で焼付が発生した。これは、比較例の外層に
１.７２％含まれるＮｉが耐焼付性を低下させたものと
考えられる。
調べた。ファレックス試験とは、試験片を回転させなが
ら、一対のＶブロック(材質ステンレス鋼ＳＵＳ４３０)
で挟持押圧して、回転トルクの大きさ、変動により焼付
性を調べるものである。発明例は１５０ｋｇｆの荷重で
は焼付が発生しなかったのに対し、比較例は１５０ｋｇ
ｆの荷重で焼付が発生した。これは、比較例の外層に
１.７２％含まれるＮｉが耐焼付性を低下させたものと
考えられる。
【００２８】内層の引張試験結果は、次の通りである。 発明例：引張強度(σt)＝６２０ＭＰａ 伸び(ε)＝２.１％ 比較例：引張強度(σt)＝５８０ＭＰａ 伸び(ε)＝０.３％ このように、発明例が比較例よりも引張強度と伸びの両
特性にすぐれており、強靱性にすぐれることを示してい
る。これは、発明例は、Ｓｉの含有量が多く、強靱性の
向上に寄与したものと考えられる。これに対し、比較例
は、Ｓｉの含有量が少なく強靱性への寄与が少ないこと
と、またＮｉの含有量が多く、ベイナイト変態を生じて
靱性が低下したためと考えられる。
特性にすぐれており、強靱性にすぐれることを示してい
る。これは、発明例は、Ｓｉの含有量が多く、強靱性の
向上に寄与したものと考えられる。これに対し、比較例
は、Ｓｉの含有量が少なく強靱性への寄与が少ないこと
と、またＮｉの含有量が多く、ベイナイト変態を生じて
靱性が低下したためと考えられる。
【００２９】
【発明の効果】本発明では、外層に高クロム材を用いた
Ｈ型鋼圧延用複合スリーブにおいて、その内層を鋳鋼材
で形成したことにより、遠心鋳造時に外層のＣｒが内層
へ多少混入しても、内層に黒鉛鋼を用いたときのような
材質の劣化は生じない。本発明のＨ型鋼圧延用複合スリ
ーブでは、外層に特定化学組成の高クロム材を用いたこ
とにより、高クロム材が本来的に有する耐摩耗特性だけ
でなく、すぐれた耐焼付性を発揮する。また、内層に特
定化学組成の鋳鋼材を用いたことにより、すぐれた強靱
性を確保できる。このように、本発明のＨ型圧延用複合
スリーブは、外内層のもつすぐれた相乗作用により、圧
延成績及びスリーブ寿命において著しい改善効果をもた
らすことができ、その産業上利用の意義は大きい。
Ｈ型鋼圧延用複合スリーブにおいて、その内層を鋳鋼材
で形成したことにより、遠心鋳造時に外層のＣｒが内層
へ多少混入しても、内層に黒鉛鋼を用いたときのような
材質の劣化は生じない。本発明のＨ型鋼圧延用複合スリ
ーブでは、外層に特定化学組成の高クロム材を用いたこ
とにより、高クロム材が本来的に有する耐摩耗特性だけ
でなく、すぐれた耐焼付性を発揮する。また、内層に特
定化学組成の鋳鋼材を用いたことにより、すぐれた強靱
性を確保できる。このように、本発明のＨ型圧延用複合
スリーブは、外内層のもつすぐれた相乗作用により、圧
延成績及びスリーブ寿命において著しい改善効果をもた
らすことができ、その産業上利用の意義は大きい。
【図１】Ｈ型鋼圧延用複合スリーブの横断面図である。
(1) 外層 (2) 内層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/36 Ｃ２２Ｃ 38/36 38/44 38/44
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃ：１.０〜２.０％、Ｓ
ｉ：０.２〜１.５％、Ｍｎ：０.２〜１.５％、Ｃｒ：
９.０〜２０.０％、Ｍｏ：１.０〜８.０％、Ｐ：０.１
％以下、Ｓ：０.１％以下、残部実質的にＦｅからなる
高クロム材の外層と、重量％にて、Ｃ：０.４〜０.８
％、Ｓｉ：１.１〜３.０％、Ｍｎ：０.２〜１.５％、Ｎ
ｉ：０.５％未満、Ｃｒ：２.５％以下、Ｍｏ：１.０％
以下、Ｐ：０.１％以下、Ｓ：０.１％以下、残部実質的
にＦｅからなる鋳鋼材の内層とが冶金学的に一体化され
ていることを特徴とするＨ型鋼圧延用複合スリーブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24799297A JPH1177118A (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | Ｈ型鋼圧延用複合スリーブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24799297A JPH1177118A (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | Ｈ型鋼圧延用複合スリーブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1177118A true JPH1177118A (ja) | 1999-03-23 |
Family
ID=17171589
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24799297A Withdrawn JPH1177118A (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | Ｈ型鋼圧延用複合スリーブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1177118A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100423862C (zh) * | 2006-12-12 | 2008-10-08 | 袁厚之 | 一种铸造高铬铁或铸造高铬钢钢管矫直辊 |
| CN104087875A (zh) * | 2014-07-31 | 2014-10-08 | 宁国市鑫煌矿冶配件制造有限公司 | 一种耐磨高硬度高韧性球磨机用研磨体的制备工艺 |
| CN104087847A (zh) * | 2014-07-28 | 2014-10-08 | 宁国市宁武耐磨材料有限公司 | 一种含共晶碳化物的球磨机用衬板 |
| CN104120359A (zh) * | 2014-07-28 | 2014-10-29 | 宁国市宁武耐磨材料有限公司 | 一种高耐磨性能的球磨机用衬板 |
| CN112756586A (zh) * | 2020-12-22 | 2021-05-07 | 湖南江滨机器（集团）有限责任公司 | 一种浇铸带空腔的铸铁镶环的模具和工艺方法 |
| CN115962231A (zh) * | 2023-01-16 | 2023-04-14 | 泰尔重工股份有限公司 | 一种一体式万向联轴器法兰叉头及其制作方法 |
-
1997
- 1997-09-12 JP JP24799297A patent/JPH1177118A/ja not_active Withdrawn
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