JPH1175293A - 電気音響変換器 - Google Patents
電気音響変換器Info
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- JPH1175293A JPH1175293A JP24976497A JP24976497A JPH1175293A JP H1175293 A JPH1175293 A JP H1175293A JP 24976497 A JP24976497 A JP 24976497A JP 24976497 A JP24976497 A JP 24976497A JP H1175293 A JPH1175293 A JP H1175293A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 平板振動板の外周部分における不要な共振の
発生を軽減して音響歪みを抑制した電気音響変換器を提
供する。 【解決手段】 並列配置される複数の突起部7a1〜7
a7を有する平面振動板70を備えた電気音響変換器で
あって、振動板70の外周部70cの厚さを突起部7a
1〜7a7の厚さよりも大として、振動板70の外周部
70cの剛性を高くした。
発生を軽減して音響歪みを抑制した電気音響変換器を提
供する。 【解決手段】 並列配置される複数の突起部7a1〜7
a7を有する平面振動板70を備えた電気音響変換器で
あって、振動板70の外周部70cの厚さを突起部7a
1〜7a7の厚さよりも大として、振動板70の外周部
70cの剛性を高くした。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、平面型スピーカで
ある電気音響変換器に関するものである。
ある電気音響変換器に関するものである。
【0002】
【従来の技術】図1は電気音響変換器を説明するための
図であり、同図(A)は電気音響変換器の正面図,同図
(B)は電気音響変換器の右側面断面図、図2は従来の
電気音響変換器を構成する振動板を説明するための図で
あり、同図(A)は振動板の正面図,同図(B)は振動
板をA−A´線で縦断した縦断断面図である。
図であり、同図(A)は電気音響変換器の正面図,同図
(B)は電気音響変換器の右側面断面図、図2は従来の
電気音響変換器を構成する振動板を説明するための図で
あり、同図(A)は振動板の正面図,同図(B)は振動
板をA−A´線で縦断した縦断断面図である。
【0003】電気音響変換器である全面駆動薄型スピー
カユニットAは、図1(A),(B)に示すように、フ
レーム1、リアプレート2、マグネット3、ポールピー
ス4、ガイドピン5、ボイルコイル6、ダイヤフラム
(振動板)7、ダンパー8、エッジ9から大略構成され
る。これらマグネット3、ボイルコイル6、ダイヤフラ
ム(振動板)7の組み合わせ(セグメント)を増やすこ
とにより振動板面積を拡大することが可能となる。この
スピーカユニットAの寸法は、例えば、厚さ25mm、
幅115mm、高さ136mmであり、また、その最大
振幅は10mmp−p(at 600gf)、耐入力は
60Wである。
カユニットAは、図1(A),(B)に示すように、フ
レーム1、リアプレート2、マグネット3、ポールピー
ス4、ガイドピン5、ボイルコイル6、ダイヤフラム
(振動板)7、ダンパー8、エッジ9から大略構成され
る。これらマグネット3、ボイルコイル6、ダイヤフラ
ム(振動板)7の組み合わせ(セグメント)を増やすこ
とにより振動板面積を拡大することが可能となる。この
スピーカユニットAの寸法は、例えば、厚さ25mm、
幅115mm、高さ136mmであり、また、その最大
振幅は10mmp−p(at 600gf)、耐入力は
60Wである。
【0004】フレーム1は、超耐熱ABS樹脂等の耐熱
性樹脂で成型されてなる枠体である。このフレーム1は
その四隅に設けられたねじ穴1A〜1Dを介して図示せ
ぬスピーカキャビネットにねじ留め固定される(スピー
カキャビネットの寸法は、例えば、厚さ60mm、幅1
20mm、高さ500mm)。また、フレーム1の裏側
全面にはリアプレート2が強固にねじ留め固定され、一
方、その表側(振動板7側)の四隅には4つのダンパー
8が接着固定される。この4つのダンパー8で振動板7
の四隅を振動自在に支持するのである。
性樹脂で成型されてなる枠体である。このフレーム1は
その四隅に設けられたねじ穴1A〜1Dを介して図示せ
ぬスピーカキャビネットにねじ留め固定される(スピー
カキャビネットの寸法は、例えば、厚さ60mm、幅1
20mm、高さ500mm)。また、フレーム1の裏側
全面にはリアプレート2が強固にねじ留め固定され、一
方、その表側(振動板7側)の四隅には4つのダンパー
8が接着固定される。この4つのダンパー8で振動板7
の四隅を振動自在に支持するのである。
【0005】リアプレート2は、鉄等の金属板で形成さ
れており、長手状ポールピース4をその上面に接着した
長手状マグネット3をそれぞれ固定するベース板であ
る。このリアプレート2の裏側全面には多数の空気抜き
スリット・穴が設けられると共に、ボイルコイル6の始
端、終端に接続する一対のスピーカ端子が設けられてい
る(いずれも図示せず)。一方、このリアプレート2の
表側(振動板7側)には、前記した如く、長手状マグネ
ット3が接着された長手状ポールピース4の両端がガイ
ドピン5でねじ留め固定される。図示する例では、長手
状マグネット3は7本が互いに平行に併設される。
れており、長手状ポールピース4をその上面に接着した
長手状マグネット3をそれぞれ固定するベース板であ
る。このリアプレート2の裏側全面には多数の空気抜き
スリット・穴が設けられると共に、ボイルコイル6の始
端、終端に接続する一対のスピーカ端子が設けられてい
る(いずれも図示せず)。一方、このリアプレート2の
表側(振動板7側)には、前記した如く、長手状マグネ
ット3が接着された長手状ポールピース4の両端がガイ
ドピン5でねじ留め固定される。図示する例では、長手
状マグネット3は7本が互いに平行に併設される。
【0006】マグネット3は、ストロンチウムフェライ
ト等のフェライトを焼結してなるマグネットである。そ
して、前記したように、このマグネット3をリアプレー
ト2の表側(振動板7側)に固定した場合に、リアプレ
ート2に接するマグネット3の一面がN極となり、一
方、ポールピース4に接するマグネット3の他面(振動
板7側)がS極となるように、このマグネット3は着磁
されている。このマグネット3の寸法は、例えば、長さ
80mm、幅5mm、厚さ8mmである。
ト等のフェライトを焼結してなるマグネットである。そ
して、前記したように、このマグネット3をリアプレー
ト2の表側(振動板7側)に固定した場合に、リアプレ
ート2に接するマグネット3の一面がN極となり、一
方、ポールピース4に接するマグネット3の他面(振動
板7側)がS極となるように、このマグネット3は着磁
されている。このマグネット3の寸法は、例えば、長さ
80mm、幅5mm、厚さ8mmである。
【0007】ポールピース4は、鉄等の金属板で形成さ
れており、マグネット3をリアプレート2に固定するた
めの一対のねじ穴をその両端部に備えている。ボイルコ
イル6は、振動板7を構成する各頂上部7a1〜7a7
の周囲にそれぞれ順次巻回した被覆銅線である。前記し
たように、このボイルコイル6の始端、終端(図示せ
ず)にはリアプレート2上に設けられた一対のスピーカ
端子にそれぞれ接続される。
れており、マグネット3をリアプレート2に固定するた
めの一対のねじ穴をその両端部に備えている。ボイルコ
イル6は、振動板7を構成する各頂上部7a1〜7a7
の周囲にそれぞれ順次巻回した被覆銅線である。前記し
たように、このボイルコイル6の始端、終端(図示せ
ず)にはリアプレート2上に設けられた一対のスピーカ
端子にそれぞれ接続される。
【0008】ダイヤフラム(振動板)7は、ボイルコイ
ル6の発熱に耐えかつ振動板としての機械的特性に優れ
たポリイミド(PI)フィルムを用い、これを一体成型
したものである。また、振動板7の軽量化のためには、
振動板自体を極力薄くする必要があるが、ここで用いる
振動板7の厚さは75μmとした。この振動板7は前記
したように、リアプレート2上に固定されたマグネット
3及びポールピース4上に被着され、その周囲をウレタ
ン等からなるエッジ9でフレーム1に位置決め固定され
る。この振動板7の具体的な構成は後述する。
ル6の発熱に耐えかつ振動板としての機械的特性に優れ
たポリイミド(PI)フィルムを用い、これを一体成型
したものである。また、振動板7の軽量化のためには、
振動板自体を極力薄くする必要があるが、ここで用いる
振動板7の厚さは75μmとした。この振動板7は前記
したように、リアプレート2上に固定されたマグネット
3及びポールピース4上に被着され、その周囲をウレタ
ン等からなるエッジ9でフレーム1に位置決め固定され
る。この振動板7の具体的な構成は後述する。
【0009】ダンパー8は、振動板7を振動自在に支持
するものであり、バネ性、耐衝撃性耐熱性がそれぞれ高
い物質であるポリカーボネート等の熱可塑性の樹脂から
なる。限られたスペースで最大振幅10mmp−pを得
るために、多段の板バネ構造とする。このダンパー8は
フレーム1の四隅に固定されるので、各ダンパー8当り
150gfで10mmp−pの変位となる。この負荷を
4個の両端支持梁構造で受け持つ。さらに、振動板7の
面方向の引っ張り荷重はダンパー8の中心部の連結部分
で受け持つ構造である。そして梁構造を扇型に配置して
省スペースを図っている。
するものであり、バネ性、耐衝撃性耐熱性がそれぞれ高
い物質であるポリカーボネート等の熱可塑性の樹脂から
なる。限られたスペースで最大振幅10mmp−pを得
るために、多段の板バネ構造とする。このダンパー8は
フレーム1の四隅に固定されるので、各ダンパー8当り
150gfで10mmp−pの変位となる。この負荷を
4個の両端支持梁構造で受け持つ。さらに、振動板7の
面方向の引っ張り荷重はダンパー8の中心部の連結部分
で受け持つ構造である。そして梁構造を扇型に配置して
省スペースを図っている。
【0010】さて、前述した振動板7は、図2(A),
(B)に示すように、複数の頂上部7a1〜7a7、平
面部7b、外周部7cから構成され、これら頂上部7a
1〜7a7、平面部7b、外周部7cは一体に成型され
る。また、頂上部7a1〜7a7は振動版7の裏側(リ
アプレート2側)から表側に向って、曲面凸状(***)
に成型されており、これら頂上部7a1〜7a7は主振
動部7Aとして一体成型されている。ここで、振動版7
の表側は全面駆動薄型スピーカユニットAの正面側であ
る。頂上部7a1〜7a7は振動板7の長手方向(図1
(A),図2(A)中、上下方向)に7本並列してな
り、また、各頂上部7a1〜7a7の断面形状は、その
両端部を除き、図2(B)中、A−A´線で縦断した凸
状(蒲鉾状,半円柱形状)である。この主振動部7Aの
周囲は外周部7cが形成されている。
(B)に示すように、複数の頂上部7a1〜7a7、平
面部7b、外周部7cから構成され、これら頂上部7a
1〜7a7、平面部7b、外周部7cは一体に成型され
る。また、頂上部7a1〜7a7は振動版7の裏側(リ
アプレート2側)から表側に向って、曲面凸状(***)
に成型されており、これら頂上部7a1〜7a7は主振
動部7Aとして一体成型されている。ここで、振動版7
の表側は全面駆動薄型スピーカユニットAの正面側であ
る。頂上部7a1〜7a7は振動板7の長手方向(図1
(A),図2(A)中、上下方向)に7本並列してな
り、また、各頂上部7a1〜7a7の断面形状は、その
両端部を除き、図2(B)中、A−A´線で縦断した凸
状(蒲鉾状,半円柱形状)である。この主振動部7Aの
周囲は外周部7cが形成されている。
【0011】こうして、上述した構成の全面駆動薄型ス
ピーカユニットAの一対のスピーカ端子間に、音声信号
(駆動電流)を供給することによって、振動板7の各頂
上部7a1〜7a7は紙面に対して前後に均一に全面振
動することになる。
ピーカユニットAの一対のスピーカ端子間に、音声信号
(駆動電流)を供給することによって、振動板7の各頂
上部7a1〜7a7は紙面に対して前後に均一に全面振
動することになる。
【0012】
【発明が解決しようとする課題】ところで前記したよう
に、ダイヤフラム(振動板)7は、軽量化のために振動
板自体を極力薄くしてポリイミドフィルムで一体成型し
たものであるから、成型後の振動板7の各部の厚さを均
一に保つことは極めて難しい。特に、7本の頂上部7a
1〜7a7の長手方向(図1(A),図2(A)中、上
下方向)の厚さよりもこの長手方向と直交する方向(図
1(A),図2(A)中、左右方向)の厚さが薄いもの
となる欠点が生じていた。このため、各頂上部7a1〜
7a7の長手方向と直交する方向における機械的強度が
劣っていた。この結果、全面駆動薄型スピーカユニット
Aを駆動するために、比較的レベルが大きい音声信号
(駆動電流)をこれに供給すると、主振動部7Aとして
頂上部7a1〜7a7は一体に振動せずに、各頂上部7
a1〜7a7が均一に振動せずにばらばらに振動してし
まい、隣り同士の頂上部がぶつかりあって、分割振動に
よる異常音を発生する恐れがあった(いわゆる「ビリツ
キ音」)。
に、ダイヤフラム(振動板)7は、軽量化のために振動
板自体を極力薄くしてポリイミドフィルムで一体成型し
たものであるから、成型後の振動板7の各部の厚さを均
一に保つことは極めて難しい。特に、7本の頂上部7a
1〜7a7の長手方向(図1(A),図2(A)中、上
下方向)の厚さよりもこの長手方向と直交する方向(図
1(A),図2(A)中、左右方向)の厚さが薄いもの
となる欠点が生じていた。このため、各頂上部7a1〜
7a7の長手方向と直交する方向における機械的強度が
劣っていた。この結果、全面駆動薄型スピーカユニット
Aを駆動するために、比較的レベルが大きい音声信号
(駆動電流)をこれに供給すると、主振動部7Aとして
頂上部7a1〜7a7は一体に振動せずに、各頂上部7
a1〜7a7が均一に振動せずにばらばらに振動してし
まい、隣り同士の頂上部がぶつかりあって、分割振動に
よる異常音を発生する恐れがあった(いわゆる「ビリツ
キ音」)。
【0013】この結果、前述した従来の全面駆動薄型ス
ピーカユニットAでは、特に中域(約800Hz〜約4
kHz)においては音圧が最大で40dBのディップが
生じており、これ以外の他の音域よりも格段にレベル変
動が大きい。このために、中域においてフラットな音圧
周波数特性を得ることができなかった。
ピーカユニットAでは、特に中域(約800Hz〜約4
kHz)においては音圧が最大で40dBのディップが
生じており、これ以外の他の音域よりも格段にレベル変
動が大きい。このために、中域においてフラットな音圧
周波数特性を得ることができなかった。
【0014】本発明は、全周波数帯域においてフラット
な音圧を得ることができないという課題を解決するため
に、特に、振動板7の外周部分7cの剛性を各頂上部7
a1〜7a7の剛性より高くすることにより、主振動部
7Aとして頂上部7a1〜7a7を一体に振動させて
も、外周部分7cにおける不要な共振の発生を軽減して
音響歪みを抑制した電気音響変換器を提供することを目
的とする。
な音圧を得ることができないという課題を解決するため
に、特に、振動板7の外周部分7cの剛性を各頂上部7
a1〜7a7の剛性より高くすることにより、主振動部
7Aとして頂上部7a1〜7a7を一体に振動させて
も、外周部分7cにおける不要な共振の発生を軽減して
音響歪みを抑制した電気音響変換器を提供することを目
的とする。
【0015】
【課題を解決するための手段】上記した課題を解決する
ために、本発明は、下記(1),(2)の構成になる電
気音響変換器を提供する。
ために、本発明は、下記(1),(2)の構成になる電
気音響変換器を提供する。
【0016】(1) 図3に示すように、長手状の複数
の突起部(頂上部)7a1〜7a7が並列して形成され
る平面状の振動板70を全面駆動する電気音響変換器
(全面駆動薄型スピーカユニット)AAであって、前記
振動板70の外周部70cの厚さを前記突起部(頂上
部)7a1〜7a7の厚さよりも大として、前記外周部
70cの剛性を前記突起部(頂上部)7a1〜7a7の
剛性よりも大としたことを特徴とする電気音響変換器。
の突起部(頂上部)7a1〜7a7が並列して形成され
る平面状の振動板70を全面駆動する電気音響変換器
(全面駆動薄型スピーカユニット)AAであって、前記
振動板70の外周部70cの厚さを前記突起部(頂上
部)7a1〜7a7の厚さよりも大として、前記外周部
70cの剛性を前記突起部(頂上部)7a1〜7a7の
剛性よりも大としたことを特徴とする電気音響変換器。
【0017】(2) 長手状の複数の突起部(頂上部)
7a1〜7a7が並列して形成される平面状の振動板7
0を全面駆動する電気音響変換器(全面駆動薄型スピー
カユニット)AAであって、前記振動板70の外周部7
0c上に、前記振動板7とは異なる部材(鉄又はアルミ
ニウムの枠体)を設けたことを特徴とする電気音響変換
器。
7a1〜7a7が並列して形成される平面状の振動板7
0を全面駆動する電気音響変換器(全面駆動薄型スピー
カユニット)AAであって、前記振動板70の外周部7
0c上に、前記振動板7とは異なる部材(鉄又はアルミ
ニウムの枠体)を設けたことを特徴とする電気音響変換
器。
【0018】
【発明の実施の態様】以下、本発明の電気音響変換器に
ついて、図面に沿って説明する。図3は本発明の電気音
響変換器を構成する振動板を説明するための図である。
前述したものと同一構成部分には同一符号を付し、その
説明を省略する。
ついて、図面に沿って説明する。図3は本発明の電気音
響変換器を構成する振動板を説明するための図である。
前述したものと同一構成部分には同一符号を付し、その
説明を省略する。
【0019】本発明の電気音響変換器(全面駆動薄型ス
ピーカユニット)AAは、図3に示すように、頂上部7
a1〜7a7、平面部7b、外周部7cを全て同一材
質、同一の厚さの均質材料で一体成型してなるものでは
なく、その内の外周部70cだけ、その材質あるいは厚
さを変更することにより、外周部分70cの剛性を一段
と高くした振動板70を用いたものである。
ピーカユニット)AAは、図3に示すように、頂上部7
a1〜7a7、平面部7b、外周部7cを全て同一材
質、同一の厚さの均質材料で一体成型してなるものでは
なく、その内の外周部70cだけ、その材質あるいは厚
さを変更することにより、外周部分70cの剛性を一段
と高くした振動板70を用いたものである。
【0020】具体的には、本発明の電気音響変換器であ
る全面駆動薄型スピーカユニットAAは、図1(A),
(B)に示すように、フレーム1、リアプレート2、マ
グネット3、ポールピース4、ガイドピン5、ボイルコ
イル6、ダイヤフラム(振動板)70、ダンパー8、エ
ッジ9から大略構成される。
る全面駆動薄型スピーカユニットAAは、図1(A),
(B)に示すように、フレーム1、リアプレート2、マ
グネット3、ポールピース4、ガイドピン5、ボイルコ
イル6、ダイヤフラム(振動板)70、ダンパー8、エ
ッジ9から大略構成される。
【0021】ダイヤフラム(振動板)70は、ボイルコ
イル6の発熱に耐えかつ振動板としての機械的特性に優
れたポリイミド(PI)フィルムを用い、これを一体成
型したものである。この振動板7は前記したように、リ
アプレート2上に固定されたマグネット3及びポールピ
ース4上に被着され、その周囲をウレタン等からなるエ
ッジ9でフレーム1に位置決め固定される。
イル6の発熱に耐えかつ振動板としての機械的特性に優
れたポリイミド(PI)フィルムを用い、これを一体成
型したものである。この振動板7は前記したように、リ
アプレート2上に固定されたマグネット3及びポールピ
ース4上に被着され、その周囲をウレタン等からなるエ
ッジ9でフレーム1に位置決め固定される。
【0022】振動板70は、図3に示すように、複数の
頂上部7a1〜7a7、平面部7b、外周部70cから
構成される。この外周部70cはその剛性を高めるため
に、頂上部7a1〜7a7、平面部7bの厚さよりも厚
くする。例えば、複数の頂上部7a1〜7a7、平面部
7bは厚さは75μmであるのに対して、外周部70c
の厚さは2mm程度とするである。
頂上部7a1〜7a7、平面部7b、外周部70cから
構成される。この外周部70cはその剛性を高めるため
に、頂上部7a1〜7a7、平面部7bの厚さよりも厚
くする。例えば、複数の頂上部7a1〜7a7、平面部
7bは厚さは75μmであるのに対して、外周部70c
の厚さは2mm程度とするである。
【0023】また、外周部70cの剛性を高める別の手
法としては、外周部70cの全面に、400μm〜50
0μm厚の鉄、アルミニウム等の剛性が高い金属のフレ
ームを貼り付けるのである。例えば、75μm厚のポリ
イミド(PI)フィルムでこの外周部70cを成型した
場合の、外周部70cの剛性(ヤング率)は290kg
f/mm2 である。これに対して、外周部70c上アル
ミニウムのフレームを貼り付けた場合の、外周部70c
剛性(ヤング率)は7000kgf/mm2 となり、約
24倍の剛性を得ることができる。また、外周部70c
上に鉄のフレームを貼り付けた場合の、外周部70c剛
性(ヤング率)は21000kgf/mm2 となり、約
72倍の剛性を得ることができる。
法としては、外周部70cの全面に、400μm〜50
0μm厚の鉄、アルミニウム等の剛性が高い金属のフレ
ームを貼り付けるのである。例えば、75μm厚のポリ
イミド(PI)フィルムでこの外周部70cを成型した
場合の、外周部70cの剛性(ヤング率)は290kg
f/mm2 である。これに対して、外周部70c上アル
ミニウムのフレームを貼り付けた場合の、外周部70c
剛性(ヤング率)は7000kgf/mm2 となり、約
24倍の剛性を得ることができる。また、外周部70c
上に鉄のフレームを貼り付けた場合の、外周部70c剛
性(ヤング率)は21000kgf/mm2 となり、約
72倍の剛性を得ることができる。
【0024】こうして、振動板70はその外周部70c
その材質あるいは厚さを変更することにより、外周部分
70cの剛性を一段と高くしたから、上述した構成の全
面駆動薄型スピーカユニットAAの一対のスピーカ端子
間に、音声信号(駆動電流)を供給することによって、
振動板7の各頂上部7a1〜7a7は紙面に対して前後
に均一に全面振動する場合に発生する外周部分70cに
おける不要な共振(分割振動)の発生を軽減して音響歪
みを抑制することができる。
その材質あるいは厚さを変更することにより、外周部分
70cの剛性を一段と高くしたから、上述した構成の全
面駆動薄型スピーカユニットAAの一対のスピーカ端子
間に、音声信号(駆動電流)を供給することによって、
振動板7の各頂上部7a1〜7a7は紙面に対して前後
に均一に全面振動する場合に発生する外周部分70cに
おける不要な共振(分割振動)の発生を軽減して音響歪
みを抑制することができる。
【0025】
【発明の効果】上述した構成の本発明の電気音響変換器
は、特に、振動板の外周部の厚さを厚くしたりあるいは
剛性の高い部材をその上に設けたから、その剛性は突起
部の剛性より一段と高くなることにより、突起部を一体
に振動させても、外周部における不要な共振の発生(分
割振動)を軽減して音響歪みを抑制した電気音響変換器
を提供することができる。
は、特に、振動板の外周部の厚さを厚くしたりあるいは
剛性の高い部材をその上に設けたから、その剛性は突起
部の剛性より一段と高くなることにより、突起部を一体
に振動させても、外周部における不要な共振の発生(分
割振動)を軽減して音響歪みを抑制した電気音響変換器
を提供することができる。
【図1】電気音響変換器を説明するための図である。
【図2】従来の電気音響変換器を構成する振動板を説明
するための図である。
するための図である。
【図3】本発明の電気音響変換器を構成する振動板を説
明するための図である。
明するための図である。
7,70 振動板 7a1〜7a7 頂上部(突起部) 7c,70c 外周部 A,AA 全面駆動薄型スピーカユニット(電気音響変
換器)
換器)
Claims (3)
- 【請求項1】長手状の複数の突起部が並列して形成され
る平面状の振動板を全面駆動する電気音響変換器であっ
て、 前記振動板の外周部の厚さを前記突起部の厚さよりも大
として、前記外周部の剛性を前記突起部の剛性よりも大
としたことを特徴とする電気音響変換器。 - 【請求項2】長手状の複数の突起部が並列して形成され
る平面状の振動板を全面駆動する電気音響変換器であっ
て、 前記振動板の外周部上に、前記振動板とは異なる部材を
設けたことを特徴とする電気音響変換器。 - 【請求項3】前記振動板の外周部上に設ける部材は、鉄
又はアルミニウムの枠体であることを特徴とする請求項
2記載の電気音響変換器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24976497A JPH1175293A (ja) | 1997-08-29 | 1997-08-29 | 電気音響変換器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24976497A JPH1175293A (ja) | 1997-08-29 | 1997-08-29 | 電気音響変換器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1175293A true JPH1175293A (ja) | 1999-03-16 |
Family
ID=17197892
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24976497A Pending JPH1175293A (ja) | 1997-08-29 | 1997-08-29 | 電気音響変換器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH1175293A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6654475B2 (en) | 2000-09-29 | 2003-11-25 | Victor Company Of Japan, Ltd. | Electricity-to-sound transducer |
-
1997
- 1997-08-29 JP JP24976497A patent/JPH1175293A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6654475B2 (en) | 2000-09-29 | 2003-11-25 | Victor Company Of Japan, Ltd. | Electricity-to-sound transducer |
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