JPH11737A - Apparatus for manufacturing long wire rod and manufacture of long wire rod - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To efficiently manufacture a high quality long wire rod having high joined strength of a welded part over the whole length by continuously welding plural wire rod elements and working the welded part heated with a heating device at the working ratio in a specific range. SOLUTION: The tip part of the long wire rod 11 is held with a wire rod conveying device 28 providing a rotary chuck and the long wire rod 11 is conveyed in the heating device 14 direction. Welded deforming part is detected with a welded part detecting instrument 23 arranged at the inlet side of the heating device 14, and an attached heating burner is ignited. Further, a switch of the heating burner is turned off after passing for a prescribed time with a timer. The long wire rod 11 heated with the heating device 14 is supplied into a working device 15 composed of roller dies and a swaging machine and worked at e.g. 26.5% (in the range of 5-50%) working ratio. The worked long wire road 11 is wound with a coiling drum 29.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は長尺線材製造装置お
よび長尺線材製造方法に係り、特に溶接部の接合強度が
大きく、特性のばらつきが少ない高品質の長尺線材を安
定して量産することが可能な長尺線材製造装置および長
尺線材製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a long wire manufacturing apparatus and a long wire manufacturing method, and in particular, to stably mass-produce a high quality long wire having a large joint strength at a welded portion and little variation in characteristics. The present invention relates to a long wire manufacturing apparatus and a long wire manufacturing method that can perform the method.

【０００２】[0002]

【従来の技術】タングステン（Ｗ）やモリブデン（Ｍ
ｏ）などの高融点金属から成る棒線材製品を製造する場
合においては、製品歩留りを高め、さらに生産性を向上
させるために加工素材の長尺化が図られている。特に上
記高融点金属素材のように焼結工程を経て製造される加
工素材では、焼成炉の寸法等によって加工素材の寸法が
制限される。そのため、加工素材の長尺化を図るために
は、複数の短い加工素材の端面同士を突き合せ溶接し軸
方向に接合する工程が必須となる。2. Description of the Related Art Tungsten (W) and molybdenum (M)
In the case of manufacturing a rod and wire product made of a high melting point metal such as o), the length of the processed material has been increased in order to increase the product yield and further improve the productivity. In particular, in the case of a processing material manufactured through a sintering process, such as the above-mentioned high melting point metal material, the size of the processing material is limited by the size of the firing furnace and the like. Therefore, in order to increase the length of the work material, a process of butt-welding end faces of a plurality of short work materials and joining them in the axial direction is essential.

【０００３】上記溶接工程において使用される溶接装置
としては、一般に、突合せ抵抗溶接装置が広く用いられ
ており、線状または棒状の被溶接材（加工素材）の材料
種類，直径に応じて、突合せ応力，溶接電流などが管理
されており、これらの運転管理項目は、従来からの経験
値に基づいて設定されていた。[0003] As a welding apparatus used in the above welding process, a butt resistance welding apparatus is generally widely used. The butt resistance welding apparatus is used in accordance with the material type and diameter of a linear or rod-shaped material to be welded (work material). Stress, welding current, and the like are controlled, and these operation control items are set based on conventional experience values.

【０００４】そして複数の加工素材を溶接して形成した
長尺加工素材は、次に鍛造加工装置によって所定の段面
形状を有するように加工されて長尺線材となる。[0004] Then, the long work material formed by welding a plurality of work materials is processed by a forging device so as to have a predetermined stepped surface shape to be a long wire.

【０００５】図９は上記の鍛造加工装置の一例を示す断
面図であり、２ダイス式の回転鍛造装置（スウェージン
グマシン）１の構成を示す断面図である。この回転鍛造
装置１は、円環状の本体リング（ケージ）２の内周面に
複数のローラ３を介して回転自在に保持された回転主軸
４と、ハンマ５およびシム６と一体化し、上記回転主軸
４によって回転される２個のダイス７とを備える。FIG. 9 is a cross-sectional view showing an example of the above-described forging apparatus, and is a cross-sectional view showing the configuration of a two-die rotary forging apparatus (swaging machine) 1. The rotary forging device 1 is integrated with a rotary spindle 4, which is rotatably held on an inner peripheral surface of an annular main body ring (cage) 2 via a plurality of rollers 3, a hammer 5 and a shim 6. And two dies 7 rotated by the main shaft 4.

【０００６】上記回転鍛造装置１において、ハンマ５が
回転主軸４とともに回転しながらローラ３の位置にくる
と、ダイス７は回転中心方向（加工素材方向）に押圧さ
れる一方、ハンマ５が隣り合う２個のローラ３，３の間
に位置すると、ダイス７は遠心力によって半径外方向に
押し上げられる。したがって回転主軸４の回転数を上昇
させると、ダイス７による加工素材８の転打圧縮加工を
高頻度で繰り返すことができる。In the rotary forging apparatus 1, when the hammer 5 comes to the position of the roller 3 while rotating together with the rotary main shaft 4, the die 7 is pressed in the direction of the center of rotation (working material direction), while the hammers 5 are adjacent to each other. When located between the two rollers 3, 3, the die 7 is pushed up in a radially outward direction by centrifugal force. Therefore, when the number of rotations of the rotating spindle 4 is increased, the rolling and compression of the workpiece 8 by the die 7 can be repeated at a high frequency.

【０００７】上記回転鍛造加工においては、被加工材に
押圧されるダイス７の先端形状を変化させることによ
り、種々の断面形状を有する長尺線材を形成することが
できる。また、従来の回転鍛造装置においては、本体リ
ング２は所定の内径を有するように固定されており、長
尺線材８の加工径は、ハンマ５とダイス７との間に介装
するシム６の厚さを変えることによって調整していた。[0007] In the rotary forging, a long wire having various cross-sectional shapes can be formed by changing the shape of the tip of the die 7 pressed against the workpiece. Further, in the conventional rotary forging device, the main body ring 2 is fixed so as to have a predetermined inner diameter, and the processing diameter of the long wire 8 is determined by the shim 6 interposed between the hammer 5 and the die 7. It was adjusted by changing the thickness.

【０００８】[0008]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記従来
の製造装置においては、複数の加工素材（線材要素）を
接合して形成した長尺線材の溶接部の接合強度が不足し
ているため、その後の加工工程において長尺線材の溶接
切れや破断が生じ易く、その都度、各構成装置の段取り
替えや再調整などが必要になるため、長尺線材の製造歩
留りや製造効率が極端に低下してしまう問題点があっ
た。However, in the above-mentioned conventional manufacturing apparatus, the joining strength of the welded portion of a long wire formed by joining a plurality of processing materials (wire elements) is insufficient. In the processing process, welding and breaking of the long wire are apt to occur, and each time it is necessary to change the setup of each component device or readjustment, the production yield and manufacturing efficiency of the long wire are extremely reduced. There was a problem.

【０００９】上記接合強度の向上策については様々な検
討がなされているが、その向上策としては前記のような
溶接条件の最適化，電流パターンの最適化が大部分であ
る。しかしながら、上記溶接条件の最適化だけでは十分
な溶接強度が得られない材料もあり、何らかの対応が必
要とされていた。Although various studies have been made on the above-mentioned measures for improving the bonding strength, most of the measures for optimizing the above-mentioned conditions are optimization of the welding conditions and optimization of the current pattern. However, there is a material for which sufficient welding strength cannot be obtained only by optimizing the above welding conditions, and some measures have been required.

【００１０】すなわち、従来装置においては、被溶接材
（加工素材）の加工履歴や熱履歴の違いや寸法の違いが
配慮されておらず、溶接部の接合強度を十分に高くする
ことが困難であった。また溶接装置として突合せ抵抗溶
接装置を使用する場合には、溶接機の電極と電極クラン
プとの接触状態が変化し易く、溶接部の接合強度のばら
つきが大きくなる難点があった。That is, in the conventional apparatus, no consideration is given to differences in processing history and thermal history and differences in dimensions of the material to be welded (working material), and it is difficult to sufficiently increase the joining strength of the welded portion. there were. Further, when a butt resistance welding device is used as a welding device, the contact state between the electrode of the welding machine and the electrode clamp is apt to change, so that there is a problem that the variation in the joining strength of the welded portion increases.

【００１１】また鍛造加工装置として、図９に示すよう
に、内径が固定された本体リングを用いた回転鍛造装置
（スウェージングマシン）を使用した場合には、シムに
よって長尺線材の加工径を一旦調整した後においても、
長尺線材から伝達される熱によってダイス，ハンマ，ロ
ーラなどの構成材が熱膨張し易い。ところが、本体リン
グ内径は一定に形成されているため、上記構成材の熱膨
張量に相当する寸法変動分が長尺線材の加工外径に対し
て直接的に影響を及ぼす。また、ダイス，ハンマ，ロー
ラなどの構成部品の摩耗による寸法変動を是正する機構
もないため、一定の外径を有する長尺線材を安定した状
態で量産することが困難となる問題点もあった。As shown in FIG. 9, when a rotary forging device (swaging machine) using a main body ring having a fixed inner diameter is used as a forging device, the working diameter of a long wire is reduced by a shim. Once adjusted,
Components such as dies, hammers, and rollers are easily thermally expanded by heat transmitted from the long wire. However, since the inner diameter of the main body ring is formed to be constant, a dimensional variation corresponding to the thermal expansion amount of the above-mentioned constituent material directly affects the processing outer diameter of the long wire. Further, since there is no mechanism for correcting dimensional fluctuation due to wear of components such as dies, hammers, rollers, etc., there has been a problem that it is difficult to mass-produce a long wire having a constant outer diameter in a stable state. .

【００１２】本発明は上記問題点を解決するためになさ
れたものであり、特に溶接部の接合強度が大きく、特性
のばらつきが少ない高品質の長尺線材を安定して量産す
ることが可能な長尺線材製造装置および長尺線材製造方
法を提供することを目的とする。The present invention has been made in order to solve the above problems, and in particular, it is possible to stably mass-produce a high-quality long wire having a large joint strength at a welded portion and a small variation in characteristics. An object of the present invention is to provide a long wire manufacturing apparatus and a long wire manufacturing method.

【００１３】[0013]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明に係る長尺線材製造装置は、複数の線材要素の端
面同士を軸方向に連続的に溶接して長尺線材を形成する
溶接装置と、溶接部を加熱する加熱装置と、加熱した溶
接部を５〜５０％の加工率で加工する加工装置とを備え
ることを特徴とする。According to the present invention, there is provided a long wire manufacturing apparatus according to the present invention, wherein a plurality of wire elements are continuously welded in an axial direction to form a long wire. An apparatus, a heating device for heating a welded portion, and a processing device for processing the heated welded portion at a processing rate of 5 to 50% are provided.

【００１４】また、本発明に係る長尺線材製造方法は、
複数の線材要素の端面同士を軸方向に連続的に溶接し、
溶接部を加熱した後に、加熱した溶接部を５〜５０％の
加工率で加工することを特徴とする。[0014] The method for producing a long wire according to the present invention comprises:
Weld the end faces of multiple wire elements continuously in the axial direction,
After heating the welded portion, the heated welded portion is processed at a processing rate of 5 to 50%.

【００１５】上記溶接装置としては、複数の線材要素の
接合面（端面同士）を突き合せて、この接合面に直角に
大電流を短時間流し、接合面での抵抗発熱によって局部
的溶融を起こさせて溶接する突合せ抵抗溶接装置が好適
に使用される。In the above welding apparatus, the joining surfaces (end surfaces) of a plurality of wire elements are abutted, a large current is flowed at right angles to the joining surfaces for a short time, and local melting occurs due to resistance heating at the joining surfaces. A butt-resistance welding device for welding by welding is preferably used.

【００１６】また、ＷやＭｏから成る線材要素を溶接す
ると、接合部組織の再結晶化が進行して結晶の粗大化が
起こり、接合部が脆くなり、後工程において線材の折損
や破損が生じ易い。そこで溶接部を加熱装置で加熱した
後に所定の加工率で加工して接合部の結晶組織を微細化
し、強靭化することが必要である。Further, when a wire element made of W or Mo is welded, the recrystallization of the joint structure progresses, the crystal becomes coarse, the joint becomes brittle, and breakage or breakage of the wire occurs in a later step. easy. Therefore, it is necessary to heat the welded portion with a heating device and then process the welded portion at a predetermined processing rate to refine the crystal structure of the joint portion and toughen it.

【００１７】上記加熱装置としては、火炎バーナ装置や
高周波加熱装置が好適に使用できる。また加熱対象部
は、溶接した線材要素全体でもよいが、溶接部のみを加
熱することも可能である。加熱装置よる加熱温度は線材
の種類によって異なるがタングステンの場合、９００〜
１２００℃程度である。この加熱操作を実施しないと、
後述の加工工程において線材の溶接部が破断し易くな
る。As the above-mentioned heating device, a flame burner device or a high-frequency heating device can be suitably used. The heating target portion may be the entire welded wire element, but it is also possible to heat only the welded portion. The heating temperature by the heating device varies depending on the type of wire, but in the case of tungsten, 900 to
It is about 1200 ° C. If this heating operation is not performed,
In the processing step described later, the welded portion of the wire is easily broken.

【００１８】また加工装置は加熱した溶接部を５〜５０
％の加工率で加工することにより、溶接界面部の組織を
相互にインターロックさせて溶接強度を高めるととも
に、長尺化した線材の許容曲げ量も増加させる。上記加
工装置における加工率が５％未満と過小な場合には、上
記溶接強度および許容曲げ量の改善効果が不十分とな
る。一方、加工率が５０％を超えるように過大な場合に
は、線材の加工部と未加工部との境界部分で強度が劣化
し、後工程において割れ等の欠陥が発生し易くなる。Further, the processing apparatus is capable of applying a heated welded portion of 5 to 50 pieces.
By processing at a% processing rate, the structures at the weld interface are interlocked with each other to increase the welding strength, and the allowable bending amount of the elongated wire is also increased. If the processing rate in the processing apparatus is too small, less than 5%, the effect of improving the welding strength and the allowable bending amount becomes insufficient. On the other hand, when the working ratio is excessively larger than 50%, the strength is deteriorated at a boundary portion between the processed portion and the unprocessed portion of the wire, and defects such as cracks are likely to occur in a subsequent process.

【００１９】上記加工装置としては鍛造装置，圧延装
置，引き抜き装置などが使用できるが、特にＷやＭｏな
どの高融点材料から成る線材を転打伸線加工するために
は、図９に示すような回転鍛造装置（スウェージングマ
シン）が好適である。As the above-mentioned processing device, a forging device, a rolling device, a drawing device, etc. can be used. In particular, in order to roll and draw a wire made of a high melting point material such as W or Mo, as shown in FIG. A suitable rotary forging device (swaging machine) is suitable.

【００２０】また、溶接装置として、溶接部の変形量を
測定する形状測定器と、上記変形量に対応して溶接電流
を調整制御する電流制御器とを備えた突合せ抵抗溶接装
置を使用することにより、溶接部の変形量の大小に対応
して溶接電流が常に最適値に調整制御される結果、溶接
部の接合強度が一定した長尺線材を安定した状態で自動
的に量産することができる。Further, a butt resistance welding apparatus having a shape measuring device for measuring the deformation of the welded portion and a current controller for adjusting and controlling the welding current according to the deformation is used as the welding device. As a result, the welding current is always adjusted and controlled to an optimum value according to the magnitude of the deformation amount of the welded portion, so that it is possible to automatically mass-produce a long wire having a constant welding strength in a stable state. .

【００２１】さらに、加工装置として、本体リングの内
周面に複数のローラを介して回転自在に保持された回転
主軸と、ハンマと一体化し、上記回転主軸によって回転
される複数のダイスとを備え、長尺線材の軸に直角方向
から上記ダイスによって長尺線材を転打加工する回転鍛
造装置（スウェージングマシン）を使用することによ
り、長尺線材を効率的に製造することができる。Further, as a processing device, there is provided a rotary spindle rotatably held on the inner peripheral surface of the main body ring via a plurality of rollers, and a plurality of dies integrated with the hammer and rotated by the rotary spindle. By using a rotary forging device (swaging machine) that rolls a long wire with the above-mentioned dies from a direction perpendicular to the axis of the long wire, the long wire can be efficiently manufactured.

【００２２】また、回転鍛造装置の本体リングは、周方
向に分割された複数のリング要素から成り、各リング要
素を半径方向に移動することにより本体リング内径を調
整自在に構成する一方、回転鍛造装置は転打加工後の長
尺線材の外径を測定する外径センサと、外径センサから
の検出値に対応して各リング要素の半径方向位置を制御
し本体リング内径を調整する調整装置とを備えるように
構成してもよい。Further, the main body ring of the rotary forging device is composed of a plurality of ring elements divided in the circumferential direction, and the inner diameter of the main body ring is adjustable by moving each ring element in the radial direction. The device consists of an outer diameter sensor that measures the outer diameter of the long wire rod after rolling, and an adjusting device that controls the radial position of each ring element and adjusts the inner diameter of the main body ring according to the detection value from the outer diameter sensor. May be provided.

【００２３】上記構成によれば、ダイス，ハンマ，ロー
ラなどの構成部品の熱膨張による寸法変化および摩耗に
よる寸法変化が生じ加工後の長尺線材の外径に差異を生
じた場合においても、各リング要素の半径方向位置が上
記線材の外径差を吸収するように自動的に調整制御され
るため、常に外径が一定である長尺線材を安定して製造
することができる。According to the above configuration, even when the dimensional change due to thermal expansion and the dimensional change due to abrasion of components such as a die, a hammer, and a roller cause a difference in the outer diameter of the long wire after processing, each of the components is not affected. Since the position of the ring element in the radial direction is automatically adjusted and controlled so as to absorb the difference in outer diameter of the wire, a long wire having an outer diameter that is always constant can be stably manufactured.

【００２４】[0024]

【発明の実施の形態】次に本発明の実施形態について添
付図面を参照して具体的に説明する。図１は本発明に係
る長尺線材製造装置の一実施例を示す構成図である。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Next, embodiments of the present invention will be specifically described with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is a configuration diagram showing one embodiment of a long wire manufacturing apparatus according to the present invention.

【００２５】すなわち本実施例に係る長尺線材製造装置
は、複数の線材要素１０の端面同士を軸方向に連続的に
溶接して長尺線材１１を形成する溶接装置１２と、各溶
接部の外周を研削する研削装置３１と、溶接部１３を加
熱する加熱装置１４と、加熱した溶接部１３を５〜５０
％の加工率で加工する加工装置１５とを備えて構成され
る。That is, the long wire manufacturing apparatus according to the present embodiment includes a welding device 12 for continuously welding the end faces of a plurality of wire elements 10 in the axial direction to form a long wire 11, and a welding device 12 for each welded portion. A grinding device 31 for grinding the outer circumference, a heating device 14 for heating the welded portion 13, and a heated welded portion 13 of 5 to 50
And a processing device 15 for processing at a% processing rate.

【００２６】ここで、上記溶接装置１２は、図２に示す
ように溶接部１３の変形量を測定する形状測定器１６
と、上記変形量に対応して溶接電流を調整制御する電流
制御器１７とを備えた突合せ抵抗溶接装置で構成されて
いる。この突合せ抵抗溶接装置は、軸方向に対向した一
対の線材要素１０，１０をそれぞれ把持するクランプチ
ップ１８と、各線材要素１０，１０に溶接電流を供給す
る電極１９と、クランプチップ１８を開閉するクランプ
シリンダ２０と、電流制御器１７からの制御信号により
溶接電圧を設定する電圧設定器２１と、クランプした一
方の線材要素１０を他方の線材要素１０の接合面に押圧
する突合せ加圧シリンダ２２とを備えている。Here, as shown in FIG. 2, the welding device 12 has a shape measuring device 16 for measuring the amount of deformation of the welded portion 13.
And a current controller 17 for adjusting and controlling the welding current in accordance with the deformation amount. This butt resistance welding apparatus opens and closes a clamp tip 18 for gripping a pair of wire elements 10, 10 facing in the axial direction, an electrode 19 for supplying a welding current to each wire element 10, 10, and a clamp tip 18. A clamp cylinder 20, a voltage setting device 21 for setting a welding voltage according to a control signal from the current controller 17, a butt pressing cylinder 22 for pressing one clamped wire element 10 against a joint surface of the other wire element 10. It has.

【００２７】また加熱装置としては、図１に示すよう
に、燃料ガスの燃焼熱によって長尺線材の溶接部を加熱
する火炎バーナ式加熱装置１４が配設されている。この
加熱装置１４は、長尺線材１１の溶接部を検出する溶接
部検出装置２３を備え、検出した溶接部が加熱装置１４
内に移動した時点で火炎バーナを着火するように構成さ
れている。As a heating device, as shown in FIG. 1, a flame burner type heating device 14 for heating a welded portion of a long wire by combustion heat of a fuel gas is provided. The heating device 14 includes a welding portion detection device 23 that detects a welding portion of the long wire 11, and the detected welding portion is a heating device 14.
It is configured to ignite the flame burner when it moves inside.

【００２８】加工装置１５は、ローラダイスの他に、図
６および図７に示すように、本体リング２ａの内周面に
複数のローラ３を介して回転自在に保持された回転主軸
４と、ハンマ５およびシム６と一体化し、上記回転主軸
４によって回転される複数のダイス７とを備え、長尺線
材８の軸に直角方向から上記ダイス７によって長尺線材
を転打加工する回転鍛造装置（スウェージングマシン）
１ａで構成されている。The processing device 15 includes, in addition to the roller dies, a rotating main shaft 4 rotatably held on the inner peripheral surface of the main body ring 2a via a plurality of rollers 3, as shown in FIGS. A rotary forging device that is integrated with the hammer 5 and the shim 6 and is provided with a plurality of dies 7 that are rotated by the rotary main shaft 4, and that rolls a long wire with the dies 7 in a direction perpendicular to the axis of the long wire 8. (Swaging machine)
1a.

【００２９】特に上記回転鍛造装置１ａの本体リング２
ａは、周方向に分割された複数のリング要素２ｂから成
り、各リング要素２ｂを半径方向に移動することにより
本体リング２ａ内径を調整自在に構成する一方、回転鍛
造装置１ａは転打加工後の長尺線材８の外径を測定する
レーザ式外径センサ２４と、外径センサ２４からの検出
値に対応して各リング要素２ｂの半径方向位置を制御し
本体リング２ａ内径を調整する調整装置２５とを備えて
構成される。In particular, the main body ring 2 of the rotary forging apparatus 1a
a is composed of a plurality of ring elements 2b divided in the circumferential direction, and the inner diameter of the main body ring 2a is adjustable by moving each ring element 2b in the radial direction. And a laser type outer diameter sensor 24 for measuring the outer diameter of the long wire 8, and an adjustment for controlling the radial position of each ring element 2 b and adjusting the inner diameter of the main body ring 2 a in accordance with the detection value from the outer diameter sensor 24. And an apparatus 25.

【００３０】本体リング２ａを構成する各リング要素２
ｂは、スリット２６を介して円環状に配置されている。
また各リング要素２ｂは、調整装置２５からの調整信号
によって半径方向に開閉するコレットチャック部２７に
一体に固定されている。そしてコレットチャック部２７
の開閉動作によって本体リング２ａの内径が自動的に調
整されるように構成されている。Each ring element 2 constituting the main body ring 2a
b is arranged in an annular shape via the slit 26.
Further, each ring element 2b is integrally fixed to a collet chuck portion 27 which opens and closes in the radial direction according to an adjustment signal from the adjusting device 25. And the collet chuck 27
Is configured so that the inner diameter of the main body ring 2a is automatically adjusted by the opening and closing operation of.

【００３１】また図１に示すように加工装置１５で加工
された長尺線材１１を搬送する線材搬送装置２８と、搬
送された長尺線材１１を巻き取る巻取りドラム２９とが
配設されている。なお上記線材搬送装置２８としては、
手動式または自動式のいずれも採用することが可能であ
り、あるいはフィードローラ等から成る自動搬送装置を
使用することもできる。As shown in FIG. 1, a wire transport device 28 for transporting the long wire 11 processed by the processing device 15 and a winding drum 29 for winding the transported long wire 11 are provided. I have. In addition, as said wire rod conveyance device 28,
Either a manual type or an automatic type can be adopted, or an automatic transfer device including a feed roller or the like can be used.

【００３２】上記のように構成された長尺線材製造装置
を使用して長尺線材を製造した具体例を以下に説明す
る。まずＭｏ焼結体を高温加工して直径６mmの円柱状線
材要素１０を用意した。次に各線材要素を図２に示すよ
うな突合せ抵抗溶接装置１２を使用して突合せ溶接し
た。A specific example in which a long wire is manufactured by using the long wire manufacturing apparatus configured as described above will be described below. First, the Mo sintered body was processed at a high temperature to prepare a columnar wire element 10 having a diameter of 6 mm. Next, each wire element was butt-welded using a butt resistance welding apparatus 12 as shown in FIG.

【００３３】図３は突合せ溶接装置の通電前における線
材要素１０の形状を示す正面図であり、図４は通電後に
おける形状を示す正面図である。通電後においては溶接
部１３が軟化・変形して溶接変形部（ナゲット部）３０
が形成される。FIG. 3 is a front view showing a shape of the wire element 10 before energization of the butt welding apparatus, and FIG. 4 is a front view showing a shape after energization. After energization, the welded portion 13 softens and deforms, and the weld deformed portion (nugget portion) 30
Is formed.

【００３４】こうして複数の線材要素１０を軸方向に複
数個溶接して形成した長尺線材１１を図１０に示す。長
尺線材１１には所定間隔をおいて溶接変形部（ナゲット
部）３０が形成されている。FIG. 10 shows a long wire 11 formed by welding a plurality of wire elements 10 in the axial direction. Weld deformable portions (nugget portions) 30 are formed on the long wire 11 at predetermined intervals.

【００３５】次に図１０に示す長尺線材１１の溶接変形
部３０の外周を図１に示す研削装置３１を用いて研削し
て、図１１に示すように研削部の外径が７mmの長尺線材
１１を形成した。Next, the outer periphery of the weld deformed portion 30 of the long wire rod 11 shown in FIG. 10 is ground by using a grinding device 31 shown in FIG. 1, and as shown in FIG. The shank wire 11 was formed.

【００３６】次に回転チャックを装備した線材搬送装置
２８により長尺線材１１の先端をつかみ、長尺線材１１
を加熱装置１４方向に搬送する。加熱装置１４の入口側
に設けた溶接部検出装置２３にて溶接変形部３０を検出
し、付設した加熱バーナが着火される。また加熱バーナ
のスイッチはタイマによって所定時間後にＯＦＦとな
る。Next, the leading end of the long wire 11 is gripped by the wire transfer device 28 equipped with a rotary chuck, and the long wire 11
Is transported toward the heating device 14. The welding deformation part 30 is detected by the welding part detection device 23 provided on the inlet side of the heating device 14, and the attached heating burner is ignited. The switch of the heating burner is turned off after a predetermined time by a timer.

【００３７】加熱装置１４によって加熱された長尺線材
１１は、ローラダイスやスウェージングマシンから成る
加工装置１５に供給され、溶接部の外径が７mmから６mm
になるように２６．５％の加工率で加工される。加工さ
れた長尺線材１１は巻取りドラム（スプール）２９によ
って巻き取られる。The long wire 11 heated by the heating device 14 is supplied to a processing device 15 including a roller die and a swaging machine, and the outer diameter of the welded portion is 7 mm to 6 mm.
Is processed at a processing rate of 26.5%. The processed long wire 11 is wound up by a winding drum (spool) 29.

【００３８】このように短尺の線材要素を複数本、軸方
向に溶接し、その溶接部を加熱後、所定の加工率で加工
することにより、全長に亘り、溶接部の接合強度が高く
高品質の長尺線材を効率的に製造することが可能であっ
た。As described above, a plurality of short wire elements are axially welded, and the welded portion is heated and then processed at a predetermined processing rate, so that the joint strength of the welded portion is high over the entire length and high quality. It was possible to manufacture a long wire rod efficiently.

【００３９】本実施例の長尺線材製造装置によって製造
された長尺線材の溶接部の接合強度は、溶接変形部を研
削するのみの従来法で製造した長尺線材と比較して平均
で２６％も大幅に改善された。また曲げ変形量も従来と
比較して５倍程度に増加した。したがって、長尺線材
を、さらにフィラメントなどの細線に２次加工する際に
も割れや切断事故の発生が少なく、２次線材の量産性を
飛躍的に改善することができた。The bonding strength of the welded portion of the long wire manufactured by the long wire manufacturing apparatus of the present embodiment is 26 on average compared with the long wire manufactured by the conventional method in which only the deformed portion is ground. % Has also improved significantly. In addition, the amount of bending deformation also increased about five times as compared with the related art. Accordingly, even when the long wire is further processed into a thin wire such as a filament, cracks and cutting accidents are less likely to occur, and the mass productivity of the secondary wire can be drastically improved.

【００４０】本実施例に係る長尺線材製造装置におい
て、特に溶接工程での溶接変形量に対応して溶接電流を
調整することにより、溶接部の接合強度が高い長尺線材
が得られることが判明している。In the long wire manufacturing apparatus according to the present embodiment, a long wire having a high joint strength at the welded portion can be obtained by adjusting the welding current particularly in accordance with the amount of welding deformation in the welding process. It is known.

【００４１】すなわち、長尺線材の溶接部の接合強度に
影響を与える最も重要な因子は溶接部の変形量である。
本実施例のように複数の線材要素を突合せ溶接して長尺
線材を製造する場合、図４に示すような溶接変形部３０
が形成される。ここで溶接変形部の界面における新生面
の発生量の大小が接合強度に大きく影響することが本願
発明者らの研究によって明らかになっている。すなわ
ち、新生面の発生量を増加させることが強度向上に必要
である。That is, the most important factor affecting the joining strength of the welded portion of the long wire is the deformation of the welded portion.
When a long wire is manufactured by butt-welding a plurality of wire elements as in the present embodiment, a welding deformed portion 30 as shown in FIG.
Is formed. Here, it has been clarified by the study of the present inventors that the magnitude of the amount of the new surface generated at the interface of the weld deformed portion greatly affects the joining strength. That is, it is necessary to increase the generation amount of the new surface to improve the strength.

【００４２】ここで、図４に示す溶接変形部（ナゲット
部）３０の外径Ｄと幅Ｗとの比δ（Ｄ／Ｗ）が新生面の
発生量に対応しているので上記比δの値が最適範囲にな
るように溶接電流を調整すれば強度向上が得られる。こ
こで一般に、溶接電流が小さいとδは小さくなる一方、
溶接電流が高いとδは大きくなる。但し、溶接電流が過
度に高いと材料の溶融を生じたり、結晶粒の粗大化によ
る線材の品質低下も起こし易いため、δ値について適正
な範囲を決定する必要がある。Here, since the ratio δ (D / W) between the outer diameter D and the width W of the weld deformed portion (nugget portion) 30 shown in FIG. 4 corresponds to the amount of the newly formed surface, the value of the ratio δ If the welding current is adjusted so that is within the optimum range, the strength can be improved. Here, generally, when the welding current is small, δ decreases, while
When the welding current is high, δ increases. However, if the welding current is excessively high, the material is likely to be melted, and the quality of the wire is likely to be degraded due to the coarsening of crystal grains. Therefore, it is necessary to determine an appropriate range for the δ value.

【００４３】本実施例では次のような溶接方法を採用し
た。すなわち図２に示す溶接装置において、クランプシ
リンダ２０を作動させることにより線材要素１０をクラ
ンプチップ１８にて固定する。次に突合せ加圧シリンダ
２２を作動させて、対向する一対の線材要素１０，１０
を突き合せる。次に電圧設定器２１で設定した電圧を電
極１９間に印加することにより線材要素１０，１０に通
電し、抵抗発熱により接合部を軟化変形させることによ
り溶接を行う。In this embodiment, the following welding method is employed. That is, in the welding apparatus shown in FIG. 2, the wire rod element 10 is fixed by the clamp tip 18 by operating the clamp cylinder 20. Next, the butt pressurizing cylinder 22 is operated, and a pair of wire elements 10
To match. Next, a voltage set by the voltage setting device 21 is applied between the electrodes 19 to energize the wire elements 10, and welding is performed by softening and deforming the joint by resistance heating.

【００４４】その後、形状測定器１６によって溶接変形
部（ナゲット部）３０の形状（図４に示す径Ｄおよび幅
Ｗ）を測定する。この形状が所定の寸法範囲から外れて
いる場合には、図５のフローチャートに示す制御手順に
従って、電圧を自動調整し、次の溶接条件を修正する。Thereafter, the shape (diameter D and width W shown in FIG. 4) of the weld deformed portion (nugget portion) 30 is measured by the shape measuring device 16. When the shape is out of the predetermined size range, the voltage is automatically adjusted according to the control procedure shown in the flowchart of FIG. 5 to correct the next welding condition.

【００４５】すなわち、図２に示す形状測定器１６によ
って、図４に示すように溶接した線材要素１０，１０の
溶接変形部（ナゲット部）３０の外径Ｄと幅Ｗとが測定
される。タングステン（Ｗ）から成る直径６mmの線材要
素１０，１０を溶接接合する場合においては、上記溶接
変形部３０の外径Ｄと幅Ｗとの形状比δ（＝Ｄ／Ｗ）が
２．０〜２．２の範囲で溶接強度が大きくなることが判
明した。すなわち、溶接変形部３０の外径Ｄと幅Ｗとの
形状比が大きくなるに従って接合界面の強度が増加す
る。さらに強度を増加させるためには溶接電流を高めて
いけば良いが、過度に高めると溶接変形部３０の温度上
昇により再結晶化が起こり易くなり界面付近が脆弱化す
る傾向がある。よって、上記のような形状比の値δの適
正な範囲が存在する。That is, the outer diameter D and the width W of the weld deformed portion (nugget portion) 30 of the wire elements 10, 10 welded as shown in FIG. 4 are measured by the shape measuring device 16 shown in FIG. When welding the wire elements 10 and 10 made of tungsten (W) having a diameter of 6 mm, the shape ratio δ (= D / W) of the outer diameter D and the width W of the weld deformed portion 30 is 2.0 to It was found that the welding strength was increased in the range of 2.2. That is, as the shape ratio between the outer diameter D and the width W of the weld deformable portion 30 increases, the strength of the bonding interface increases. In order to further increase the strength, the welding current may be increased. However, if the welding current is excessively increased, recrystallization tends to occur due to a rise in the temperature of the weld deformed portion 30 and the vicinity of the interface tends to be weakened. Therefore, there is an appropriate range of the value δ of the shape ratio as described above.

【００４６】溶接装置１２における溶接電流は、上記溶
接変形部３０の形状比δに応じて電圧設定器２１の電圧
を制御することにより調整される。すなわち、例えば直
径６mmのＷ材から生る線材要素を接合する場合には図５
のフローチャートに示すように、最適な溶接変形部の形
状比δ₀ が２．０〜２．２となるように初期設定され、
３００Ｖの溶接電圧によって溶接が実行される。そして
形状測定器１６による溶接変形部の形状測定が実行さ
れ、実際の溶接変形部の形状比δが測定される。ここで
上記形状比δが所定の範囲（２．０〜２．２）に納まっ
ていれば、当該溶接箇所の溶接操作は終了（ＥＮＤ）と
なる。しかしながら、形状比δが上記範囲未満となる場
合には、さらに２０Ｖだけ溶接電圧を上昇せしめて溶接
が実行される。一方、形状比δが上記範囲を超えて過大
になる場合には、溶接電圧を２０Ｖだけ降下せしめ、溶
接電流を抑制しながら突き合せ溶接を実行する。The welding current in the welding device 12 is adjusted by controlling the voltage of the voltage setting device 21 in accordance with the shape ratio δ of the welding deformation portion 30. That is, for example, when joining a wire element produced from a W material having a diameter of 6 mm, FIG.
As shown in the flowchart of FIG. 1, the initial setting is performed so that the optimal shape ratio δ ₀ of the weld deformed portion becomes 2.0 to 2.2.
Welding is performed with a welding voltage of 300V. Then, the shape of the weld deformed portion is measured by the shape measuring device 16, and the actual shape ratio δ of the weld deformed portion is measured. Here, if the shape ratio δ falls within a predetermined range (2.0 to 2.2), the welding operation at the welding location is ended (END). However, when the shape ratio δ is less than the above range, welding is performed by further increasing the welding voltage by 20V. On the other hand, if the shape ratio δ exceeds the above range and becomes excessive, the welding voltage is lowered by 20 V, and butt welding is performed while suppressing the welding current.

【００４７】上記実施例によれば、長尺線材の溶接変形
部の形状に応じて溶接電流を最適範囲に制御しているた
め、各溶接部の接合強度が高く、品質のばらつきが少な
い長尺線材を安定的に製造することができた。According to the above embodiment, since the welding current is controlled to the optimum range in accordance with the shape of the deformed portion of the long wire, the bonding strength of each welded portion is high and there is little variation in quality. Wires could be manufactured stably.

【００４８】なお、上記実施例においては、溶接変形部
の外径Ｄおよび幅Ｗから検出される形状比δに基づいて
溶接電流を調整しているが、簡易的には上記溶接変形部
の外径Ｄのみに基づいて電流を調整した場合においても
強度のばらつきが少ない長尺線材が得られた。この場
合、溶接変形部の外径Ｄは、１１．５〜１２．５の範囲
に規定することが好ましい。In the above embodiment, the welding current is adjusted based on the shape ratio δ detected from the outer diameter D and the width W of the deformed portion. Even when the current was adjusted based only on the diameter D, a long wire having little variation in strength was obtained. In this case, it is preferable that the outer diameter D of the weld deformed portion be defined in the range of 11.5-12.5.

【００４９】また本実施例に係る長尺線材製造装置によ
れば、図６および図７に示すように加工後における長尺
線材の外径の変動に合わせて回転鍛造装置（スウェージ
ンクマシン）の本体リング内径を調整可能なように構成
されているため、装置構成部品の熱膨張や摩耗による寸
法変動が効果的に吸収される。したがって、外径の変動
が少なく、外径寸法が一定の長尺線材を安定して製造す
ることができる。Further, according to the long wire manufacturing apparatus according to the present embodiment, as shown in FIGS. 6 and 7, the rotary forging device (sway zinc machine) is used in accordance with the change in the outer diameter of the long wire after processing. Since the configuration is such that the inner diameter of the main body ring can be adjusted, dimensional fluctuations due to thermal expansion and wear of the device components are effectively absorbed. Therefore, it is possible to stably manufacture a long wire having a small outer diameter and a constant outer diameter.

【００５０】すなわち、本実施例装置の加工装置は、図
９に示すように内径が固定された本体リング２を有する
回転鍛造装置１ではなく、図６および図７に示すよう
に、本体リング２ａをスリット２６を介して複数のリン
グ要素２ｂに分割し、各リング要素２ｂをコレットチャ
ック方式にして、油圧機構やモータ機構で駆動するよう
に構成されているため、長尺線材の加工径を変化させる
ことができる。すなわち、加工装置は、図６および図７
に示すように、各リング要素２ｂと一体化したコレット
チャック部２７と、スウェージング加工後の長尺線材８
の外径を測定するレーザ式外径センサ２４と、加工後の
長尺線材８の外径に基づいてコレットチャック式の本体
リング２ａの内径を制御する調整装置２５とを有する。That is, the processing apparatus of this embodiment is not a rotary forging apparatus 1 having a main body ring 2 having a fixed inner diameter as shown in FIG. 9, but a main body ring 2a as shown in FIGS. Is divided into a plurality of ring elements 2b through slits 26, and each ring element 2b is configured to be a collet chuck type and driven by a hydraulic mechanism or a motor mechanism. Can be done. That is, the processing device is the one shown in FIGS.
As shown in the figure, a collet chuck portion 27 integrated with each ring element 2b and a long wire 8 after swaging processing.
And an adjusting device 25 for controlling the inner diameter of the collet chuck type body ring 2a based on the outer diameter of the long wire 8 after processing.

【００５１】長尺線材のスウェージング加工を開始した
後に、レーザ式外径センサ２４によってスウェージング
加工後における長尺線材８の外径測定を開始し、目標外
径と実外径との差異を調整装置２５の演算部で算出し、
さらにこの差異から本体リング２ａの内径補正値を算出
してコレットチャック部２７に伝達し、各リング要素２
ｂと一体化したコレットチャック部２７の半径方向位置
が油圧機構またはモータにより調整される。After the swaging of the long wire is started, the outer diameter of the long wire 8 after the swaging is started by the laser type outer diameter sensor 24, and the difference between the target outer diameter and the actual outer diameter is determined. Calculated by the calculation unit of the adjustment device 25,
Further, an inner diameter correction value of the main body ring 2a is calculated from this difference and transmitted to the collet chuck portion 27, and each ring element 2
The radial position of the collet chuck 27 integrated with b is adjusted by a hydraulic mechanism or a motor.

【００５２】例えば、長尺線材８の外径が、スウェージ
ングマシンを構成するダイス，ハンマ，ローラなどの熱
膨張や摩耗によって細くなると、調整装置２５の演算部
における計算結果により、コレットチャック部２７が半
径外方に拡開して本体リング２ａの内径を広げていく。
このような一連の調整動作を、ダイス，ハンマ，ローラ
などの加工装置構成部品全体が過飽和熱量に達するまで
繰り返すことによって、長尺線材８の加工径（外径）を
常に一定に保持することができる。For example, if the outer diameter of the long wire 8 becomes thin due to thermal expansion or wear of the dies, hammers, rollers, etc. constituting the swaging machine, the collet chuck unit 27 is calculated by the calculation unit of the adjusting unit 25. Expands radially outward to increase the inner diameter of the main body ring 2a.
By repeating such a series of adjustment operations until the entire processing device components such as the dice, the hammer, and the rollers reach the supersaturated heat amount, the processing diameter (outer diameter) of the long wire 8 can be always kept constant. it can.

【００５３】図８は長尺線材の加工本数と加工した長尺
線材の外径との関係を示すグラフである。図８において
破線は図９に示す固定式の本体リングを使用した従来の
回転鍛造装置を利用して加工した場合を示し、加工開始
当初と加工後期において長尺線材の外径が大きくずれる
傾向が観察される。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the number of processed long wires and the outer diameter of the processed long wires. In FIG. 8, the broken line shows the case where processing is performed using the conventional rotary forging device using the fixed type main body ring shown in FIG. 9, and the outside diameter of the long wire tends to be largely deviated between the beginning of the processing and the latter half of the processing. To be observed.

【００５４】一方、図８において実線は、図６および図
７に示すような内径寸法を調整できる本体リングを使用
した本実施例に係る回転鍛造装置を利用して加工した場
合を示し、加工開始から加工後期に至るまで長尺線材の
加工外径の変化はほとんどなく、寸法のばらつきが少な
い線材が得られた。On the other hand, the solid line in FIG. 8 shows the case where the processing is performed using the rotary forging apparatus according to the present embodiment using the main body ring whose inner diameter can be adjusted as shown in FIGS. From the process to the later stage of processing, there was almost no change in the processing outer diameter of the long wire rod, and a wire rod with little dimensional variation was obtained.

【００５５】[0055]

【発明の効果】以上説明の通り、本発明に係る長尺線材
製造装置によれば、短尺の線材要素を複数本、軸方向に
溶接し、その溶接部を加熱後、所定の加工率で加工して
いるため、全長に亘り、溶接部の接合強度が高く高品質
の長尺線材を効率的に製造することができる。また溶接
工程での溶接変形量に対応して溶接電流を調整すること
により、溶接部の接合強度が高い長尺線材が得られる。As described above, according to the long wire manufacturing apparatus of the present invention, a plurality of short wire elements are axially welded, and the welded portion is heated and then processed at a predetermined processing rate. Therefore, the joining strength of the welded portion is high over the entire length, and a high-quality long wire can be efficiently manufactured. Further, by adjusting the welding current in accordance with the amount of welding deformation in the welding process, a long wire having a high joining strength at the welded portion can be obtained.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明に係る長尺線材製造装置の一実施例の構
成を示す正面図。FIG. 1 is a front view showing the configuration of an embodiment of a long wire manufacturing apparatus according to the present invention.

【図２】本発明で使用する溶接装置の構成例を示す断面
図。FIG. 2 is a sectional view showing a configuration example of a welding device used in the present invention.

【図３】抵抗溶接装置の通電前における線材要素の状態
を示す正面図。FIG. 3 is a front view showing a state of a wire element before energization of the resistance welding apparatus.

【図４】抵抗溶接装置の通電後における線材要素の状態
を示す正面図。FIG. 4 is a front view showing a state of a wire element after energization of the resistance welding apparatus.

【図５】溶接電流の制御手順を示すフローチャート。FIG. 5 is a flowchart showing a control procedure of a welding current.

【図６】本発明で使用する加工装置（スウェージングマ
シン）の構造を示す断面図。FIG. 6 is a sectional view showing the structure of a processing device (swaging machine) used in the present invention.

【図７】図６に示す加工装置の側断面図。FIG. 7 is a side sectional view of the processing apparatus shown in FIG. 6;

【図８】長尺線材の加工本数と外径との関係を示すグラ
フ。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the number of processed long wires and the outer diameter.

【図９】従来の回転鍛造装置（スウェージングマクシ
ン）の要部を示す断面図。FIG. 9 is a cross-sectional view showing a main part of a conventional rotary forging device (swaging maxin).

【図１０】線材要素を溶接して得た長尺線材の形状を示
す平面図。FIG. 10 is a plan view showing the shape of a long wire obtained by welding wire elements.

【図１１】溶接変形部外周を研削した長尺線材の形状を
示す平面図。FIG. 11 is a plan view showing the shape of a long wire rod whose outer periphery is welded and deformed.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 回転鍛造装置（スウェージングマシン） ２，２ａ 本体リング（ケージ） ２ｂ リング要素 ３ ローラ ４ 回転主軸 ５ ハンマ ６ シム ７ ダイス ８ 加工素材（長尺線材） １０ 線材要素 １１ 長尺線材 １２ 溶接装置（突合せ抵抗溶接装置） １３ 溶接部 １４ 加熱装置 １５ 加工装置（回転鍛造装置，スウェージングマシ
ン） １６ 形状測定器 １７ 電流制御器 １８ クランプチップ １９ 電極 ２０ クランプシリンダ ２１ 電圧設定器 ２２ 突合せ加圧シリンダ ２３ 溶接部検出装置 ２４ レーザ式外径センサ ２５ 調整装置 ２６ スリット ２７ コレットチャック部 ２８ 線材搬送装置 ２９ 巻取りドラム（スプール） ３０ 溶接変形部（ナゲット部） ３１ 研削装置Reference Signs List 1 rotary forging device (swaging machine) 2, 2a body ring (cage) 2b ring element 3 roller 4 rotating spindle 5 hammer 6 shim 7 die 8 working material (long wire) 10 wire element 11 long wire 12 welding device ( Butt resistance welding device) 13 Welding part 14 Heating device 15 Processing device (rotary forging device, swaging machine) 16 Shape measuring device 17 Current controller 18 Clamp tip 19 Electrode 20 Clamp cylinder 21 Voltage setting device 22 Butt pressing cylinder 23 Welding Part detecting device 24 Laser type outer diameter sensor 25 Adjusting device 26 Slit 27 Collet chuck part 28 Wire transfer device 29 Winding drum (spool) 30 Welding deformed part (nugget part) 31 Grinding device

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 複数の線材要素の端面同士を軸方向に連
続的に溶接して長尺線材を形成する溶接装置と、溶接部
を加熱する加熱装置と、加熱した溶接部を５〜５０％の
加工率で加工する加工装置とを備えることを特徴とする
長尺線材製造装置。1. A welding device for forming a long wire by continuously welding end faces of a plurality of wire elements in an axial direction, a heating device for heating a welded portion, and 5 to 50% of the heated welded portion. And a processing device for processing at a processing rate of 1 mm. 【請求項２】 溶接装置は、溶接部の変形量を測定する
形状測定器と、上記変形量に対応して溶接電流を調整制
御する電流制御器とを備えた突合せ抵抗溶接装置である
ことを特徴とする請求項１記載の長尺線材製造装置。2. The welding device according to claim 1, wherein the welding device includes a shape measuring device for measuring a deformation amount of a welded portion and a current controller for adjusting and controlling a welding current according to the deformation amount. The long wire manufacturing apparatus according to claim 1, wherein: 【請求項３】 加工装置は、本体リングの内周面に複数
のローラを介して回転自在に保持された回転主軸と、ハ
ンマと一体化し、上記回転主軸によって回転される複数
のダイスとを備え、長尺線材の軸に直角方向から上記ダ
イスによって長尺線材を転打加工する回転鍛造装置（ス
ウェージングマシン）であることを特徴とする請求項１
記載の長尺線材製造装置。3. The processing apparatus includes a rotating spindle rotatably held on an inner peripheral surface of a main body ring via a plurality of rollers, and a plurality of dies integrated with a hammer and rotated by the rotating spindle. 2. A rotary forging device (swaging machine) for rolling a long wire with the die from a direction perpendicular to the axis of the long wire.
A long wire manufacturing apparatus as described. 【請求項４】 複数の線材要素の端面同士を軸方向に連
続的に溶接し、溶接部を加熱した後に、加熱した溶接部
を５〜５０％の加工率で加工することを特徴とする長尺
線材製造方法。4. A length characterized in that end faces of a plurality of wire elements are continuously welded in an axial direction, a welded portion is heated, and then the heated welded portion is processed at a processing rate of 5 to 50%. A method of manufacturing a shank wire.